房孝棟,遲婷婷,吳明生

(青島科技大學(xué) 高分子科學(xué)與工程學(xué)院,山東 青島 266042)

隨著近幾年汽車(chē)、建筑等行業(yè)的發(fā)展,三元乙丙橡膠(EPDM)作為一種應(yīng)用最為廣泛的合成橡膠,已經(jīng)成為全球用量第三的合成橡膠,對(duì)比其他橡膠種類(lèi),EPDM由于具有飽和主鏈,具備著優(yōu)秀的耐天候和低介電常數(shù)等性能,廣泛應(yīng)用于人們生活的方方面面[1-3]。但是,和常見(jiàn)的碳?xì)浠衔镆粯?EPDM同樣也是一張易于燃燒的高分子材料,純EPDM的極限氧指數(shù)僅為19左右,當(dāng)使用EPDM制作家電絕緣制品、汽車(chē)內(nèi)飾和電線電纜時(shí)需要進(jìn)行阻燃改性,以滿(mǎn)足安全使用的需要[4-5]。

現(xiàn)在,對(duì)橡膠進(jìn)行阻燃改性最簡(jiǎn)單的方法是通過(guò)添加適量的阻燃劑來(lái)實(shí)現(xiàn),前幾年鹵系阻燃劑得到了廣泛的運(yùn)用,主要的因素是其具有添加量小、阻燃效果顯著的特點(diǎn),但其燃燒時(shí)會(huì)產(chǎn)生大量有毒性物質(zhì),而氫氧化鎂等作為最先應(yīng)用的無(wú)鹵阻燃劑,其可以在材料燃燒的過(guò)程中吸熱并且釋放水蒸氣達(dá)到阻燃效果[6-7],但是同樣也有一定的弊端,其需要較高的添加量,嚴(yán)重影響材料本身的各項(xiàng)性能,所以,安全、低毒、抑煙和價(jià)廉的無(wú)鹵阻燃橡膠制品的研究與應(yīng)用已經(jīng)成為阻燃劑創(chuàng)新發(fā)展的重點(diǎn)[8-9]。阻燃劑FR21RP是一種基于磷-氮體系的無(wú)鹵阻燃劑,符合未來(lái)阻燃劑的發(fā)展要求。

阻燃劑的添加量越多勢(shì)必會(huì)導(dǎo)致膠料的各項(xiàng)力學(xué)性能的下降程度越大,所以試圖提高填料在橡膠中的分散性進(jìn)行阻燃劑的表面改性,以改善阻燃劑在橡膠中的分散性,提高膠料的力學(xué)性能,同時(shí)通過(guò)測(cè)試表征改性的阻燃劑對(duì)膠料的阻燃性能的影響[10-11]。

本實(shí)驗(yàn)采用Si-69、KH550、KH570和硼酸酯4種表面改性劑對(duì)FR21RP進(jìn)行干法改性,探究阻燃劑FR21RP對(duì)EPDM的力學(xué)性能和阻燃性能的影響。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 主要原材料

EPDM512E,日本住友化學(xué)株式會(huì)社;CZ500R,山東青州博奧炭黑公司;FR21RP阻燃劑(主要成分為聚磷酸銨等),Sanepar936環(huán)保石蠟油,PF81納米補(bǔ)強(qiáng)劑,善貞實(shí)業(yè)(上海)有限公司;Si-69,永修縣艾科普新材料有限公司;KH550,KH570,硼酸酯SB1816,青島四維化工有限公司;其他助劑均為市售常用原料。

1.2 主要的設(shè)備與儀器

密煉機(jī),X(S)M-500型,上?？苿?chuàng)橡塑機(jī)械設(shè)備有限公司;開(kāi)煉機(jī),BL-6175-AL型,寶輪精密檢測(cè)儀器有限公司;500g多功能粉碎機(jī),QJ-10型,上海兆申科技有限公司;平板硫化機(jī),HS-100T-FTMO-100×2型,深圳佳鑫電子公司;電子拉力實(shí)驗(yàn)機(jī)(AI-7000-M型),無(wú)轉(zhuǎn)子硫化儀(M-3000A型),硬度計(jì),(XY-1型),回彈試驗(yàn)機(jī)(GT-7042-RE型),臺(tái)灣高鐵科技股份有限公司;厚度計(jì),HD-10型,上?；C(jī)械四廠;老化實(shí)驗(yàn)箱,401A型,上海實(shí)驗(yàn)儀器總廠;氧指數(shù)儀,HC-2型,江寧分析儀器公司;錐形量熱儀,6810型,陽(yáng)屹沃爾奇(VOUCH)。

1.3 樣品制備

1.3.1 改性阻燃劑的制備

將計(jì)量好的阻燃劑倒入高速攪拌機(jī)內(nèi),定量滴加2%改性劑;利用超高速的剪切粉碎和攪拌作用完成阻燃劑改性,達(dá)到預(yù)定時(shí)間后結(jié)束,裝入密封袋中備用。處理完的改性劑分別編號(hào)為1＃Si69、2＃KH550、3＃KH570、4＃硼酸酯改性和5＃不做任何處理。

1.3.2 橡膠試樣的制備

一段混煉通過(guò)密煉機(jī)進(jìn)行,500 m L密煉機(jī)起始溫度為70℃,轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速為77 r·min－1,依次加入生膠EPDM、小料助劑、炭黑、對(duì)應(yīng)編號(hào)阻燃劑和石蠟油,混煉5.5 min后排膠。二段混煉在開(kāi)料機(jī)上依次加入硫黃和促進(jìn)劑,混煉均勻后薄通5遍,下片。得到對(duì)應(yīng)阻燃劑編號(hào)的不同混煉膠,混煉膠停放24 h備用。

膠料通過(guò)大平板硫化機(jī)硫化成型,強(qiáng)力片硫化條件為180℃/(10 MPa)×6 min,高溫壓縮永久變形試樣硫化條件為180℃/(10 MPa)×10 min,硫化膠片放置16 h制樣。

1.4 性能測(cè)試

1.4.1 硫化特性測(cè)試

采用M-3000A型無(wú)轉(zhuǎn)子硫化儀。試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)按GB/T 9869—1997進(jìn)行。實(shí)驗(yàn)溫度180℃;質(zhì)量不少于5 g的圓片狀試樣,下模腔擺動(dòng)角度為±1°,測(cè)試條件180℃×5 min。

1.4.2 硫化膠物理機(jī)械性能測(cè)試

A型硬度性能按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 531.1—2008進(jìn)行測(cè)試;拉伸強(qiáng)度及撕裂強(qiáng)度按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 528—1998進(jìn)行測(cè)試,拉伸速度為500 mm·min－1,測(cè)試溫度為室溫,利用AI-7000-M型電子拉力實(shí)驗(yàn)機(jī)進(jìn)行測(cè)試;耐熱老化性能按GB/T 3512—2001測(cè)試,老化條件100℃×70 h;高溫壓縮永久變形按GB/T 7759—1996測(cè)試,測(cè)試條件100℃×22 h。

1.4.3 硫化膠阻燃性能測(cè)試

錐形量熱儀按照ISO5660測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行,用于測(cè)量樣品尺寸為100 mm×100 mm×3 mm,熱輻射功率35 k W·m－2;氧指數(shù)按GB/T10707—2008測(cè)試。

2 結(jié)果與討論

2.1 硫化特性

由表1數(shù)據(jù)可以看出,與未改性的阻燃劑膠料相比,改性劑種類(lèi)對(duì)膠料的硫化特性影響較小。其中經(jīng)過(guò)KH550和KH570改性的阻燃劑膠料具有較高的(MH－ML),通過(guò)Si-69、硼酸酯改性的阻燃劑膠料相對(duì)較低,而通過(guò)Si-69改性阻燃劑的膠料具有較長(zhǎng)的工藝正硫化時(shí)間tc90,這可能是因?yàn)镾i-69的加入降低了炭黑表面堿性的硫化促進(jìn)作用,具有延遲硫化特點(diǎn),使膠料的硫化時(shí)間略有延長(zhǎng),但總體添加改性劑改性的阻燃劑膠料的硫化特性影響沒(méi)有太大的不同。

表1 膠料硫化特性(180℃×5 min)Table 1 Vulcanization characteristics of rubber materials(180℃×5 min)

2.2 物理機(jī)械性能

表2 膠料物理機(jī)械性能(180℃×6 min)Table 2 Physical and mechanical properties of rubber material(180℃×6 min)

2.3 高溫壓縮永久變形

由表3數(shù)據(jù)可以看出,與添加未改性阻燃劑的膠料相比,通過(guò)Si-69與KH570改性的阻燃劑膠料的壓縮永久變形與未改性的阻燃劑膠料相比變化不大。而通過(guò)KH550與硼酸酯改性的阻燃劑膠料與未改性的阻燃劑膠料相比,其壓縮永久變形較小,這可能與KH550改性阻燃劑膠料的(MH－ML)較高,膠料的交聯(lián)程度較高有關(guān)。

表3 各膠料壓縮永久變形的形變量(100℃×22 h)Table 3 The shape variable of the compression permanent deformation of the rubber material(100℃×22 h)

2.4 耐老化性能

通過(guò)表4可以看出,經(jīng)過(guò)100℃×70 h熱空氣老化后,膠料的拉伸強(qiáng)度在老化前后變化較小,而斷裂伸長(zhǎng)率下降較為明顯。這可能是因?yàn)镋PDM是一種分子鏈飽和的橡膠,所以耐老化性能較為優(yōu)異,在100℃老化的過(guò)程中,橡膠內(nèi)部發(fā)生的交聯(lián)反應(yīng)與裂解反應(yīng)相當(dāng),所以拉伸強(qiáng)度的變化較小,甚至有所上升,但斷裂伸長(zhǎng)率有明顯的下降,這可能與體系配方使用的石蠟油份數(shù)較高有關(guān),而石蠟油一般熱穩(wěn)定性較差,在熱氧老化的過(guò)程中容易遷移到膠料的表面或者揮發(fā)掉,同時(shí)體系使用的是硫黃硫化,導(dǎo)致老化后膠料的斷裂伸長(zhǎng)率變化較大。

表4 各膠料熱空氣老化后拉伸性能(100℃×70 h)Table 4 Tensile properties of each compound after hot air aging(100℃×70 h)

2.5 極限氧指數(shù)

圖1為各膠料的氧指數(shù)柱狀圖。

圖1 各膠料氧指數(shù)Fig.1 Oxygen index of each compound

通過(guò)圖1可以看出,加入改性阻燃劑的膠料相比于未改性阻燃劑膠料的氧指數(shù)都有不同程度的下降,其中通過(guò)Si-69改性的阻燃劑膠料氧指數(shù)下降最明顯,下降了4%,通過(guò)KH550和KH570改性的阻燃劑膠料氧指數(shù)下降3%,而通過(guò)硼酸酯改性劑對(duì)膠料的氧指數(shù)影響最小,下降了1%,在氧指數(shù)這一方面,通過(guò)硼酸酯改性的阻燃劑膠料的性能最為優(yōu)異。

2.6 錐形量熱儀測(cè)試(CCT)

2.6.1 熱釋放速率(HRR)

圖2給出了所有樣品的HRR曲線。

證件加蓋鋼印現(xiàn)仍然是人工操作來(lái)完成，耗時(shí)長(zhǎng)，質(zhì)量不穩(wěn)定。如果證件數(shù)量很多，操作人員的工作強(qiáng)度大，難免會(huì)產(chǎn)生印跡部位受力不均勻，字跡不清晰。目前市場(chǎng)上的全自動(dòng)鋼印機(jī)雖解決了自動(dòng)加蓋鋼印，但仍需人工把證書(shū)放在相應(yīng)位置，并未真正解決人工操作難題，無(wú)法大幅度提高工作效率?，F(xiàn)設(shè)計(jì)一種全自動(dòng)鋼印打印機(jī)，通過(guò)氣動(dòng)抓手抓取證書(shū)、自動(dòng)打印，完成后自動(dòng)取出證書(shū)，對(duì)提高工作效率具有實(shí)際的意義。

由圖2看出,未改性阻燃劑膠料在點(diǎn)燃后HRR迅速升高,在230 s時(shí)達(dá)到峰值195.20 k W·m－2。隨著改性劑的添加,其熱釋放速率的峰值呈現(xiàn)上升現(xiàn)象,其中Si-69與KH570改性劑對(duì)應(yīng)膠料的熱釋放速率峰值雖不相同,但都相對(duì)較高,分別在130 s左右就達(dá)到峰值245.91 k W·m－2、135 s左右達(dá)到峰值233.20 k W·m－2,并且出現(xiàn)了較為明顯的2個(gè)熱釋放速率峰;相比可以看出KH550改性劑對(duì)膠料的熱釋放速率影響最小,在180 s左右達(dá)到峰值205.25 k W·m－2,但 在410 s左 右 出 現(xiàn)1個(gè)150.63 k W·m－2的鈍峰;而通過(guò)硼酸酯改性的阻燃劑膠料雖然在200 s左右達(dá)到峰值223.99 k W·m－2,相比其他改性劑,其第1個(gè)熱釋放速率峰出現(xiàn)的時(shí)間得到了明顯的延長(zhǎng),且在后續(xù)的燃燒過(guò)程中沒(méi)有繼續(xù)出現(xiàn)第2個(gè)熱釋放速率峰,伴隨著燃燒的進(jìn)行熱釋放速率逐漸降低,直至結(jié)束。分析原因?yàn)?當(dāng)HRR曲線呈現(xiàn)出雙峰的現(xiàn)象時(shí),一般的解釋為第1個(gè)劇烈的放熱峰對(duì)應(yīng)的材料炭層的形成過(guò)程,炭層的出現(xiàn)一定程度上抑制了熱向材料內(nèi)層的傳遞,同時(shí)揮發(fā)物也難以進(jìn)入材料的劇烈燃燒區(qū)域。第2個(gè)峰的形成可能是因?yàn)樘繉颖旧聿⒉粔蚣?xì)致緊密,熱的聚集使得薄弱的炭層破裂,橡膠進(jìn)一步燃燒,釋放大量的熱。所以可以看出通過(guò)Si-69和KH570改性的阻燃劑膠料對(duì)開(kāi)始抑制熱生成效果較差,可能是因?yàn)樘繉有纬蛇^(guò)快,導(dǎo)致氣相阻燃環(huán)節(jié)受阻同時(shí)生成的炭層緊密程度也受到影響,從而導(dǎo)致炭層破裂,產(chǎn)生第2個(gè)熱釋放速率峰;而通過(guò)KH550和硼酸酯改性的阻燃劑膠料可能在橡膠的燃燒前期就具有較好的抑制熱生成,生成的炭層也較為致密,并沒(méi)有明顯的熱釋放量峰的出現(xiàn),隨著燃燒進(jìn)行,炭層抑制了可燃?xì)怏w進(jìn)入燃燒氣相當(dāng)中,直至燃燒結(jié)束。分析HRR數(shù)據(jù)可以看得到,KH550和硼酸酯改性劑對(duì)膠料的熱釋放速率影響雖有不同,但都相對(duì)影響較小。

圖2 各膠料熱釋放速率曲線Fig.2 Heat release rate curve of each compound

2.6.2 總熱釋放(THR)

圖3為各膠料的THR曲線。

圖3 各膠料的總熱釋放量曲線Fig.3 Total heat release curve of each compound

從圖3可以看出,相比于未改性阻燃劑膠料,通過(guò)Si-69改性阻燃劑膠料的THR最高,到燃燒結(jié)束時(shí)達(dá)到128.3 MJ·m－2。而通過(guò)KH550和硼酸酯改性的阻燃劑膠料的THR略有不同,但都維持在相對(duì)較低的水平,到燃燒結(jié)束后分別達(dá)到96.9、92.7 MJ·m－2。通過(guò)比較,可以看出KH550和硼酸酯改性劑對(duì)阻燃劑的總熱釋放量影響不盡相同,但相對(duì)影響都較小,進(jìn)一步證實(shí)了從HRR得到的結(jié)果。

2.6.3 生煙速率(SPR)

生煙速率同樣也是評(píng)價(jià)膠料阻燃性能的一個(gè)重要因素,煙釋放速率越低,則膠料在燃燒的時(shí)候?qū)θ藗兊奈：υ叫?所以一般生煙速率越大的膠料,阻燃性能也就越差。圖4給出了各膠料的SPR曲線。

圖4 各膠料的生煙速率曲線Fig.4 Smoke generating rate curve of each compound

從圖4可以看出,通過(guò)改性劑改性的阻燃劑膠料在SPR的峰值上都明顯高于未改性阻燃劑膠料。未通過(guò)改性劑改性的阻燃劑膠料的生煙速率峰值為0.016 m2·s－1,而通過(guò)改性劑改性的阻燃劑膠料的生煙速率的峰值都在0.021 m2·s－1以上。其中通過(guò)Si-69改性的阻燃劑膠料,出現(xiàn)了明顯的2個(gè)煙釋放速率峰,其中最高峰值為0.026 m2·s－1,而通過(guò)KH550和硼酸酯改性的阻燃劑膠料,只出現(xiàn)了1個(gè)煙釋放速率峰,并且對(duì)比改性劑改性的阻燃劑膠料,其峰值最低,僅為0.021 m2·s－1,通過(guò)硼酸酯改性的阻燃劑膠料在500 s左右煙釋放速率已經(jīng)為0。說(shuō)明硼酸酯改性劑在提升膠料力學(xué)性能的基礎(chǔ)上,對(duì)膠料的煙釋放速率影響不大。分析原因可能有以下兩個(gè)方面:一是聚磷酸銨可以在比較低的溫度下分解生成磷酸、聚磷酸和偏磷酸等產(chǎn)物,這些產(chǎn)物能促進(jìn)成炭,形成更加細(xì)致緊密的炭層,這些炭層能夠隔離煙顆粒等不完全燃燒的產(chǎn)物進(jìn)入到燃燒區(qū)域,從而具有較低的生煙速率峰值;二是改性劑可能對(duì)炭層的致密程度有一定的影響,尤其是Si-69改性劑,其可能大大降低了炭層的致密以及膨脹程度,導(dǎo)致炭層在燃燒的過(guò)程中產(chǎn)生了破裂,出現(xiàn)了明顯的SPR峰,而通過(guò)硼酸酯改性的阻燃劑膠料,可能硼酸酯對(duì)炭層的影響較小,從而具有較低的SPR。

2.6.4 總煙釋放量(TSR)

總煙釋放量(TSR)同樣也是評(píng)估煙性能的一個(gè)重要參數(shù)。圖5給出了各膠料的總煙釋放量(TSR)曲線。

圖5 各膠料的總煙釋放曲線Fig.5 Total smoke release curve of each compound

從圖5可以看出,通過(guò)KH550改性的阻燃劑膠料的煙釋放總量是最高的,最終達(dá)到914.2 m2·m－2。而通過(guò)硼酸酯改性的阻燃劑膠料與未改性的阻燃劑膠料在同一時(shí)間停止生煙,并且其煙釋放量總量在所有改性阻燃劑膠料中數(shù)值最低,最終達(dá)到575.9 m2·m－2。通過(guò)對(duì)比總煙釋放量曲線,其結(jié)果與煙釋放速率曲線基本相似,也進(jìn)一步印證了上述SPR的結(jié)果。但值得注意的是,通過(guò)KH550改性的阻燃劑膠料,煙釋放速率始終維持在較低的水平,燃燒持續(xù)進(jìn)行,導(dǎo)致總煙釋放量一直持續(xù)上升,分析原因,可能因?yàn)镵H550改性劑導(dǎo)致膠料在燃燒過(guò)程中形成的炭層出現(xiàn)了較大較多的孔洞,生成的煙顆?？梢圆粩嗟卮┻^(guò)孔洞,進(jìn)入燃燒區(qū)域,導(dǎo)致其具有較高的煙釋放量。

2.6.5 煙因子(SF)

圖6給出了各膠料的煙因子(SF)曲線圖,煙因子(SF)的值為T(mén)HRR與TSR的乘積。

圖6 各膠料的煙因子曲線Fig.6 SF curve of each compound

從圖6可以看出,燃燒的過(guò)程中通過(guò)Si-69改性的阻燃劑膠料的煙因子值最大,燃燒結(jié)束時(shí)最終達(dá)到214.64 MW·m－2;在通過(guò)改性劑改性的阻燃劑膠料中,其煙因子都有不同程度的上升,而通過(guò)硼酸酯改性的阻燃劑膠料的煙因子峰值最低,燃燒結(jié)束時(shí)最終達(dá)到128.99 MW·m－2,同樣證明了硼酸酯改性對(duì)阻燃劑膠料的阻燃性能影響最小,這些數(shù)據(jù)也同樣和上述的CCT所得的一系列數(shù)據(jù)相吻合。

2.6.6 質(zhì)量損失

圖7給出了各膠料的質(zhì)量損失曲線。從圖7可以看出,通過(guò)Si-69改性的阻燃劑膠料起始的質(zhì)量損失最快,并且最終燃燒結(jié)束的炭渣質(zhì)量也最低;與上述一系列實(shí)驗(yàn)結(jié)果相似,通過(guò)硼酸酯改性的阻燃劑膠料的最終燃燒炭渣質(zhì)量在改性劑改性的阻燃劑膠料中殘余量最高,但值得注意的是,通過(guò)KH550改性的阻燃劑膠料的起始質(zhì)量損失與未改性的阻燃劑膠料幾乎相同,這也同樣印證了,KH550改性劑可能影響了膠料在后續(xù)燃燒過(guò)程中形成的炭層的致密程度,導(dǎo)致膠料燃燒時(shí)間較長(zhǎng),最終質(zhì)量損失也相對(duì)上升。而Si-69與KH570改性劑對(duì)膠料燃燒時(shí)形成的炭層影響最大,降低了隔熱屏障的作用,并沒(méi)有有效抑制氧氣擴(kuò)散到夾具底部或降低可燃性氣體、煙霧顆?；蛘咂渌》肿拥膿]發(fā)。這也與HHR,THR,SPR等數(shù)據(jù)顯示的結(jié)論一致,證實(shí)了硼酸酯與KH550改性劑對(duì)膠料的阻燃性能影響最小。

圖7 各膠料的質(zhì)量損失曲線Fig.7 Mass loss curve of each compound

2.6.7 炭渣分析

圖8給出了各膠料的錐形量熱儀測(cè)試后的炭渣照片。從圖8看出,未進(jìn)行改性的阻燃劑膠料的炭渣較為致密堅(jiān)硬,表面存在的裂紋也相對(duì)較少;而通過(guò)Si-69改性的阻燃劑膠料的炭渣裂紋較多,而且已經(jīng)出現(xiàn)了明顯的裂縫,炭渣表面較為松散;對(duì)比通過(guò)KH550改性的阻燃劑膠料的炭渣,其雖然不像Si-69改性的阻燃劑膠料的炭渣那么松散,但表面的裂紋也相對(duì)較多,也出現(xiàn)了相應(yīng)的裂縫,而其余幾組樣品的炭渣則裂紋相對(duì)致密,炭渣表面不存在明顯的裂縫,這也印證了KH550改性的阻燃劑膠料在TSR曲線中出現(xiàn)的生煙量持續(xù)上升的特點(diǎn),同時(shí)也證實(shí)了在CCT實(shí)驗(yàn)中各種可能的推測(cè)。

圖8 各膠料錐形量熱儀試驗(yàn)后炭渣照片F(xiàn)ig.8 Photos of cinder after cone calorimeter test

3 結(jié) 論

1)KH550改性劑能明顯改善膠料的各項(xiàng)力學(xué)性能,為最佳的表面改性劑,當(dāng)改性劑用量為2.0%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)),阻燃劑用量為110份時(shí),使EPDM拉伸強(qiáng)度、撕裂強(qiáng)度分別上升了15%和13%,高溫壓縮永久形變下降了13%,同時(shí)對(duì)膠料的阻燃性能影響較小,膠料氧指數(shù)對(duì)比未改性阻燃劑膠料僅下降3%,膠料的熱釋放速率峰值(p HRR)為205.25 k W·m－2相比未改性阻燃劑膠料僅上升了5.1%,綜上所述,KH550改性劑明顯提高了膠料的各項(xiàng)力學(xué)性能,為最佳表面改性劑,其阻燃劑改性所得的EPDM膠料綜合性能最為優(yōu)異。

2)通過(guò)硼酸酯改性的阻燃劑,當(dāng)改性劑用量為2.0%,阻燃劑用量為110份時(shí),雖對(duì)膠料的力學(xué)性能提升不大,使膠料的拉伸強(qiáng)度上升了7%,但硼酸酯改性的阻燃劑膠料氧指數(shù)僅下降1%,膠料的總熱釋放量為92.7 MJ·m－2,相比未改性阻燃劑膠料上升了9%,膠料的總煙釋放量為575.9 m2·m－2,相比未改性阻燃劑膠料上升了15%。綜上所述,硼酸酯改性劑雖然對(duì)膠料的力學(xué)性能沒(méi)有明顯的改善,但對(duì)膠料的阻燃性能影響最小。