丁彩紅
(河南六建建設(shè)發(fā)展有限公司,河南洛陽(yáng) 471000)
現(xiàn)代工程建設(shè)都離不開(kāi)混凝土[1]。工程長(zhǎng)期運(yùn)行中,混凝土不可避免地面臨著腐蝕、凍融等現(xiàn)實(shí)問(wèn)題[2]。據(jù)調(diào)查,混凝土因耐腐蝕、抗凍融能力不足而導(dǎo)致破壞,嚴(yán)重影響了工程運(yùn)行,造成了巨大損失[3]。因此,解決混凝土在腐蝕、凍融環(huán)境下的工程性能穩(wěn)定問(wèn)題具有重要意義[4]。
提高混凝土耐久性的傳統(tǒng)技術(shù)主要有:在水泥中摻加摻合料;在混凝土表面涂覆封閉涂層。但不足之處在于傳統(tǒng)方法并未改變混凝土的親水性質(zhì),而混凝土的腐蝕及凍融大都與水的滲入有關(guān)[5-7]。因而,國(guó)內(nèi)外學(xué)者開(kāi)始關(guān)注超疏水材料在混凝土中的應(yīng)用,發(fā)現(xiàn)超疏水涂層可有效降低混凝土的吸水率,進(jìn)而提高其抗凍性、耐腐性[8]。宋金龍等[9]研發(fā)了一種廉價(jià)的無(wú)氟超疏水混凝土涂層(DC-30,含硅烷和硅氧烷),可有效提高抗凍性和抗腐蝕性。但涂層存在易破損而削弱超疏水性的不足[10]。韓正金等[11]研發(fā)的超疏水混凝土(氟硅烷),在刮擦后仍具有良好的超疏水性。然而,現(xiàn)有研究中針對(duì)超疏水混凝土的強(qiáng)度方面的探討不多,值得開(kāi)展進(jìn)一步的研究。
本研究基于前人研究成果,利用DC-30制備改性超疏水混凝土,并基于室內(nèi)試驗(yàn)深入研究其潤(rùn)濕特性、吸水性,探討其強(qiáng)度特性隨加濕養(yǎng)護(hù)時(shí)間的發(fā)展規(guī)律,并與普通混凝土進(jìn)行對(duì)比分析。進(jìn)一步對(duì)試件進(jìn)行微觀電鏡掃描,深入探討了DC-30材料作用的微觀機(jī)理。研究成果可為超疏水混凝土的推廣提供一定的理論和技術(shù)支撐。
試驗(yàn)擬采用DC-30改善混凝土耐久性。DC-30是一種乳白色液體,常用于石材的防水防護(hù),主要成分為辛基三乙氧基硅烷/硅氧烷,具備成本低廉、工藝簡(jiǎn)單、且不含氟無(wú)環(huán)境污染的優(yōu)點(diǎn);水泥選用PO42.5;河砂控制粒徑<0.15mm。
有學(xué)者指出超疏水混凝土需要同時(shí)具備低表面能試劑與表面粗糙結(jié)構(gòu)兩個(gè)要素[12]。本次試驗(yàn)采用其提出的最佳配比與制樣工藝,配比為水:水泥:河砂:DC-30試劑=0.95:1:1:0.05,制樣工藝為:水泥+砂拌勻、水+DC-30拌勻→固液混合拌勻后倒入模具→混凝土表面覆蓋100目尼龍網(wǎng)→養(yǎng)護(hù)后進(jìn)行室內(nèi)試驗(yàn)。普通混凝土試樣配合比為水:水泥:河砂=1:1:1,制樣中不添加DC-30、不覆蓋尼龍網(wǎng)。試件尺寸設(shè)置了2種,分別為150mm立方體試件(抗壓強(qiáng)度測(cè)試)與40mm×40mm×160mm棱柱體試件。
本次試驗(yàn)的主要目標(biāo)是研究DC-30普通混凝土表面為超疏水表面在不同加濕養(yǎng)護(hù)時(shí)間下的工程特性,為此設(shè)置了18組試件,見(jiàn)表1。使用光學(xué)測(cè)量?jī)x測(cè)量試件表面的接觸角與滾動(dòng)角,驗(yàn)證其超疏水性;使用MTS試驗(yàn)機(jī)開(kāi)展抗壓試驗(yàn)及抗折試驗(yàn)研究其強(qiáng)度特性。研究加濕養(yǎng)護(hù)時(shí)間與超疏水性、抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度的關(guān)系,并探討DC-30的加入對(duì)混凝土工程性能的影響。進(jìn)一步對(duì)試件進(jìn)行微觀電鏡掃描,深入分析DC-30改性混凝土的作用機(jī)理以及加濕養(yǎng)護(hù)時(shí)間對(duì)試件微觀結(jié)構(gòu)的影響。
表1 試件養(yǎng)護(hù)設(shè)計(jì)Table 1 Specimen curing design
混凝土的吸水性與抗凍性密切相關(guān)[13]。吸水率試驗(yàn)結(jié)果如圖1所示,可以看出,DC-30的加入顯著降低了混凝土的吸水率,超疏水混凝土的吸水率僅為普通混凝土的11%~40%,表明DC-30超疏水混凝土防水性優(yōu)異;普通混凝土浸泡1h后吸水率為7.1%,隨后吸水率增長(zhǎng)緩慢,浸水120h后為9.0%;超疏水混凝土吸水性較低,浸水120h后吸水率僅有3.6%,且吸水率在浸水前10h內(nèi)增長(zhǎng)較快,之后隨浸泡時(shí)間的變化較為平緩。超疏水混凝土仍具備一定吸水性的原因?yàn)椋涸陂L(zhǎng)時(shí)間浸水情況下,微觀間隙中的空氣受水壓作用而排出,根據(jù)Wenzel理論模型[14],超疏水性將隨之喪失。
圖1 吸水率曲線Fig.1 Water absorption curve
在試樣表面滴水,普通混凝土與超疏水混凝土試樣的表面水滴形態(tài)如圖2所示,從圖中可以看出,前者表面表現(xiàn)為親水特征,后者為超疏水特征。
圖2 試件表面滴水形態(tài)Fig.2 Water drop morphology on specimen surface
光學(xué)測(cè)量試驗(yàn)結(jié)果如圖3所示,用接觸角與滾動(dòng)角描述疏水性[15]。由圖可知,加濕養(yǎng)護(hù)期間內(nèi),超疏水混凝土始終保持接觸角大于155°、滾動(dòng)角小于7°,說(shuō)明超疏水混凝土在加濕養(yǎng)護(hù)期間內(nèi)均有良好的超疏水性能,超疏水性能穩(wěn)定。隨著加濕養(yǎng)護(hù)時(shí)間(后文簡(jiǎn)稱t)的增加,超疏水混凝土的接觸角逐漸降低,但降幅不大,t=28天時(shí)的接觸角較t=0天時(shí)降低了3.9%,仍具備良好的超疏水性能;接觸角的降幅隨加濕養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增加而逐漸變緩,接觸角弱化主要集中在前15天,t=15天時(shí)的接觸角降低了3.6%。隨著加濕養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增加,超疏水混凝土的滾動(dòng)角逐漸增長(zhǎng),t=28天的超疏水混凝土滾動(dòng)角較t=0天的超疏水混凝土滾動(dòng)角增長(zhǎng)了6.7%;增幅也隨加濕養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增加而變緩,滾動(dòng)角增長(zhǎng)主要集中在前15天,t=15天的超疏水混凝土滾動(dòng)角已達(dá)到t=28天的超疏水混凝土滾動(dòng)角的90.7%。
圖3 潤(rùn)濕特性曲線Fig.3 Wetting characteristic curve
繪制t=7的立方體超疏水混凝土與普通混凝土的應(yīng)力應(yīng)變曲線,如圖4所示??梢钥闯觯杷炷帘憩F(xiàn)出典型的混凝土的應(yīng)力應(yīng)變曲線特征,先迅速上升再急劇下降。不同之處有兩點(diǎn):一是加載初期應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)較快,分析原因?yàn)槌杷炷恋木W(wǎng)狀粗糙表面造成接觸受壓面積較普通混凝土小,以及超疏水混凝土微觀孔隙較多;二是加載后期曲線陡降,表現(xiàn)出脆性斷裂特征,說(shuō)明DC-30的加入使混凝土變脆。
圖4 試樣應(yīng)力應(yīng)變曲線(t=7)Fig. 4 Stress-strain curve of the sample (t=7)
根據(jù)試驗(yàn)獲得的不同加濕養(yǎng)護(hù)時(shí)間試件的抗壓強(qiáng)度與抗折強(qiáng)度,繪制圖5及圖6。可以看出:抗壓強(qiáng)度與抗折強(qiáng)度均有所降低,在不加濕養(yǎng)護(hù)的情況下,超疏水混凝土的抗壓強(qiáng)度僅為8.90MPa,相較于普通混凝土14.99MPa,折減了40.6%;超疏水混凝土的抗折強(qiáng)度僅有2.27MPa,相較于普通混凝土3.35MPa,折減了32.3%;說(shuō)明DC-30的加入對(duì)混凝土的強(qiáng)度有一定的不利影響。兩種混凝土試件的強(qiáng)度均隨著加濕養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增加而增長(zhǎng),且強(qiáng)度增長(zhǎng)集中在t=0~5天,之后增長(zhǎng)變緩而基本停滯;超疏水混凝土的強(qiáng)度增長(zhǎng)大于普通混凝土,加濕養(yǎng)護(hù)28天后,超疏水混凝土抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)了2.4倍、抗折強(qiáng)度增長(zhǎng)了2.0倍,而普通混凝土的強(qiáng)度增長(zhǎng)分別為1.2倍、1.2倍。隨著加濕養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增加,超疏水混凝土的強(qiáng)度折減率先顯著降低后略有增長(zhǎng),抗壓強(qiáng)度折減率在t=3天時(shí)最低,從40.6%下降到5.0%,抗折強(qiáng)度折減率在t=7天時(shí)最低,折減從32.3%下降到4.9%;t=28天時(shí),抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度折減率分別為7.7%、8.1%,且趨于平穩(wěn);說(shuō)明加濕養(yǎng)護(hù)能削弱DC-30對(duì)強(qiáng)度的不利影響。從強(qiáng)度角度看,超疏水混凝土的加濕養(yǎng)護(hù)尤為重要。
圖5 抗壓強(qiáng)度隨加濕養(yǎng)護(hù)時(shí)間變化曲線Fig.5 Compressive strength curve with humidification curing time
圖6 抗折強(qiáng)度隨加濕養(yǎng)護(hù)時(shí)間變化曲線Fig.6 Bending strength curve with humidification curing time
對(duì)t=0、3、28的超疏水混凝土以及普通混凝土試件開(kāi)展微觀電鏡掃描(SEM),如圖7所示,放大倍數(shù)為5000倍。在SEM下水泥水化產(chǎn)物清晰可見(jiàn),包括鈣礬石(針狀)、Ca(OH)2晶體(六角片狀)、C-S-H 凝膠(蜂窩狀、絮層狀等)。對(duì)比圖7(a)、(d),可以觀察到超疏水混凝土的微觀孔隙較普通混凝土多,根據(jù)Cassie-Baxter模型[16],這種孔隙結(jié)構(gòu)增加了間隙空氣,進(jìn)而降低與水的接觸面積,宏觀表現(xiàn)為接觸角與滾動(dòng)角的增大、良好的疏水性能,同時(shí)也造成了應(yīng)力應(yīng)變曲線加載初期應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)加快,以及強(qiáng)度大幅折減。這一現(xiàn)象的成因是,DC-30因其超疏水性而加快了混凝土的內(nèi)部水分流失,造成水化不足而導(dǎo)致孔隙增加。
對(duì)比圖7(a)、(b)、(c),可以看出,超疏水混凝土中水泥水化產(chǎn)物隨加濕養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增加而增加,微觀結(jié)構(gòu)的內(nèi)部聯(lián)結(jié)增強(qiáng),微觀孔隙的大小與數(shù)量隨之減少,微觀結(jié)構(gòu)更加密實(shí)。宏觀上表現(xiàn)為隨著加濕養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增加,超疏水混凝土的抗壓強(qiáng)度與抗折強(qiáng)度增強(qiáng)、超疏水性略微削弱。分析原因?yàn)镈C-30的加入加速了水分流失,超疏水混凝土的水化較普通混凝土更為缺水,而加濕養(yǎng)護(hù)提供了充足的水分,同時(shí)也可以解釋超疏水混凝土的強(qiáng)度折減隨加濕養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增加而減小。
圖7 試件微觀結(jié)構(gòu)Fig.7 Microstructure of the specimens
為探索提高混凝土耐久性的新技術(shù),本研究制備了DC-30改性超疏水混凝土,通過(guò)開(kāi)展室內(nèi)試驗(yàn)分析其吸水性,以及潤(rùn)濕性、抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度隨加濕養(yǎng)護(hù)時(shí)間的發(fā)展規(guī)律,并基于SEM深入分析加濕養(yǎng)護(hù)方式對(duì)DC-30超疏水混凝土物理力學(xué)性質(zhì)影響的微觀機(jī)理。
(1)DC-30超疏水混凝土表現(xiàn)出優(yōu)異的超疏水性,其吸水率僅為普通混凝土的11%~40%,隨著加濕養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增加,接觸角略有降低、滾動(dòng)角略有增長(zhǎng)。
(2)DC-30的加入對(duì)混凝土的強(qiáng)度有一定的不利影響,不加濕養(yǎng)護(hù)的超疏水混凝土的抗壓強(qiáng)度折減了40.6%,抗折強(qiáng)度折減了32.3%,表現(xiàn)更明顯的脆性破壞。分析原因?yàn)?,DC-30加快了混凝土的內(nèi)部水分流失,造成水化不足、微觀孔隙增加,導(dǎo)致強(qiáng)度削減。
(3)加濕養(yǎng)護(hù)能顯著提升超疏水混凝土的強(qiáng)度,加濕養(yǎng)護(hù)28天后,抗壓強(qiáng)度折減率為7.7%、抗折強(qiáng)度折減率為8.1%。分析原因?yàn)?,加濕養(yǎng)護(hù)為水化反應(yīng)提供了充足水分,水化產(chǎn)物快速增加使強(qiáng)度迅速提升。