趙飛，張曉妹，劉鳴，王立權(quán)

（1.首都醫(yī)科大學(xué)附屬北京朝陽醫(yī)院 高壓氧科，北京 100020；2.黑龍江省城鎮(zhèn)住宅建筑工程有限公司，哈爾濱 150000；3.哈爾濱工程大學(xué)，哈爾濱 150001）

0 引言

接觸式靜密封是通過兩表面的相互接觸擠壓實(shí)現(xiàn)的，宏觀上看似平整的加工表面和自然表面均具有表面粗糙度，當(dāng)兩表面相互接觸時(shí)，表面粗糙度使得實(shí)際接觸面積小于名義接觸面積，由于接觸區(qū)域存在微小孔隙，為密封介質(zhì)的泄漏提供了可能。為了以較為經(jīng)濟(jì)的方式獲得較好的密封性能，常采用多重接觸式靜密封，通過在泄漏方向上布置2個(gè)或2個(gè)以上密封區(qū)域，可以顯著提高整體的密封性能，因結(jié)構(gòu)形式簡單，密封效果好，廣泛應(yīng)用于海洋工程裝備、石油化工裝備、機(jī)械工程、建筑等領(lǐng)域。

近年來，國內(nèi)學(xué)者提出了各種多重密封結(jié)構(gòu)并開展了相關(guān)研究。韓飛[1]研究了浮頂儲(chǔ)罐雙密封結(jié)構(gòu)，提出了在一二次密封空間填充密封物質(zhì)的方法，抑制油氣聚集，降低安全隱患；宮乙?guī)浀萚2]研究了齒輪泵的雙密封結(jié)構(gòu)，說明了雙密封可以顯著提高齒輪泵對(duì)外密封的可靠性；梁寧[3]分析了潛水潛污電動(dòng)機(jī)電泵動(dòng)的多重密封技術(shù)，說明了多重密封技術(shù)可以減少壓力梯度、降低泄漏量；張旭東等[4]提出了一種用于鉛蓄電池的雙重密封結(jié)構(gòu)，通過實(shí)驗(yàn)證實(shí)了雙密封結(jié)構(gòu)具有顯著提高對(duì)電池內(nèi)部酸液的密封性能，可有效提高電池的安全性和壽命；魏宗亮[5]提出了一種解決海底破損管道快速修復(fù)問題的水下連接器卡壓式水下連接器，該裝置采用雙密封結(jié)構(gòu)，可有效提高油氣介質(zhì)密封的可靠性。國內(nèi)高校在接觸式靜密封泄漏特性定量分析方面開展了深入的理論研究工作。史建成等[6]提出了一種基于逾滲模型的接觸式靜密封泄漏量預(yù)測模型，分析了接觸面積、表面紋理方向?qū)π孤┨匦缘挠绊?；黃曉明等[7]基于MB模型和分形多孔介質(zhì)理論，研究了金屬平墊片的泄漏特性；Hu等[8]將分形接觸模型用于氣體密封動(dòng)態(tài)性能研究；Liu等[9]研究了水下連接器的密封特性，提出了流阻模型，給出了密封區(qū)域流阻、兩端壓力梯度和泄漏率的數(shù)學(xué)關(guān)系。

由以上分析可知，現(xiàn)有的研究工作對(duì)單密封的泄漏特性進(jìn)行了深入研究，但對(duì)于多重接觸式靜密封的泄漏機(jī)理研究較少。本文提出一種多重接觸式靜密封理論模型，通過數(shù)值仿真分析了密封區(qū)域數(shù)量、密封區(qū)域間體積對(duì)泄漏特性的影響，為設(shè)計(jì)多重接觸式靜密封結(jié)構(gòu)和定量分析其密封性能提供了參考。

1 理論模型

應(yīng)用于不同領(lǐng)域、形式多樣的多重接觸式靜密封具有相似的結(jié)構(gòu)和特點(diǎn)，提取關(guān)鍵特征，可簡化為一般性理論模型，包括密封腔體、腔體內(nèi)壁、密封介質(zhì)、密封區(qū)域、密封空間等，如圖1所示。密封圈與腔體內(nèi)壁相互擠壓形成密封區(qū)域，由于表面粗糙度的存在，密封圈與腔體表面存在不完全接觸，形成泄漏通道。兩個(gè)相鄰密封區(qū)域可以形成一個(gè)密封空間。密封腔體內(nèi)的液體密封介質(zhì)具有較高壓力，在高壓驅(qū)動(dòng)下通過密封區(qū)域和密封空間向低壓端泄漏，即密封腔體內(nèi)液體密封介質(zhì)在壓力差作用下，以一定的流量進(jìn)行泄漏。

圖1 多重接觸式靜密封的一般性結(jié)構(gòu)示意圖

多重接觸式靜密封的泄漏過程如圖2所示。在泄漏過程中，靠近高壓端的密封空間優(yōu)先被液體充滿，且液體達(dá)到一定壓力后，才能繼續(xù)沿相鄰密封區(qū)域向下一密封空間泄漏，定義為密封區(qū)域的首次穩(wěn)定泄漏狀態(tài)。密封介質(zhì)沿壓力下降方向，經(jīng)過數(shù)個(gè)密封區(qū)域和密封空間泄漏，最終向外界環(huán)境泄漏，定義為多重接觸式靜密封的首次穩(wěn)定泄漏狀態(tài)。

圖2 多重接觸式靜密封的泄漏過程示意圖

為簡化問題，本文提出以下假設(shè)：1）將液體密封介質(zhì)視為不可壓縮流體，忽略液體壓力對(duì)液體體積的影響，滿足流體連續(xù)性假設(shè)，密封介質(zhì)流經(jīng)密封區(qū)域的泄漏率相等。2）將液體密封介質(zhì)泄漏過程視為理想狀態(tài)，忽略液體沿密封區(qū)域泄漏的非穩(wěn)定泄漏情況，如密封空間內(nèi)液體壓力累積過程、密封區(qū)域兩端壓力差不穩(wěn)定情況、液體介質(zhì)未完全貫通密封區(qū)域情況等。3）忽略密封空間內(nèi)氣體壓力對(duì)液體密封介質(zhì)泄漏的影響，將其等效為外界環(huán)境。

多重接觸式靜密封的密封空間數(shù)量為

多重接觸式靜密封第i個(gè)密封空間體積為Vci，可根據(jù)體積與泄漏率關(guān)系，得到第i個(gè)密封區(qū)域空間內(nèi)充滿密封介質(zhì)的時(shí)間，定義為第i個(gè)密封區(qū)域首次穩(wěn)定泄漏時(shí)間：

密封介質(zhì)流經(jīng)多重接觸式靜密封最后一個(gè)密封區(qū)域的時(shí)間，定義為首次發(fā)生穩(wěn)定泄漏的時(shí)間：

對(duì)于某些要求無泄漏的工況，如油氣管道、建筑防水等，一般以最后一道密封出現(xiàn)泄漏為密封失效。

2 數(shù)值仿真結(jié)果與討論

2.1 總流阻不同條件下的泄漏特性分析

考慮一系列多重接觸式靜密封，給定密封區(qū)域數(shù)量ns=1～8，壓力梯度為1 MPa，密封區(qū)域均采用相同流阻的密封單元，任一密封區(qū)域流阻Ri為5000、10 000、15 000 MPa·s/mL。

通過式（3）計(jì)算得到多重接觸式靜密封的密封區(qū)域數(shù)量與總流阻關(guān)系，如圖3所示。當(dāng)密封區(qū)域流阻相同時(shí)，總流阻R與密封區(qū)域數(shù)量ns呈線性關(guān)系；當(dāng)密封區(qū)域數(shù)量相同時(shí)，任一密封區(qū)域流阻Ri越大，總流阻越大。

圖3 密封區(qū)域數(shù)量與流阻關(guān)系

通過式（5）計(jì)算得到多重接觸式靜密封的密封區(qū)域數(shù)量與穩(wěn)定狀態(tài)下泄漏率關(guān)系，如圖4所示。密封區(qū)域流阻相同時(shí)，隨密封區(qū)域數(shù)量ns增加，穩(wěn)定狀態(tài)下泄漏率QL顯著降低，呈現(xiàn)非線性關(guān)系；當(dāng)密封區(qū)域數(shù)量相同時(shí)，任一密封區(qū)域流阻Ri越大，泄漏率QL越小。

圖4 密封區(qū)域數(shù)量與泄漏率關(guān)系

給定任意密封空間體積為Vci=10.0 mL（10.0×10-6m3），分析不同密封區(qū)域流阻Ri對(duì)密封區(qū)域數(shù)量ns與首次穩(wěn)定泄漏時(shí)間關(guān)系的影響。

由式（6）計(jì)算得到密封區(qū)域數(shù)量與第i個(gè)密封區(qū)域首次穩(wěn)定泄漏時(shí)間ti的關(guān)系，如圖5所示。對(duì)于單密封結(jié)構(gòu)（ns=1），忽略密封區(qū)域的不穩(wěn)定泄漏時(shí)間，認(rèn)為密封介質(zhì)穩(wěn)定泄漏時(shí)間為0。對(duì)于雙密封結(jié)構(gòu)（ns=2），當(dāng)其唯一一個(gè)密封空間被密封介質(zhì)充滿時(shí)，認(rèn)為其處于穩(wěn)定泄漏狀態(tài)，以此類推，對(duì)于ns重密封結(jié)構(gòu)，第i個(gè)密封空間充滿液體的時(shí)間ti，隨密封區(qū)域序號(hào)i增加而線性增大。由式（6）可知，密封區(qū)域數(shù)量ns不同的多重接觸式靜密封，第i個(gè)（i≤ns，ns>1）密封區(qū)域首次穩(wěn)定泄漏時(shí)間ti相同，其與已發(fā)生穩(wěn)定泄漏的密封區(qū)域情況相關(guān)，與密封區(qū)域總數(shù)ns無關(guān)，出現(xiàn)圖5所示的數(shù)值曲線重合情況。

圖5 密封區(qū)域數(shù)量對(duì)第i個(gè)密封區(qū)域首次穩(wěn)定泄漏時(shí)間的影響

由 式（7）可得，密封區(qū)域流阻對(duì)首次發(fā)生穩(wěn)定泄漏時(shí)間的影響，如圖6所示。隨密封區(qū)域數(shù)量ns增加，首次穩(wěn)定泄漏時(shí)間T 非線性增大；當(dāng)密封區(qū)域數(shù)量ns相同時(shí)，密封區(qū)域流阻Ri越大，首次穩(wěn)定泄漏時(shí)間T越大。這是由于流阻降低了泄漏率，液體密封介質(zhì)需要更長時(shí)間才能充滿密封空間。

圖6 密封區(qū)域流阻對(duì)首次發(fā)生穩(wěn)定泄漏時(shí)間的影響

由圖7可知，當(dāng)多重靜密封結(jié)構(gòu)處于穩(wěn)定泄漏狀態(tài)時(shí)，密封區(qū)域數(shù)量ns越大，任一密封區(qū)域承擔(dān)的壓力差Δpi越?。幻芊鈪^(qū)域流阻Ri對(duì)壓力差Δpi無影響。

圖7 密封區(qū)域數(shù)量對(duì)壓力差分擔(dān)作用的影響

2.2 總流阻相同條件下的泄漏特性分析

為進(jìn)一步分析多重接觸式靜密封的泄漏特性，在總流阻相同情況下，調(diào)整密封區(qū)域數(shù)量和密封空間體積。給定密封區(qū)域數(shù)量ns=1～8，壓力 差 為 1 MPa，總流阻R =10000 MPa ·s/mL，密封區(qū)域均采用相同流阻的密封單元，任一密封區(qū)域流阻為Ri=R/ns，密封空間體積Vci為10.0、15.0、20.0 mL。

由圖8可知，當(dāng)Vci=10.0 mL時(shí)，多重接觸式靜密封第i個(gè)密封空間充滿液體的時(shí)間ti，隨密封空間序號(hào)i增加而線性增大；當(dāng)密封空間序號(hào)i相同時(shí)，密封區(qū)域數(shù)ns越大，第i個(gè)密封空間充滿液體的時(shí)間ti越小，這是因?yàn)閰⑴c穩(wěn)定泄漏的密封區(qū)域流阻總數(shù)較小，而壓力差不變。

圖8 密封區(qū)域數(shù)量對(duì)第i個(gè)密封區(qū)域首次穩(wěn)定泄漏時(shí)間的影響

由圖9可知，多重接觸式靜密封的密封區(qū)域數(shù)量ns越大，首次穩(wěn)定泄漏時(shí)間T越大；當(dāng)密封區(qū)域數(shù)量ns相同時(shí)，密封空間體積Vci越大，首次穩(wěn)定泄漏時(shí)間T越大，這是因?yàn)樵谛孤┞氏嗤那闆r下，液體密封介質(zhì)需要更多時(shí)間充滿密封空間。

由以上分析可知，總流阻相同的多重接觸式靜密封，密封區(qū)域數(shù)量ns越大，密封空間體積Vci越大，發(fā)生穩(wěn)定泄漏的時(shí)間T越大，密封性能越好。

3 結(jié)論

本文分析了多重接觸式靜密封的主要特征，建立了理論模型，通過數(shù)值仿真分析了密封區(qū)域數(shù)量、密封空間體積對(duì)泄漏特性的影響，主要得到了以下結(jié)論：1）通過增加多重接觸式密封結(jié)構(gòu)的密封區(qū)域數(shù)量，提高總流阻，有利于提高密封性能，獲得更低的泄漏率。2）通過增加多重接觸式密封結(jié)構(gòu)的密封空間體積，可延長形成穩(wěn)定泄漏時(shí)間，尤其適用于針對(duì)一些工況較為惡劣、工作時(shí)間較短的密封工況，在很難提高密封等級(jí)的情況下，增大密封空間體積，是一種較為經(jīng)濟(jì)的方法。3）在總流阻相同的情況下，可通過增加密封區(qū)域數(shù)量和密封空間體積，顯著提高密封性能，尤其是適用于要求較高的密封條件。

圖9 密封空間體積對(duì)首次穩(wěn)定泄漏時(shí)間的影響

該理論模型也同樣適用于動(dòng)密封和非接觸式密封，在確定密封流阻的情況下，可以對(duì)多重密封進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，為密封性的定量分析提供了參考。