溫 劍，朱華炳，柏宇軒，張彥龍

(合肥工業(yè)大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，安徽 合肥 230009)

0 引 言

磷酸鐵鋰，是一種具有橄欖石結(jié)構(gòu)的正極材料，因其具有理論比容量高、循環(huán)性能良好、可快速充電等優(yōu)點(diǎn)，所以成為可移動(dòng)設(shè)備能源研究的熱門材料[1-2]。 但對(duì)于此類電池的回收，一直缺少經(jīng)濟(jì)、環(huán)保、低成本的有效分離方法。 目前，國內(nèi)外對(duì)廢舊磷酸鐵鋰電池的回收技術(shù)主要包括高溫再生技術(shù)、濕法回收、火法回收等。 高溫再生技術(shù)能耗較高，且前處理步驟要求嚴(yán)苛，同時(shí)需要進(jìn)行嚴(yán)格的除雜以避免雜質(zhì)殘留[3-4]。 濕法回收較難控制沉淀產(chǎn)物的純度，且對(duì)設(shè)備耐腐蝕性要求高[5]。 火法回收主能源消耗較大，且對(duì)金屬材料無法充分回收[6]。 以上回收方法都存在較大的弊端。 高壓靜電分選方法與目前的高溫再生技術(shù)、濕法回收和火法回收相比，具有成本低、效率高、結(jié)構(gòu)簡單、總體污染可控等特點(diǎn)[7]。

采用高壓靜電分選的方法分離廢舊磷酸鐵鋰電池破碎產(chǎn)物，可以避免上述三種方法所帶來的環(huán)境污染問題。 李佳提出廢舊印刷電路板破碎產(chǎn)物的靜電分選回收工藝，完成了廢舊印刷電路板回收處理的生產(chǎn)線設(shè)計(jì)[8]。 Salama 提出了使用卷筒靜電分離器從廢電纜中回收銅和鋁并采用反S 型高壓電極極板進(jìn)行靜電分離實(shí)驗(yàn)[9]。

筆者使用多物理場(chǎng)耦合分析軟件COMSOL Multiphysics 對(duì)輥式高壓靜電分選機(jī)內(nèi)的空間電場(chǎng)強(qiáng)度進(jìn)行模擬，建立廢舊磷酸鐵鋰電池破碎產(chǎn)物在空間電場(chǎng)中的受力模型，考慮靜電極電壓、接地轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速與物料粒徑對(duì)物料脫離角的影響，為廢舊磷酸鐵鋰電池破碎產(chǎn)物在高壓靜電分選回收設(shè)計(jì)應(yīng)用提供理論依據(jù)和參數(shù)優(yōu)化。

1 高壓靜電分選機(jī)理

高壓靜電分選技術(shù)是基于分選物料顆粒不同組分的電學(xué)差異來實(shí)現(xiàn)不同組分物質(zhì)的分離與回收的一種干法分選回收技術(shù)。 輥式靜電分選機(jī)如圖1 所示。 主要由電暈電極、靜電極和轉(zhuǎn)輥電極組成。 其中，電暈電極和靜電極與高壓直流電源相連接，轉(zhuǎn)輥電極接地。 對(duì)電暈電極與靜電極施加高壓負(fù)電流后，在電暈-靜電聯(lián)合電極與接地轉(zhuǎn)輥電極間會(huì)產(chǎn)生靜電場(chǎng)。 當(dāng)混合物料顆粒隨轉(zhuǎn)輥進(jìn)入電暈電場(chǎng)時(shí)，會(huì)因?yàn)槠鋵?dǎo)電性和電導(dǎo)率的不同，帶上不同屬性、大小的電荷；然后當(dāng)帶電物料顆粒進(jìn)入靜電場(chǎng)時(shí)，會(huì)因?yàn)樽陨硭鶐щ姾蓪傩约半姾闪看笮〉牟煌艿讲煌碾妶?chǎng)力作用；與此同時(shí)，物料顆粒還受到隨轉(zhuǎn)輥運(yùn)動(dòng)的離心力和自身重力的作用。 在這3 個(gè)力的作用下，導(dǎo)體物料顆粒會(huì)以一定的角度從轉(zhuǎn)輥表面脫離。 脫離之后的導(dǎo)體物料顆粒會(huì)受到電場(chǎng)力、重力和空氣阻力的作用，沿著一定軌跡落入收集區(qū)。 而非導(dǎo)體物料顆粒會(huì)由于其自身電荷與轉(zhuǎn)輥表面所產(chǎn)生的“鏡像力”被緊緊地“壓”在轉(zhuǎn)輥表面并隨著轉(zhuǎn)輥一起轉(zhuǎn)動(dòng)，最后由毛刷清除，落入收集區(qū)[10]。

圖1 輥式高壓靜電分選示意圖

廢舊磷酸鐵鋰電池破碎產(chǎn)物主要含有銅箔、鋁箔、碳粉、磷酸鐵鋰等物質(zhì)。 磷酸鐵鋰具有高比容量和循環(huán)特性良好等特點(diǎn)，但同時(shí)也存在導(dǎo)電率低于其他正極材料的缺點(diǎn)。 這一缺點(diǎn)有利于在高壓靜電分選中將其與導(dǎo)電性能良好的金屬材料進(jìn)行分離。

2 高壓靜電場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模型建立

2.1 顆粒荷電原理

當(dāng)顆粒進(jìn)入電暈離子化區(qū)域時(shí)，顆粒進(jìn)行荷電充電。 而電暈荷電包括電暈電場(chǎng)感應(yīng)荷電、電荷中和、電暈荷電3 個(gè)過程。

導(dǎo)體顆粒表面的荷電量Q是時(shí)間的函數(shù)，充電方程為[11]:

式中:Qs為顆粒電暈充電的最大電荷量；當(dāng)單粒子場(chǎng)的電場(chǎng)強(qiáng)度為E時(shí)，Qp為顆粒的飽和電荷數(shù)；τ為時(shí)間常數(shù)；ε為介電常數(shù)；q為空間電荷密度；k 為離子躍遷率，k＝2×10-4m2/(V·s)。

同時(shí)，導(dǎo)體顆粒還受到靜電極所產(chǎn)生的靜電場(chǎng)的感應(yīng)作用，靠近靜電極的一端感應(yīng)出正電荷，遠(yuǎn)離靜電極的另一端感應(yīng)出負(fù)電荷，負(fù)電荷會(huì)由輥筒傳走，只剩下正電荷。 因此可計(jì)算得到導(dǎo)體顆粒的電荷量為[12]:

式中:r0為導(dǎo)體顆粒半徑；E為導(dǎo)體顆粒所處位置的電場(chǎng)強(qiáng)度。

2.2 轉(zhuǎn)輥電極表面電場(chǎng)強(qiáng)度模擬

電暈-靜電聯(lián)合電極與接地轉(zhuǎn)輥電極間會(huì)聯(lián)合產(chǎn)生靜電場(chǎng)，電場(chǎng)強(qiáng)度分布并不規(guī)律。 使用COMSOL Multiphysics 多物理耦合軟件對(duì)高壓靜電場(chǎng)進(jìn)行模擬，電場(chǎng)強(qiáng)度分布和電場(chǎng)強(qiáng)度等值線模擬結(jié)果如圖2所示。 其中靜電極提供電壓U＝-25 kV；電暈電極提供電壓U1＝-10 kV；靜電極與接地轉(zhuǎn)輥中心距離L＝0.21 m；接地轉(zhuǎn)輥半徑R1＝0.114 m；靜電極半徑R2＝0.019 m；電暈電極半徑r＝0.000 15 m；靜電極和轉(zhuǎn)輥電極圓心連線與水平線的夾角α＝30°；電暈電極和轉(zhuǎn)輥電極圓心連線與水平線的夾角β＝60°；接地轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速為n＝60 r/min。

圖2 高壓靜電場(chǎng)電場(chǎng)強(qiáng)度模擬分布

由圖2 可以看出，電場(chǎng)強(qiáng)度分布并不均勻，這給計(jì)算導(dǎo)體顆粒所受的電場(chǎng)力帶來了困難。 使用場(chǎng)強(qiáng)儀對(duì)接地轉(zhuǎn)輥表面的電場(chǎng)強(qiáng)度進(jìn)行實(shí)際測(cè)量，轉(zhuǎn)輥表面電場(chǎng)強(qiáng)度實(shí)際測(cè)量結(jié)果與模擬模型對(duì)比結(jié)果如圖3 所示。

圖3 轉(zhuǎn)輥表面電場(chǎng)強(qiáng)度分布

由于圖3 中轉(zhuǎn)輥表面電場(chǎng)強(qiáng)度值不易使用，因此使用傅里葉函數(shù)對(duì)轉(zhuǎn)輥表面的電場(chǎng)強(qiáng)度分布進(jìn)行函數(shù)曲線擬合，如圖4 所示。

圖4 轉(zhuǎn)輥表面電場(chǎng)強(qiáng)度分布傅里葉擬合對(duì)比

由圖4 可以看出，傅里葉三階擬合函數(shù)與轉(zhuǎn)輥表面電場(chǎng)強(qiáng)度分布最為擬合，因此轉(zhuǎn)輥表面的電場(chǎng)強(qiáng)度與角度θ的關(guān)系式可簡化為:

式中:a0、a1、b1、a2、b2、a3、b3、w為傅里葉擬合系數(shù)，與擬合階數(shù)與電場(chǎng)強(qiáng)度分布有關(guān)。

2.3 破碎產(chǎn)物在高壓靜電場(chǎng)中的動(dòng)力學(xué)分析

為了分析物料顆粒在靜電場(chǎng)的受力與計(jì)算物料顆粒的運(yùn)動(dòng)軌跡，作以下假設(shè):①顆粒帶電瞬間通過電暈荷電與靜電感應(yīng)，且荷電量達(dá)到飽和；②相鄰顆粒之間的距離足夠大，忽略顆粒之間的相互作用；③摩擦帶電效應(yīng)可以忽略不計(jì)。

由于廢舊磷酸鐵鋰電池破碎產(chǎn)物不是規(guī)則的球形，而顆粒電荷量與其表面積相關(guān)，故再次引入當(dāng)量直徑的概念。 表面積等于實(shí)際顆粒表面積Sp的球形顆粒的直徑定義為非球形顆粒的表面積當(dāng)量直徑:

式中:Sp為破碎產(chǎn)物顆粒表面積；r為扁平顆粒的最大表面半徑；h為扁平顆粒的厚度。

帶電物料導(dǎo)體顆粒在靜電場(chǎng)中的運(yùn)動(dòng)可以分為兩部分，脫離轉(zhuǎn)輥前與脫離轉(zhuǎn)輥后。 帶電物料顆粒脫離前所受的電場(chǎng)力為:

帶電物料顆粒脫離后所受的電場(chǎng)力為:

式中:Q＝E/3，它是導(dǎo)體顆粒的電荷量。導(dǎo)體顆粒脫離轉(zhuǎn)輥的位置對(duì)后續(xù)顆粒的運(yùn)動(dòng)與顆粒最終分選效果有很大影響。 因此，將顆粒從轉(zhuǎn)輥上脫離的的脫離角度作為物料脫離難度與飛躍幅度的計(jì)算指標(biāo)。 將角θ定義為顆粒中心與轉(zhuǎn)輥電極中心連線和豎直方向的夾角，如圖5 所示。 當(dāng)被分選物料受電場(chǎng)力、重力、離心力達(dá)到從轉(zhuǎn)輥上脫離的臨界條件時(shí)，角θ即表示物料在該條件下的脫離角度。

圖5 顆粒軌跡脫離角示意圖

物料顆粒從轉(zhuǎn)輥上脫離的條件是:

物料顆粒所受重力為:

式中:rs為破碎產(chǎn)物顆粒當(dāng)量半徑。

物料顆粒在轉(zhuǎn)輥表面所受離心力為:

式中:n為接地轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速。

將式(7)、(10)、(11)帶入式(8)中，即:

可得:

由以上分析可知，此時(shí)式(11)中角度θ為影響物料顆粒脫離的唯一變量，在同一坐標(biāo)系中分別繪出式(12)與式(13)關(guān)于夾角θ的兩條關(guān)系曲線。 依據(jù)受力平衡原理即可得出，此時(shí)兩條關(guān)系曲線的交點(diǎn)即為物料顆粒在該分選參數(shù)下的脫離角度。

3 破碎產(chǎn)物脫離仿真模擬及結(jié)果分析

3.1 銅-鋁破碎產(chǎn)物仿真模擬分析

3.1.1 破碎產(chǎn)物粒徑對(duì)脫離角度的影響

在60 r/min 接地轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速、靜電極電壓25 kV、靜電極間距0.21 m、靜電極角度30°條件下，對(duì)2、5、10、15 mm 4 種常見破碎粒徑的銅片與鋁片進(jìn)行模擬仿真分析。

圖6 所示為4 種粒徑的破碎產(chǎn)物在高壓靜電分選中的受力曲線變化圖。

圖6 破碎產(chǎn)物受力變化曲線

圖6 中z1表示不同粒徑銅鋁碎片沿徑向的重力分力，z2表示不同粒徑銅鋁碎片的電場(chǎng)力與離心力之和。 圖6 中z1和z2的交點(diǎn)縱坐標(biāo)即可表示該碎片在高壓靜電分選過程中的脫離角度。

根據(jù)圖6 中銅片與鋁片破碎產(chǎn)物的脫離角繪制脫離角度與破碎產(chǎn)物粒徑的關(guān)系圖，如圖7 所示。

圖7 破碎產(chǎn)物粒徑對(duì)脫離角度的影響

由圖7 可得知，銅片與鋁片破碎產(chǎn)物的脫離角度與破碎產(chǎn)物粒徑大小成正相關(guān)關(guān)系，且隨著粒徑的增大，銅片與鋁片的脫離角度差值逐漸減小，當(dāng)破碎產(chǎn)物粒徑為15 mm 時(shí)，發(fā)現(xiàn)銅片與鋁片脫離角差值只有0.7°左右，在實(shí)際試驗(yàn)中難以進(jìn)行區(qū)分。 因此可得知，小粒徑的破碎產(chǎn)物比較容易得到分離。 且在以上4 種常見粒徑碎片中，相同粒徑的銅片脫離角度大于鋁片，結(jié)合式(11)分析可知，因銅片的密度比鋁片高，所以銅片從接地轉(zhuǎn)輥上脫離所需的電場(chǎng)力大小也高于鋁片，即在分選過程中表現(xiàn)為銅片后于鋁片脫離且飛躍距離較短，因此，可以通過在適當(dāng)位置設(shè)置擋板或者其他分料裝置的方式將飛躍的銅、鋁顆粒分離回收。

3.1.2 接地轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速對(duì)脫離角度的影響

為了研究接地轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速對(duì)不同尺寸與材料的破碎產(chǎn)物脫離角的影響，在3.1.1 節(jié)中高壓靜電分選計(jì)算模型的基礎(chǔ)上改變接地轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速參數(shù)，并對(duì)銅、鋁碎片的脫離角度重新進(jìn)行模擬計(jì)算，繪制脫離角度與接地轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速的關(guān)系圖，如圖8 所示。

由圖8 中(a)、(b)可得知，隨著接地轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速的增加，銅片與鋁片破碎產(chǎn)物在高壓靜電場(chǎng)中的脫離角度都有一定程度的降低，但在不同接地轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速下，破碎產(chǎn)物碎片的脫離角度與碎片粒徑的關(guān)系依舊符合正相關(guān)關(guān)系。 由圖8(c)得知，2 ～15 mm 粒徑的銅片與鋁片的脫離角差值隨著接地轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速的增加呈現(xiàn)出先上升后下降的趨勢(shì)，但是總體變化不大，其中，2、5、10、15 mm 粒徑的銅片與鋁片的脫離角差值分別在65、60、65、65 r/min 的接地轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速下，處于最大值。 同時(shí)可以從圖中看到5 mm 粒徑的銅片與鋁片的脫離角差值處于2°左右，而10 mm 與15 mm 粒徑的銅片與鋁片的脫離角差值處于1°左右，在實(shí)際分選中，不易測(cè)量，因此側(cè)面說明，小粒徑的銅片與鋁片物料易在分選脫離階段得到區(qū)分。

圖8 接地轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速對(duì)破碎產(chǎn)物脫離角度的影響

3.1.3 靜電極電壓對(duì)脫離角度的影響

為了研究靜電極電壓對(duì)不同尺寸與材料的破碎產(chǎn)物脫離角度的影響，在3.1.1 節(jié)中高壓靜電分選計(jì)算模型的基礎(chǔ)上改變靜電極電壓參數(shù)，并對(duì)銅、鋁碎片的脫離角度重新進(jìn)行模擬計(jì)算，并繪制脫離角度與靜電極電壓的關(guān)系圖，如圖9 所示。

由圖9(a)與(b)可得知，隨著靜電極電壓的增加，銅片與鋁片在高壓靜電場(chǎng)中的脫離角度均有一定程度的降低，但在不同靜電極電壓下，銅片與鋁片的脫離角度與碎片粒徑的關(guān)系依舊符合正相關(guān)關(guān)系。同時(shí)，隨著靜電極電壓的增大，不同粒徑的銅片與鋁片的脫離角的下降幅度與粒徑大小成反比，2 mm 粒徑的脫離角的下降幅度遠(yuǎn)超其他粒徑的脫離角。 從圖9(c)中可得出，隨著靜電極電壓的增大，不同粒徑的銅片與鋁片的脫離角均呈現(xiàn)上升趨勢(shì)，且上升幅度與粒徑大小成反比。 即靜電極高電壓有助于銅片與鋁片在脫離階段的分離。 2 mm 粒徑下的銅片和鋁片的脫離角差值高于其他粒徑下的脫離角差值。從另一方面說明了小粒徑物料在靜電分選中易得到分離。

圖9 靜電極電壓對(duì)破碎產(chǎn)物脫離角度的影響

3.2 磷酸鐵鋰正極片破碎產(chǎn)物仿真模擬分析

對(duì)于電池正極片在高壓靜電場(chǎng)中的模擬分析，由于極片結(jié)構(gòu)較為特殊，因此不能簡單將極片上幾種材料的參數(shù)疊加計(jì)算，而需要對(duì)極片整體性能進(jìn)行測(cè)定。 根據(jù)企業(yè)提供的數(shù)據(jù)，廢舊磷酸鐵鋰電池正極片平均密度為1.63 g/cm3。 現(xiàn)將相關(guān)參數(shù)代入高壓靜電分選模型中進(jìn)行計(jì)算，在-25 kV 的靜電極電壓下研究不同粒徑正極片破碎產(chǎn)物理論脫離角與接地轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速的關(guān)系。 計(jì)算結(jié)果如圖10 所示。

圖10 轉(zhuǎn)輥接地轉(zhuǎn)速對(duì)正極片脫離角的影響

由圖10(a)可得知，正極片脫離角度隨著接地轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速的增加逐漸降低，在不同轉(zhuǎn)速下，脫離角與碎片粒徑成正相關(guān)關(guān)系。 由圖10(b)可知，2、5、10、15 mm 粒徑的鋁片與正極片脫離角差值曲線均呈現(xiàn)出先上升后下降的趨勢(shì)，分別在55、55、60、65 r/min 轉(zhuǎn)速處達(dá)到最大值，即此時(shí)不同粒徑的鋁片和正極片最容易得到分離。 5、10、15 mm 粒徑的脫離角差值分別在2°、1°、0.5°左右，也驗(yàn)證了小粒徑物料在靜電分選中易得到區(qū)分分離。

4 高壓靜電分選試驗(yàn)

4.1 高壓靜電分選試驗(yàn)設(shè)計(jì)

將拆解下來的磷酸鐵鋰電池極片經(jīng)過簡單破碎處理后，可以得到鋁箔、銅箔等片狀產(chǎn)物， 其中銅箔表面被碳粉所覆蓋，經(jīng)過簡單沖洗即可去除。 鋁箔兩側(cè)黏結(jié)有磷酸鐵鋰，很難將其直接分離，在預(yù)處理步驟中，常使用熱解使黏結(jié)材料失效剝離或者使用超聲波振蕩法將磷酸鐵鋰層擊碎。

依據(jù)破碎產(chǎn)物特性設(shè)計(jì)試驗(yàn)方案:將進(jìn)行簡單沖洗后的銅箔、鋁箔和覆蓋有磷酸鐵鋰涂層的鋁箔直接進(jìn)行高壓靜電分選試驗(yàn)。 從前文仿真得知，5、10、15 mm 粒徑的物料脫離角差值較小，在實(shí)際試驗(yàn)中不易觀測(cè)到，因此采用2 mm 粒徑的類球狀電池破碎產(chǎn)物原料300 片進(jìn)行試驗(yàn)，分選過程中通過改變接地電極轉(zhuǎn)速與靜電極電壓的方式獲取多組試驗(yàn)數(shù)據(jù)，以脫離角作為試驗(yàn)指標(biāo)，每種參數(shù)下的試驗(yàn)重復(fù)5 次計(jì)算結(jié)果平均值。

4.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

在排除開始試機(jī)的干擾數(shù)據(jù)后，統(tǒng)計(jì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)匯總?cè)绫?、2 所列。

表1 不同靜電極電壓下脫離角度

從表1 中觀察到，物料脫離角度與靜電極電壓符合負(fù)相關(guān)關(guān)系，即隨著靜電極電壓的增大，物料顆粒脫離角度逐漸減小。 但從表1 中可以看出，隨著靜電極電壓的增大，銅-鋁脫離角差值和鋁-正極片脫離角差值逐漸增加，這表明了高靜電極電壓有助于物料分離。 但在試驗(yàn)中觀察到，當(dāng)靜電極電壓增加到30 kV 以上時(shí)，易產(chǎn)生火花放電，破壞物料分選脫離過程。 因此，在保證物料分選安全范圍內(nèi)，增大靜電極電壓有助于物料在脫離階段分離。

從表2 中觀察到，試驗(yàn)驗(yàn)證了物料脫離角與轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速的負(fù)相關(guān)關(guān)系。 隨著轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速的增加，銅-鋁脫離角差值呈現(xiàn)出先上升后下降趨勢(shì)，且在轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速為65 r/min 時(shí)，脫離角差值達(dá)到最大。 鋁-正極片脫離角差值在轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速為55 r/min 時(shí)達(dá)到最大值。 驗(yàn)證了轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速對(duì)銅-鋁和鋁-正極片脫離角差值的影響。 在試驗(yàn)中觀察到，當(dāng)轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速達(dá)到70 r/min 時(shí)，從轉(zhuǎn)輥兩側(cè)飛離的物料比例逐漸增大，進(jìn)而降低了分選效率。 但轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速低時(shí)，物料脫離角過大，近似于沿著轉(zhuǎn)輥筆直下落，且脫離角差值減小，增大了物料分離難度。 因此，在一定范圍內(nèi)降低轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速有助于在脫離飛躍階段對(duì)物料進(jìn)行區(qū)分，減小分選分離難度。

表2 不同轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速下脫離角度

5 結(jié) 論

(1) 文中建立了廢舊磷酸鐵鋰電池破碎產(chǎn)物的的高壓靜電分選數(shù)學(xué)和動(dòng)力學(xué)模型，分析了破碎產(chǎn)物粒徑、接地轉(zhuǎn)輥轉(zhuǎn)速和靜電極電壓等因素對(duì)破碎產(chǎn)物脫離角的影響，通過理論與試驗(yàn)驗(yàn)證了使用高壓靜電分選法回收此類電池極片破碎產(chǎn)物的可行性。

(2) 在保證其他條件不變的前提下，隨著破碎產(chǎn)物粒徑的增加，破碎產(chǎn)物脫離角與粒徑成正相關(guān)關(guān)系，但破碎產(chǎn)物脫離角差值逐漸減小，即脫離分離難度逐漸增加。 因此在保證破碎質(zhì)量的前提下應(yīng)該盡量減小破碎產(chǎn)物的粒徑。

(3) 不同粒徑破碎產(chǎn)物的最佳分離轉(zhuǎn)速不盡相同。 2、5、10、15 mm 粒徑的銅-鋁物料的最佳分離轉(zhuǎn)速依次為65、60、65、65 r/min。 2、5、10、15 mm 粒徑的鋁-正極片物料的最佳分離轉(zhuǎn)速依次為55、55、60、65 r/min。

(4) 隨著靜電極電壓的增加，破碎產(chǎn)物的脫離角都有一定程度的降低，與此同時(shí)破碎產(chǎn)物脫離角差值增大，脫離分離難度下降。 因此，在一定靜電極電壓范圍內(nèi)，靜電極高電壓有助于破碎產(chǎn)物的分離。

(5) 得到最大脫離角差值的對(duì)應(yīng)分選參數(shù)有助于在實(shí)際生產(chǎn)中使混合物料在脫離階段得到分離，進(jìn)而指導(dǎo)實(shí)際生產(chǎn)應(yīng)用。