陶新建 王峰 凌雪 閆新忠 桑晨（大港石化公司）

中國石油大港石化公司延遲焦化裝置建于2003年，原設(shè)計冷焦水系統(tǒng)罐體頂部直接放空，未設(shè)置除臭吸附設(shè)施，在冷焦時，水罐內(nèi)的惡臭氣體直接向大氣排放[1]。2011年對冷焦水罐區(qū)系統(tǒng)設(shè)置了濕法脫硫除惡臭治理設(shè)施。隨著環(huán)保要求及標(biāo)準(zhǔn)的提高，對石化企業(yè)的環(huán)保要求更加嚴(yán)格，采用濕法脫硫技術(shù)處理冷焦水罐區(qū)排放的惡臭氣體已經(jīng)不能滿足環(huán)保的最新要求，且排放氣含有較高濃度的H2S和可燃烴，存在中毒和爆炸的雙重風(fēng)險。根據(jù)對裝置現(xiàn)狀和問題分析，形成了冷焦水罐區(qū)VOCs治理改造方案，采用密閉排放回收焚燒處置技術(shù)。即在水罐頂部增設(shè)氮氣密封保護(hù)，通過VOCs回收撬對罐頂氣體進(jìn)行收集，排放至加熱爐鼓風(fēng)機入口處，隨空氣進(jìn)入加熱爐焚燒處理，消除安全隱患，提高環(huán)保水平，促進(jìn)企業(yè)的穩(wěn)定、健康發(fā)展。

1 延遲焦化VOCs氣體來源分析

1.1 工藝簡介

延遲焦化裝置的基本工藝流程是渣油通過換熱和加熱爐加熱達(dá)到需要的焦化反應(yīng)溫度后進(jìn)入焦炭塔進(jìn)行熱裂化和縮合反應(yīng)；生成的高溫油氣經(jīng)餾分油冷卻后進(jìn)入分餾系統(tǒng)分離出氣體、汽油、柴油、蠟油、重蠟油和循環(huán)油等餾分，氣體和汽油進(jìn)入氣體回收部分進(jìn)一步加工分離出干氣、液化氣和穩(wěn)定汽油；生成的高溫焦炭停留在焦炭塔內(nèi)，用蒸汽和水把焦炭冷卻到100℃左右，冷焦過程產(chǎn)生的含油蒸汽進(jìn)入一個密閉的放空系統(tǒng)進(jìn)行處理，回收污油和污水，冷焦過程產(chǎn)生的含油、含焦粉熱水進(jìn)入一個密閉的冷焦水處理系統(tǒng)處理，實現(xiàn)冷焦水的循環(huán)利用[2-6]；冷卻后的焦炭采用高壓水切除出塔，焦炭和水一起進(jìn)入焦炭池，通過重力沉降使水和焦炭分離，焦炭采用抓斗吊車裝汽車、火車或皮帶運輸機外送，含焦粉的切焦水進(jìn)入切焦水處理系統(tǒng)處理，實現(xiàn)切焦水的循環(huán)利用。

1.2 延遲焦化裝置污染物來源

延遲焦化的原料均為重油，如：常壓渣油、減壓渣油、催化油漿、乙烯裂解焦油及回收的污油等，原料中含硫化合物、含氮化合物、含氧化合物、膠質(zhì)、瀝青質(zhì)等含量均較高。原料經(jīng)過高溫裂化和縮合，在生成焦化氣體、輕餾分油、中間餾分油、蠟油和焦炭的同時，也將含硫化合物、含氮化合物、含氧化合物分解為H2S、氨、酚等低相對分子質(zhì)量的化合物以及少量的硫醇、硫醚等惡臭物質(zhì)。這些低相對分子質(zhì)量化合物在氣態(tài)產(chǎn)品的分離過程中，大部分進(jìn)入氣體產(chǎn)品，成為含硫氣體的一部分；另一部分隨吹汽冷焦放空氣體進(jìn)入放空塔；還有一部分進(jìn)入冷凝水或氣態(tài)產(chǎn)品的洗滌水中，作為含硫、含氨的含硫污水排出；少部分還殘留在焦炭中的低相對分子質(zhì)量含硫、含氮、含氧化合物在冷、切焦過程中進(jìn)入冷焦水，隨冷焦水的冷卻、處理進(jìn)入大氣或由于跑、冒、滴、漏進(jìn)入大氣。其中的惡臭物質(zhì)雖然量很小，但由于這些惡臭物質(zhì)的嗅閾值低(人能感覺其存在的最低濃度即為嗅域)，其氣味特殊，刺激人的嗅覺后能感覺其存在，造成的環(huán)境影響較大[7]。

1.3 延遲焦化VOCs氣體排放來源

1.3.1 VOCs氣體定義

揮發(fā)性有機物，常用VOCs表示，總揮發(fā)性有機物有時也用TVOC來表示。根據(jù)世界衛(wèi)生組織（WHO）的定義，VOCs是指在常溫下，沸點50℃至260℃的各種有機化合物。大多數(shù)VOCs有毒，部分VOCs有致癌性，多數(shù)VOCs易燃易爆，不安全。

1.3.2 VOCs氣體產(chǎn)惡臭的主要成分

VOCs氣體產(chǎn)生惡臭，主要是其中氨、H2S等揮發(fā)性無機氣體，還包括許多化學(xué)成分極為復(fù)雜的揮發(fā)性惡臭有機物（MVOCs）。MVOCs屬于一類極為特殊的揮發(fā)性有機物。這些是有毒的空氣污染物。另一方面，MVOCs具有較無機惡臭物質(zhì)更為復(fù)雜難辨的惡臭氣味。

1.3.3 延遲焦化VOCs氣體主要排放源

焦炭塔冷焦水處理采用密閉式的罐式隔油分離、過濾、旋流分離和冷卻工藝技術(shù)，大大減少了周圍環(huán)境的污染。但是，冷焦水的熱水罐和冷水罐的罐頂均有H2S等惡臭物溢散到大氣中，嚴(yán)重影響了職工健康[8-10]。造成這一原因可能是：焦炭塔給水冷焦時，部分冷焦水汽化會帶走塔內(nèi)殘留的H2S氣體，焦炭塔冷焦水在循環(huán)使用過程中，造成H2S富集濃縮。水溫高會使冷焦熱水罐內(nèi)冷焦水溶解的H2S氣體釋放。另外，焦炭塔吹汽及給水冷焦時產(chǎn)生的蒸汽，在接觸冷卻塔頂冷卻器冷凝冷卻，經(jīng)油水分離后排放至冷熱水罐回收利用，而這部分含硫污水硫含量高也會加劇冷焦水罐頂散氣的惡臭污染。

冷焦水罐區(qū)各罐頂有與大氣相連接的平衡氣孔，有的裝置在氣孔處設(shè)置有脫硫吸附設(shè)施，但這種設(shè)施，只能吸附部分惡臭氣體，對VOCs氣體脫除作用不大，這些氣體會外排到大氣，對周邊環(huán)境造成污染。在焦化裝置處理“三泥”后，造成的污染更具嚴(yán)重。

2 延遲焦化冷焦水罐區(qū)治理現(xiàn)狀

2.1 冷焦水罐區(qū)簡介

裝置進(jìn)行過幾次改造，主要有：2011年對冷焦水除油罐D(zhuǎn)-3201，冷焦水沉降罐D(zhuǎn)-3202AB，污油罐D(zhuǎn)-3203AB及冷焦水罐D(zhuǎn)-3204六個罐設(shè)置了濕法脫硫惡臭治理設(shè)施，在原透光孔處增加了密閉管線，采用抽吸的方式對罐內(nèi)氣體進(jìn)行抽吸，并采用濕法脫硫處理。2012年為滿足全廠污油回?zé)挼男枰?，在冷焦水罐區(qū)新增三泥罐D(zhuǎn)-3203C，由大港石化設(shè)計所設(shè)計，罐頂排氣并入濕法脫硫惡臭治理設(shè)施。以上改造已年代久遠(yuǎn)，不符合現(xiàn)在的最新環(huán)保要求。

2.2 現(xiàn)狀

由于原設(shè)計冷焦水系統(tǒng)罐體頂部直接放空，呼出部分惡臭氣體，2011年對冷焦水系統(tǒng)設(shè)置了濕法脫硫除惡臭治理設(shè)施，在原透光孔處增加了密閉管線，采用抽吸的方式對罐內(nèi)氣體進(jìn)行抽吸，并采用濕法脫硫處理，但未對罐體進(jìn)行密閉。由于增設(shè)的惡臭處理設(shè)施抽吸力不足，且未對罐體進(jìn)行密閉處置，除臭效果不明顯，現(xiàn)場罐體仍有很大氣味。主要問題如下：

1）D-3201及D-3202A溢流及放水期間頂部氣體極限H2S含量達(dá)200 ppm，可燃?xì)怏w含量達(dá)23.32%(v/v)，其中H2含量達(dá)7.6%(v/v)，存在中毒和爆炸的雙重風(fēng)險。

2）D-3202B，D-3203C及D-3204罐頂透氣孔直接與大氣連通，部分VOCs氣體排出，造成罐區(qū)周邊有明顯異味。

3）D-3203AB雖有呼吸閥，但罐頂呼吸閥附近有明顯異味。

近年，隨著環(huán)保要求越來越高，在VOCs監(jiān)測治理過程中發(fā)現(xiàn)，裝置冷焦水罐區(qū)的VOCs惡臭氣體治理設(shè)施的治理效果已經(jīng)不能滿足環(huán)保的最新要求。且部分排放氣含有較高濃度的H2S和可燃烴，存在中毒和爆炸的雙重風(fēng)險，必須盡快對該部分氣體進(jìn)行密閉回收處理，消除安全隱患，滿足環(huán)保要求。針對這個問題，必須對裝置設(shè)備和工藝進(jìn)行改造，以減少冷焦時產(chǎn)生的VOCs氣體對環(huán)境的污染。

3 治理方案及問題

依據(jù)國標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)，冷焦水罐區(qū)VOCs氣體排放及設(shè)施已不符合國家污染物排放要求，對周邊大氣環(huán)境造成嚴(yán)重的污染，急需整改治理，消除冷焦水罐區(qū)無組織氣體排放的現(xiàn)狀。

3.1 VOCs氣體的治理

3.1.1 問題分析

在收集處理罐頂氣體前，需首先分析氣體的來源及成分，尤其是冷焦水除油罐D(zhuǎn)-3201及冷焦水沉降罐D(zhuǎn)-3202A罐頂?shù)目扇細(xì)怏w來源，其短時間內(nèi)可燃?xì)怏w含量之高突破以往的認(rèn)知（冷焦水除油罐D(zhuǎn)-3201中VOCs氣體分析見表1）。為此，車間進(jìn)行了大量細(xì)致的摸排檢查工作。最終確定為冷焦塔頂氣相中攜帶可燃?xì)?，操作后隨著冷焦塔水位升高，塔頂氣體被壓入冷焦水除油罐D(zhuǎn)-3201，氣體中的蒸汽被水吸收，不凝氣在冷焦水除油罐D(zhuǎn)-3201頂富集，造成冷焦水除油罐D(zhuǎn)-3201頂可燃?xì)鉂舛瘸瑯?biāo)?？紤]到這種情況操作中難以避免，為消除安全隱患，對罐體進(jìn)行氮氣密封，并對罐頂氣體進(jìn)行收集。

表1 冷焦水除油罐D(zhuǎn)-3201中VOCs氣體分析Tab.1 Gas analysis of cold-coke oil tank D-3201VOCs

3.1.2 收集方案

根據(jù)規(guī)范要求，工藝裝置應(yīng)避免處理在爆炸極限范圍內(nèi)的氣體，若必須處理，需摻入惰性氣體將爆炸氣體的濃度降至爆炸下限的25%。因此，若采取以往其它裝置在罐頂加罩收集的方案，由于沒有隔絕氧氣，必須摻入大量的空氣以降低可燃烴的濃度，這必將大大增加VOCs處理撬的處理量，根據(jù)核算，處理能力將由最大1 000 Nm3/h增加至18 656 Nm3/h，極限需增加至25 600 Nm3/h。這不但導(dǎo)致撬設(shè)備及各種管線的增大增粗，還將對排放下游產(chǎn)生極大的影響。因此，為保證本質(zhì)安全，需對罐進(jìn)行氮封，并對罐頂氣體密閉收集。同時為保證收集管線的氣密性，防止氧氣泄漏進(jìn)來，在收集總管上設(shè)置了磁氧分析儀，監(jiān)測收集總管中的氧氣含量。

3.1.3 VOCs氣體排放治理方法分析

1）去火炬系統(tǒng)。根據(jù)大港石化全廠氣柜氣的組成和流量，對廢氣進(jìn)入火炬系統(tǒng)進(jìn)行了核算。核算基準(zhǔn)：催化干氣8 000 Nm3/h、氣柜氣2 100 Nm3/h及兩者組分性質(zhì)，在0.3 MPa(G)，40℃下，其高位熱值為24.119 MJ/kg，低位熱值為21.913 MJ/kg。焦化冷焦水罐區(qū)呼吸氣若排入火炬系統(tǒng)后，最極限工況，900 m3/h且假設(shè)全部為熱值為0的氮氣，混合后高位熱值為21.896 MJ/kg，低位熱值為19.893 MJ/kg，熱值降低約10%。

2）去焦化鼓風(fēng)機入口。根據(jù)延遲焦化加熱爐的操作數(shù)據(jù)，焦化爐鼓風(fēng)機額定風(fēng)量87 353 Nm3/h，煙氣流量平均為51 500 Nm3/h，通過燃料氣組成計算（只考慮氫氣、甲烷、乙烷、乙烯）鼓風(fēng)機理論風(fēng)量48 300 Nm3/h，考慮部分過剩風(fēng)量應(yīng)該50 000 Nm3/h左右。若廢氣去往鼓風(fēng)機入口，只占總風(fēng)量2%，在鼓風(fēng)機內(nèi)混合后不會形成爆炸性氣體，對加熱爐的影響也非常小?？紤]到焦化冷焦水罐區(qū)廢氣若排入火炬系統(tǒng)后，燃料氣熱值的波動對加熱爐影響較大；同時，氣柜離焦化裝置很遠(yuǎn)。因此，確定將廢氣排向加熱爐鼓風(fēng)機入口。

3）是否設(shè)置脫硫罐認(rèn)定。根據(jù)車間大量的取樣分析，罐頂排放氣最大H2S濃度約200 ppm。經(jīng)核算加熱爐鼓風(fēng)機加入這股廢氣后（900 Nm3/h，200 ppm H2S)，焦化爐煙氣中的SO2排放數(shù)值約為21 mg/m3。實際操作中，廢氣的量及H2S濃度均小于小于核算取值，因此可不設(shè)置脫硫罐。

4）抽空器選取。液環(huán)泵的主要優(yōu)點有：性能可靠，磨損小；液環(huán)自密封，密封性好，抽吸力和排出壓力高。液環(huán)泵的主要缺點有：整個設(shè)備比較復(fù)雜，閥門多，需排液附帶設(shè)備多，效率低一般在50%左右，流量調(diào)節(jié)不便。羅茨風(fēng)機的主要優(yōu)點有：結(jié)構(gòu)簡單，通過變頻調(diào)節(jié)流量簡單，效率高達(dá)70%～90%。羅茨風(fēng)機的主要缺點是長時間使用，轉(zhuǎn)子端易磨損內(nèi)漏，抽吸力和排出壓力不如液環(huán)泵。離心風(fēng)機的主要優(yōu)點是結(jié)構(gòu)簡單，變頻調(diào)節(jié)流量簡單，調(diào)節(jié)范圍大，效率高，價格低。離心風(fēng)機的主要缺點有：抽吸負(fù)壓能力小于羅茨風(fēng)機。

綜上，因項目可不設(shè)置脫硫罐，可選用羅茨風(fēng)機或離心風(fēng)機。但由于抽吸廢氣流量很不穩(wěn)定，風(fēng)機抽吸量需在0～1 000 Nm3/h可調(diào)。經(jīng)過羅茨風(fēng)機廠商反饋，羅茨風(fēng)機流量在350～1 000 Nm3/h可調(diào)，不能滿足項目需求。因此，項目最終選取離心風(fēng)機作為抽空器。

3.2 VOCs氣體整改措施

根據(jù)問題提出解決方案分析對比，不斷調(diào)試操作參數(shù)。通過摸索操作規(guī)律，提出了以下操作方案：

1）對D-3201、D-3202AB、D-3203ABC、D-3204設(shè)置氮封系統(tǒng)，氮封閥設(shè)定壓力300 Pa，系統(tǒng)壓力不足時向罐內(nèi)補充氮氣。

2）在D-3201、D-3202AB、D-3203ABC、D-3204罐頂新增緊急呼吸人孔，設(shè)定壓力1 395 Pa，滿足緊急泄放要求，保護(hù)儲罐。

3）在D-3201、D-3202AB、D-3203C、D-3204罐頂設(shè)置呼吸閥，呼吸閥帶阻火器。

4）在罐頂設(shè)置單呼閥，設(shè)定壓力900 Pa，在罐內(nèi)壓力超過該值時，排放氣通過該油氣收集管排放至收集總管。在該線上設(shè)置阻火器，并在阻火器前后設(shè)置切斷閥，阻火器壓力降應(yīng)小于300 Pa。

5）設(shè)置尾氣處理撬，廢氣收集過來后，經(jīng)過冷凝分液通過離心風(fēng)機壓入焦化鼓風(fēng)機入口。通過設(shè)置變頻控制風(fēng)機入口負(fù)壓及調(diào)節(jié)風(fēng)機流量。

6）在焦化鼓風(fēng)機故障時，聯(lián)鎖停止廢氣進(jìn)鼓風(fēng)機入口，收集廢氣利用現(xiàn)有的排氣筒排走廢氣。

7）在廢氣回收總管設(shè)置在線氧含量分析儀，監(jiān)測系統(tǒng)的密封性，并設(shè)置緊急隔斷閥。

8）對D-3201及D-3202AB罐體進(jìn)行加強。

3.3 冷焦水罐VOCs尾氣治理系統(tǒng)投用情況

3.3.1 VOCs尾氣治理系統(tǒng)投用效果

焦化加熱爐煙氣監(jiān)測系統(tǒng)SO2含量變化見圖1，氣體H2S含量最大達(dá)424 ppm，可燃?xì)怏w含量最大達(dá)11.43%(v/v)，其中H2含量達(dá)3.53%(v/v)。

圖1 焦化加熱爐煙氣監(jiān)測系統(tǒng)SO2含量變化Fig.1 Change diagram of SO2 content of flue gas monitoring system of coking heating furnace

冷焦水罐區(qū)尾氣風(fēng)機出口采樣數(shù)據(jù)見表2，將尾氣送至焦化加熱爐處理，冷焦水罐區(qū)VOCs尾氣并入焦化加熱爐后，煙氣在線監(jiān)測系統(tǒng)SO2含量平均增加6 ppm，最大增加16 ppm，煙氣能夠穩(wěn)定達(dá)標(biāo)排放日常冷焦水罐區(qū)異味明顯降低，基本能夠?qū)崿F(xiàn)各罐密閉，尾氣集中處理，尾氣氧含量穩(wěn)定低于5%，基本達(dá)到了改造的目的。

表2 冷焦水罐區(qū)尾氣風(fēng)機出口采樣數(shù)據(jù)Tab.2 Sampling data of exhaust fan outlet in cold coke tank area%（v/v）

3.3.2 投用后問題求解及優(yōu)化操作

冷焦水罐區(qū)VOCs氣體治理系統(tǒng)投用后，在系統(tǒng)運行過程中，出現(xiàn)了一些問題，影響到系統(tǒng)的平穩(wěn)運行，主要是以下幾項問題：

1）冷焦水罐區(qū)VOCs尾氣風(fēng)機頻繁啟停的問題由于受延遲焦化裝置溢流、放水等間歇性工況的影響，原設(shè)置的尾氣風(fēng)機啟停條件易被觸發(fā)，造成尾氣風(fēng)機頻繁啟停，影響冷焦水罐區(qū)VOCs系統(tǒng)的穩(wěn)定運行。

為確保清潔生產(chǎn)，車間積極集中技術(shù)力量開展問題攻關(guān)，優(yōu)化DCS組態(tài)及調(diào)整PID參數(shù)，一是將冷焦水罐區(qū)尾氣風(fēng)機自動啟動及停止增加延時；二是增加冷焦水各罐罐頂壓力低于指標(biāo)時的停機條件；三是將冷焦水罐區(qū)尾氣風(fēng)機停機邏輯修改為自動停機后PID進(jìn)入手動狀態(tài)，閥位OP值進(jìn)入預(yù)設(shè)值。

2）冷焦水罐區(qū)VOCs系統(tǒng)氮氣量消耗量偏高。優(yōu)化冷焦水罐區(qū)VOCs系統(tǒng)氮封壓力從而降低氮氣用量。將冷焦水罐區(qū)VOCs系統(tǒng)氮封壓力從300 Pa降至50 Pa，保障氮封效果的前提下，降低了補氮氣頻次和氮氣用量，節(jié)能降耗。

3）積極修復(fù)罐區(qū)安全附件從而減少VOCs泄漏。在VOCs系統(tǒng)運行期間，為了驗證治理效果，定期檢測冷焦水罐區(qū)VOCs數(shù)據(jù)。經(jīng)長期跟蹤測試發(fā)現(xiàn)，在系統(tǒng)運行約三個月后，各水罐頂附件的密封件出現(xiàn)不同程度的泄漏，VOCs氣體檢查數(shù)據(jù)最高達(dá)1×104ppm，拆檢安全附件發(fā)現(xiàn)，安全設(shè)施的密封膠墊老化變形，不能有效密封，造成VOCs氣體泄漏。為了達(dá)到治理效果，需要及時修復(fù)冷焦水罐區(qū)安全附件，處理VOCs泄漏點，并定期對水罐安全附件及周邊進(jìn)行監(jiān)測。

4）尾氣線速較高，尾氣風(fēng)機出口管線易夾帶凝液。尾氣風(fēng)機出口管線夾帶凝液，冬季生產(chǎn)底部管線可能發(fā)生凍凝，且尾氣攜帶凝液可能影響鼓風(fēng)機運行。離心風(fēng)機出口排凝通過伴熱管線引至三泥罐水封液面以下10 cm；鼓風(fēng)機入口低點增加排凝，液體通過分液包后進(jìn)入污水系統(tǒng)；通過以上措施達(dá)到排凝兼顧防止空氣竄入廢氣總管的作用。

5）溢流、放水初期，冷焦水罐超壓破封。溢流、放水初期，冷焦水罐壓力會突然升高，造成罐頂安全附件起跳，向大氣排放VOCs氣體，對周邊環(huán)境造成污染。據(jù)DCS分析超壓原因得知，由于冷焦水是由冷焦水沉降罐底部進(jìn)入，管內(nèi)介質(zhì)液位高于入口，形成液封，溢流初期，溢流液體進(jìn)入溢流線，將管內(nèi)的氣體壓縮，直道管內(nèi)氣體壓力大于罐內(nèi)液柱高度形成的壓力，壓縮氣體突破水封突然釋放，使罐內(nèi)壓力突然升高，罐頂尾氣無法及時進(jìn)入總管，造成罐內(nèi)壓力偏高，罐頂安全附件起跳。為了解決冷焦水除油罐D(zhuǎn)-3201超壓問題，采取了一下幾種措施：對冷焦水放水流程進(jìn)行改造，在放水線上安裝一條與D-3201頂部連接的管線，將管線內(nèi)的氣體直接排入D-3201頂部，避免在放水線形成氣袋，對罐頂壓力造成沖擊；進(jìn)一步監(jiān)測放水、溢流等間歇性操作時，罐內(nèi)水量快速上升時罐內(nèi)壓力變化，通過細(xì)化操作手法的方式控穩(wěn)罐內(nèi)壓力；通過摸索操作規(guī)律，有效改善了冷焦水罐區(qū)VOCs尾氣風(fēng)機的運行工況，提高了系統(tǒng)穩(wěn)定運行的可靠性，實現(xiàn)了清潔生產(chǎn)提質(zhì)增效雙贏，冷焦水罐區(qū)VOCs尾氣處理撬工藝流程見圖2。

圖2 冷焦水罐區(qū)VOCs尾氣處理撬工藝流程Fig.2 Process flow chart of VOCs tail gas treatment skid in cold coke tank area

4 結(jié)論

冷焦水罐區(qū)VOCs回收系統(tǒng)投用后，解決了一些生產(chǎn)問題和操作瓶頸，系統(tǒng)運行平穩(wěn)。收集的廢氣通過尾氣風(fēng)機升壓送入焦化加熱爐鼓風(fēng)機入口，進(jìn)行燃燒處理，加熱爐運行正常，煙排放達(dá)到環(huán)保指標(biāo)，冷焦水罐區(qū)各罐頂呼吸閥處正常工況下VOCs檢測達(dá)標(biāo)，檢測數(shù)據(jù)均小于國標(biāo)規(guī)定，原可燃烴短時達(dá)到爆炸極限的D-3201及D-3202A的爆炸隱患消除，從而達(dá)到冷焦水系統(tǒng)VOCs減排、安全、清潔生產(chǎn)的目的。冷焦水罐區(qū)VOCs治理項目回收尾氣量900 Nm3/h，可燃?xì)夂窟_(dá)23.32%（v/v），燃料氣按照1 000元/t計算，可節(jié)約10.2萬元/a，電耗約8.4×104kWh/a，綜合以上計算，每年可節(jié)約1.8萬元。

該改造方法及技術(shù)，經(jīng)實踐應(yīng)用，對VOCs尾氣排放治理效果理想，投資少，適用面廣，具有很大的社會效益，對大氣環(huán)境具有很好的防治保護(hù)作用，效果明顯，值得推廣。