韋建平,黃雅芳
柳州孔輝汽車科技有限公司,廣西柳州 545006
汽車穩(wěn)定性因素,是表征汽車穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向響應(yīng)的一個(gè)重要參數(shù)[1]。車輛的穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向,可分為高速轉(zhuǎn)向和低速轉(zhuǎn)向。車輛在進(jìn)行低速轉(zhuǎn)向時(shí),比如在停車場(chǎng)的入庫出庫操作,此時(shí)輪胎沒有產(chǎn)生側(cè)向力。在這種情況下,輪胎滾動(dòng)時(shí)沒有側(cè)偏角,車輛可假設(shè)為純滾動(dòng)狀態(tài)。其前輪的理想轉(zhuǎn)向角可以根據(jù)轉(zhuǎn)向幾何關(guān)系和轉(zhuǎn)向時(shí)給定的轉(zhuǎn)向角來確定,左右輪的轉(zhuǎn)角差可由阿克曼百分比設(shè)計(jì)。而車輛在進(jìn)行高速轉(zhuǎn)向時(shí),因車身向心加速度的存在,使得轉(zhuǎn)向的運(yùn)動(dòng)方程與低速時(shí)有很大的不同,車輛為了平衡側(cè)向加速度產(chǎn)生的影響,各個(gè)輪胎必然產(chǎn)生抵抗的側(cè)向力,此時(shí)每個(gè)車輪產(chǎn)生了各自不一樣的側(cè)偏角。
余志生等[1-3]給出了車輛在進(jìn)行轉(zhuǎn)彎時(shí)的穩(wěn)定性因素計(jì)算公式及說明,得出車輛穩(wěn)定性因素主要與車輛軸距、輪胎側(cè)偏剛度有關(guān),主要是用于線性狀態(tài)下的分析。本文以二自由度車輛動(dòng)力學(xué)為基礎(chǔ),導(dǎo)出與有些文獻(xiàn)一樣的車輛穩(wěn)定性因素,通過分析得出影響車輛不足轉(zhuǎn)向度的因素,在線性特性的基礎(chǔ)上增加由于轉(zhuǎn)彎時(shí)的車身側(cè)傾產(chǎn)生的載荷轉(zhuǎn)移、左右輪轉(zhuǎn)角差以及懸架運(yùn)動(dòng)特性(K特性)、懸架受力特性(C特性)的變化對(duì)不足轉(zhuǎn)向特性的影響。結(jié)果表明,考慮阿克曼轉(zhuǎn)角差及懸架特性的車輛非線性穩(wěn)定性因素分析結(jié)果更接近實(shí)際車輛分析結(jié)果。
車輛在停車場(chǎng)的入庫出庫均屬于低速轉(zhuǎn)向的情況,此時(shí)輪胎處于純滾動(dòng)狀態(tài),沒有側(cè)向力也不產(chǎn)生側(cè)偏角,前輪的轉(zhuǎn)向中心匯聚于后軸的延長(zhǎng)線上,如圖1所示,此時(shí)根據(jù)轉(zhuǎn)向幾何關(guān)系得出內(nèi)外輪的轉(zhuǎn)角為:
(1)
(2)
式中:δ為車輪轉(zhuǎn)角,下標(biāo)i、o分別代表內(nèi)輪、外輪,(°);L為車輛軸距,mm;R為車輛轉(zhuǎn)彎半徑,mm;T為輪距,mm。
圖1中,δf、δr分別為前輪轉(zhuǎn)角和后輪轉(zhuǎn)角,Tf、Tr分別為前輪距和后輪距。
圖1 低速轉(zhuǎn)向時(shí)的幾何關(guān)系
當(dāng)車輛處于高速行駛產(chǎn)生轉(zhuǎn)向時(shí),因車輛離心力出現(xiàn)了側(cè)向加速度,使得其轉(zhuǎn)向運(yùn)動(dòng)方程與低速不一樣,高速轉(zhuǎn)向時(shí)的幾何關(guān)系如圖2所示。
圖2 高速轉(zhuǎn)向時(shí)的幾何關(guān)系
為平衡離心加速度的影響,各輪胎必產(chǎn)生側(cè)向力,引起車輛側(cè)偏角的產(chǎn)生,由側(cè)向力及力矩的平衡方程式得出如下運(yùn)動(dòng)方程:
(3)
式中:Fc為離心力;Fyf、Fyr為前、后軸側(cè)向力;αf、αr為前、后軸側(cè)向力;δf0、δr0為前、后輪阿克曼角。
另外,為了計(jì)算側(cè)向力Fyf和Fyr,需要知道αf和αr。但是因?yàn)棣羏和αr在計(jì)算步驟上比Fyf和Fyr要晚得到,故式(3)中的cos值比較小,可以約等于1。
文中為精確計(jì)算,考慮參數(shù)阿克曼角差Δ、初始前輪轉(zhuǎn)角δf0和初始后輪轉(zhuǎn)角δr0,前、后軸的受力分析計(jì)算公式為:
(4)
式中:a為前軸到質(zhì)心的距離;b為后軸到質(zhì)心的距離;Mf為前軸軸荷;Mr為后軸軸荷;v為車速;R為轉(zhuǎn)彎半徑。
假設(shè)車輛進(jìn)行速度不太低的繞圓周運(yùn)動(dòng),且后輪無轉(zhuǎn)向功能,前輪轉(zhuǎn)角與側(cè)偏角關(guān)系如圖3所示。
圖3 前輪轉(zhuǎn)角與側(cè)偏角關(guān)系
此時(shí)有:
(5)
若車輛進(jìn)行高速轉(zhuǎn)向時(shí),θ、αR均很小(10°以下),于是車輪轉(zhuǎn)角與側(cè)偏角[4]存在如下關(guān)系:
(6)
結(jié)合圖2有:
δf=αf-δf0+β
(7)
δr=αr-δr0+β
(8)
式中:β為車輛質(zhì)心處側(cè)偏角。
根據(jù)輪胎模型相關(guān)理論,存在如下線性輪胎模型:
Fyi=Ci·αi
(9)
式中:Ci為代表輪胎側(cè)偏剛度;
i為下標(biāo)指引,可代表前軸f,后軸r。
結(jié)合式(4)、(9),經(jīng)整理后得:
(10)
把式(10)代入式(6)中得:
(11)
經(jīng)整理后有
(12)
其中,
(13)
由于軸距相對(duì)于轉(zhuǎn)彎半徑的數(shù)值L/R很小,此時(shí)Ks相對(duì)可轉(zhuǎn)換為:
(14)
式中:Ks為車輛穩(wěn)定性因素。
根據(jù)不足轉(zhuǎn)向梯度的理論[5],若將穩(wěn)定性因素轉(zhuǎn)化為車輛不足轉(zhuǎn)向度,其存在如下的關(guān)系式:
(15)
由式(15)可知,車輛穩(wěn)定性因素與不足轉(zhuǎn)向梯度之間只是相差一個(gè)系數(shù)L,即軸距,由于軸距是常數(shù),因此認(rèn)為穩(wěn)定性因素Ks即等效于車輛不足轉(zhuǎn)向度Kug。
車輛不足轉(zhuǎn)向度,被認(rèn)為是對(duì)車輛響應(yīng)特性影響最重要的運(yùn)動(dòng)方程之一,它描述了車輛方向盤轉(zhuǎn)動(dòng)角度是如何隨著彎道半徑R或者側(cè)向加速度ay=v2/R變化的,而式(13)等號(hào)中間的系數(shù)確定了所需要的車輪轉(zhuǎn)向角的大小和轉(zhuǎn)動(dòng)方向,它受到車輛前、后軸載荷及各個(gè)輪胎側(cè)偏剛度的影響,用符號(hào)Kug表示,單位是(°)/g。車輛在等半徑下轉(zhuǎn)彎,Ks的取值有3種可能性[6]:
(1)Ks=0,當(dāng)車速增加時(shí)車輪轉(zhuǎn)角不發(fā)生改變,車輪轉(zhuǎn)角δ等于阿克曼角L/R,此種情況稱之為中性轉(zhuǎn)向,說明車身離心力在前、后輪所產(chǎn)生的側(cè)偏角相等。
(2)Ks>0,此時(shí)車輪轉(zhuǎn)角隨著側(cè)向加速度的增加,和車速的平方呈線性增長(zhǎng),前輪側(cè)向滑動(dòng)的程度要大于后輪,為維持轉(zhuǎn)向半徑不變,前輪需要更大的轉(zhuǎn)角。稱為車輛不足轉(zhuǎn)向特性。
(3)Ks<0,轉(zhuǎn)向角隨著車速的增加而減小,此時(shí)質(zhì)心處的側(cè)向加速度使得后輪的側(cè)偏角大于前輪,車輛后部向外滑動(dòng)使前輪轉(zhuǎn)向內(nèi)側(cè),從而減小了轉(zhuǎn)向半徑,稱為過度轉(zhuǎn)向特性。
2.3.1 輪胎的非線性特性
第2節(jié)所述的線性穩(wěn)定性因素分析中,式(12)在計(jì)算車輪側(cè)偏角時(shí),運(yùn)用了式(7)的線性輪胎模型值[7]。
但是實(shí)際車輛中的側(cè)偏力與側(cè)偏角的曲線值無法以一個(gè)常數(shù)值來表現(xiàn),它是根據(jù)側(cè)偏角自身值、輪胎垂直載荷、外傾角、輪胎前束變化等進(jìn)行變化的,越靠近兩端移動(dòng)則非線性特性越強(qiáng)。輪胎非線性側(cè)偏剛度曲線如圖4所示。
圖4 輪胎非線性側(cè)偏剛度曲線
考慮以上因素的影響,盡可能準(zhǔn)確地進(jìn)行穩(wěn)定性因素計(jì)算,直接使用實(shí)際輪胎測(cè)試數(shù)據(jù)來計(jì)算前、后軸的側(cè)偏角值,為此編寫了用于計(jì)算關(guān)于所需側(cè)向力的側(cè)偏角度的Matlab程序進(jìn)行輪胎模型求解[8],求解程序調(diào)用格式如下:
ALPHA_Fy_FIALA(TYPE,Fy,Fz,Fz0,PP,PP0)
輸入?yún)?shù)包括:TYPE(輪胎型號(hào))、Fy(輪胎實(shí)時(shí)側(cè)向力)、Fz(輪胎實(shí)時(shí)垂直力)、Fz0(初始垂直力)、PP(輪胎壓力)、PP0(大氣壓力)。該函數(shù)計(jì)算結(jié)果返回對(duì)應(yīng)輸入?yún)?shù)下的側(cè)偏角值。
2.3.2 阿克曼轉(zhuǎn)角差影響
為了考慮轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的NVH性能、耐久性能以及低速行駛下的回正能力,在對(duì)轉(zhuǎn)向系統(tǒng)進(jìn)行幾何設(shè)計(jì)時(shí),左右車輪保證有一定的轉(zhuǎn)向角誤差,也就是前文提到的阿克曼角度差,這里將采用阿克曼百分比進(jìn)行分析。
結(jié)合圖1,假設(shè)車輛向左轉(zhuǎn)向,車輛設(shè)計(jì)的理想阿克曼百分比為:
(16)
式中:P為轉(zhuǎn)向阿克曼百分比值;
δra、δrt分別為右輪(外輪)實(shí)際、理想轉(zhuǎn)角。
結(jié)合式(1)、(2),并保持內(nèi)輪(左輪)角度不變,只改變外輪,從而得出:
(17)
為了把阿克曼轉(zhuǎn)角差考慮到車輛穩(wěn)定性因素中進(jìn)行計(jì)算,必須對(duì)外輪實(shí)際轉(zhuǎn)角與理想角度進(jìn)行差值計(jì)算,即:
(18)
2.3.3 懸架KC特性影響
2.3.3.1 側(cè)傾角及側(cè)向載荷轉(zhuǎn)移
本文尚需考慮因側(cè)向力導(dǎo)致的車身側(cè)傾以及由于側(cè)傾導(dǎo)致的懸架運(yùn)動(dòng)及受力方面的變化。
側(cè)向載荷的轉(zhuǎn)移來自于兩種情況,一種是由于側(cè)向力作用在車軸上所引發(fā)的側(cè)向載荷轉(zhuǎn)移,屬于瞬時(shí)影響,它的產(chǎn)生與車身側(cè)傾角和側(cè)傾力矩分配無關(guān);另一種是由車輛側(cè)傾引起的,其引發(fā)轉(zhuǎn)向狀態(tài)變化的滯后,直接相關(guān)于前、后軸的側(cè)傾力矩分配[4]。車輛側(cè)傾受力分析如圖5所示。
圖5 車輛側(cè)傾受力分析
前、后懸架柔性特性有作用,在輪胎上加載側(cè)向力時(shí),會(huì)產(chǎn)生垂直向上的作用力(也稱為舉升力),該作用力能懸架推上去或向下壓,以此來抵抗車輛側(cè)傾角度,如圖5中的Fy_z1,從而有車輛側(cè)傾角如下式,
(19)
(20)
式中:Mcf為側(cè)傾力矩;Fy_z1、Fy_z2為左右輪的舉升力,該值可由懸架KC測(cè)試數(shù)據(jù)取得;Kφ為懸架總的側(cè)傾角剛度;φcf為懸架對(duì)應(yīng)的側(cè)傾角。
2.3.3.2 側(cè)傾轉(zhuǎn)向
懸架的側(cè)傾轉(zhuǎn)向是指在車輛轉(zhuǎn)彎側(cè)傾時(shí),由于車身側(cè)傾引起的前轉(zhuǎn)向輪繞主銷轉(zhuǎn)動(dòng)、后輪繞垂直于地面軸線的轉(zhuǎn)動(dòng),其最終的轉(zhuǎn)向效果,可以用車身側(cè)傾時(shí)的前束角變化曲線來說明,如圖6所示。
圖6 側(cè)傾角與前束角關(guān)系曲線
2.3.3.3 側(cè)向力轉(zhuǎn)向
側(cè)向力的柔性轉(zhuǎn)向特性,會(huì)使得懸架在受到側(cè)向力時(shí)產(chǎn)生轉(zhuǎn)向特性,該特性在前軸和后軸的影響是不一樣的??梢杂密囕v車輪受到側(cè)向力時(shí)的前束角變化曲線來說明[9],如圖7所示。
圖7 側(cè)向力與前束角關(guān)系曲線
2.3.3.4 回正力矩轉(zhuǎn)向
回正力矩是隨著側(cè)向力的產(chǎn)生而發(fā)生的,是由作用在輪胎中心的側(cè)向力,通過后傾角帶來的縱向偏移構(gòu)成的力矩,也是產(chǎn)生不足轉(zhuǎn)向的主要因素[6],如圖8所示。
圖8 回正力矩與前束角關(guān)系曲線
2.3.3.5 側(cè)傾外傾
車輛轉(zhuǎn)彎時(shí),車輪外傾角產(chǎn)生的側(cè)向力比輪胎側(cè)偏角所產(chǎn)生的側(cè)向力要小得多,但外傾推力附加在輪胎側(cè)偏角所產(chǎn)生側(cè)偏力上,也會(huì)對(duì)車輛不足轉(zhuǎn)向度存在影響。
懸架運(yùn)動(dòng)所產(chǎn)生的外傾角,作為車身側(cè)傾角的函數(shù),可通過懸架運(yùn)動(dòng)分析得出外傾角與側(cè)傾角之間的關(guān)系,外傾角的運(yùn)動(dòng)變化也會(huì)對(duì)側(cè)偏力產(chǎn)生影響[6],如圖9所示。
圖9 側(cè)傾角與外傾角關(guān)系曲線
綜上所述,對(duì)車輛穩(wěn)定性因素的非線性特性有影響的參數(shù)已經(jīng)給出,上述式(7)、(8)可轉(zhuǎn)換為:
(21)
(22)
式中:δfe、δre為等效的前、后輪轉(zhuǎn)角;αfe、αre為等效的前、后軸側(cè)偏角。
對(duì)于前后軸,需要分別考慮車輛側(cè)傾后的內(nèi)外輪權(quán)重值,利用側(cè)傾后的垂直載荷比例值進(jìn)行權(quán)重分配,故有:
(23)
(24)
從所建立的數(shù)學(xué)模型可以看出,車輛在進(jìn)行繞圓轉(zhuǎn)彎過程中,隨著車速v的增加,車輛的狀態(tài)時(shí)刻在變化著,對(duì)于不同狀態(tài)下的輪胎側(cè)向力、側(cè)偏角、舉升力以及車輪跳動(dòng)量、車身側(cè)傾角等也在時(shí)刻改變,選用編寫Matlab函數(shù)法求解該模型,方法簡(jiǎn)單、使用方便、迭代成功率與計(jì)算效率均較高,其計(jì)算程序框圖如圖10所示。
圖10 穩(wěn)定性因素計(jì)算程序框圖
以某轎車車型為例。已知前軸荷是830 kg,后軸荷是755 kg,軸距是2.85 m,前后輪距分別為1.545、1.545 m,車輛質(zhì)心高度是0.549 m,輪胎型號(hào)是215/60R16,阿克曼百分比確定為60%。初始前束角與外傾角見表1。
表1 初始前束角與外傾角 單位:(°)
根據(jù)國(guó)標(biāo)對(duì)于操縱穩(wěn)定性的測(cè)試工況GB/T 6323—2014《穩(wěn)態(tài)回轉(zhuǎn)試驗(yàn)》的要求,對(duì)于給定的半徑為30 m的圓,車輛緩慢而均勻地加速,直至汽車的側(cè)向加速度達(dá)到6.5 m/s2為止,為了體現(xiàn)穩(wěn)定性因素的非線性特性,將側(cè)向加速度調(diào)整至最大值,即車輛發(fā)生側(cè)滑時(shí)為止。
線性與非線性穩(wěn)定性因素變化曲線如圖11所示,線性及非線性分析結(jié)果見表2。
圖11 線性與非線性穩(wěn)定性因素變化曲線
由圖11及表2所得的結(jié)果可以看出,考慮阿克曼轉(zhuǎn)角差及懸架特性的車輛非線性穩(wěn)定性因素分析結(jié)果更接近實(shí)際車輛分析結(jié)果。
表2 線性及非線性分析結(jié)果
3.3.1 載荷對(duì)穩(wěn)定性因素的影響
滿載相對(duì)于空載的狀態(tài),由于垂直載荷發(fā)生了變化,導(dǎo)致輪胎受力與側(cè)偏特性均發(fā)生了變化,懸架KC特性的取值也跟著變化。載荷對(duì)穩(wěn)定性因素影響曲線如圖12所示。
圖12 載荷對(duì)穩(wěn)定性因素影響曲線
對(duì)空載、滿載進(jìn)行相互比較時(shí),滿載時(shí)Ks顯示不足轉(zhuǎn)向度特性更強(qiáng),在相同的速度下有整體平移增加的趨勢(shì)。
3.3.2 阿克曼百分比對(duì)穩(wěn)定性因素的影響
阿克曼百分比對(duì)穩(wěn)定性因素影響曲線如圖13所示。
圖13 阿克曼百分比對(duì)穩(wěn)定性因素影響曲線
由圖13可以看到,阿克曼百分比的增加對(duì)穩(wěn)定性也有增加的趨勢(shì),但是增強(qiáng)的幅度比較微弱,且主要在車輛較低的情況,當(dāng)車速達(dá)到40 km/h甚至更高時(shí),阿克曼的影響幾乎沒有。
本文以二自由度車輛動(dòng)力學(xué)為基礎(chǔ),進(jìn)行車輛穩(wěn)定性分析,考慮了轉(zhuǎn)彎時(shí)的車身側(cè)傾產(chǎn)生的載荷轉(zhuǎn)移、轉(zhuǎn)彎時(shí)左右輪轉(zhuǎn)角差以及考慮懸架運(yùn)動(dòng)特性、懸架受力特性對(duì)車輛穩(wěn)定性的影響。分析結(jié)果表明,考慮阿克曼轉(zhuǎn)角差及懸架KC特性的非線性車輛不足轉(zhuǎn)向度分析更接近實(shí)際車輛分析結(jié)果,為車輛動(dòng)力學(xué)前期設(shè)計(jì)開發(fā)提供更具意義的指導(dǎo)價(jià)值。