■王 華
(福建省閩招工程檢測有限公司,莆田 351139)
近年來,大量的在役簡支空心板梁橋無法滿足改擴建道路的荷載等級要求,同時一些結(jié)構(gòu)性病害發(fā)展速度很快, 對橋梁通行安全有一定的威脅。 因此,根據(jù)病害類型、特點和橋梁現(xiàn)有承載能力有針對性的研究提高在役橋梁提載的加固技術(shù)很有必要。
國內(nèi)對在役橋梁的維修加固開展了不同的研究,如潘忠岳[1]對某空心板橋梁進行了全面的外觀檢測和靜載試驗,分析病害原因,提出維修加固措施,驗證了該加固方法的可靠性;巴力等[2]通過對比連續(xù)剛構(gòu)橋加固前后的荷載試驗,對橋梁的加固效果作了分析評定;呂聰儒[3]、陳增順等[4]通過荷載試驗對橋梁加固效果進行分析等。
本文以1 座20 m 在役預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板梁橋?qū)⒃O(shè)計荷載為公路-II 級提載為公路-I 級為例,根據(jù)橋梁病害類型、特點和橋梁結(jié)構(gòu)現(xiàn)有承載能力提出對主梁板底粘貼張拉預(yù)應(yīng)力碳板,蓋梁采取植筋和外包混凝土的加固措施,并通過驗算和現(xiàn)場荷載試驗對加固效果進行評價,以期為在役空心板梁橋的提載加固提供技術(shù)借鑒。
某空心板橋梁全長45.5 m, 上部結(jié)構(gòu)為2×20 m 預(yù)應(yīng)力混凝土空心板梁,橋面寬43.0 m,雙幅布置,斜交角為55°。 設(shè)計荷載:公路-Ⅱ級。 橋梁立面、橫斷面見圖1、圖2。
圖1 某空心板橋立面圖
圖2 某空心板橋橫斷面圖
根據(jù)橋梁檢測結(jié)果, 橋梁病害主要有:(1)橋面系病害主要為: 鋪裝縱向通長裂縫及混凝土破損,人行道裂縫及混凝土破損,欄桿斷裂,伸縮縫及泄水孔堵塞;(2)上部結(jié)構(gòu)病害主要為:部分主梁存在橫向裂縫、縱向裂縫,露筋麻面;全橋支座均老化、開裂、變形;(3)下部結(jié)構(gòu)病害主要為:橋墩、樁基及系梁偏位,墩柱、蓋梁均被海水侵蝕,橋臺露筋銹蝕,錐坡砌體破損、裂縫。 橋梁病害分布示意圖見圖3。
圖3 橋梁病害分布示意圖
根據(jù)JTG D60-2015 《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》、JTG/TJ21-2011 《公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程》與JTG D62-2004《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》,考慮在役橋梁的損傷狀況,利用橋梁專用有限元分析軟件Midas Civil 對上部結(jié)構(gòu)空心板以及下部結(jié)構(gòu)蓋梁進行公路-I 級設(shè)計荷載等級驗算,計算結(jié)果見表1。
由表1 可知,原空心板橋在公路-I 級荷載作用下, 空心板正截面抗彎承載能力不滿足規(guī)范要求,蓋梁正截面抗彎承載能力不滿足規(guī)范要求,其余均滿足規(guī)范要求。
根據(jù)橋梁病害情況以及改擴建道路荷載提級要求,上部結(jié)構(gòu)梁體采用1 700 cm×10 cm×0.14 cm的碳釬維板 (I 級板材, 主要力學(xué)性能見表2)與151 cm×10 cm×0.14 cm 碳釬維布壓條進行加固以提高結(jié)構(gòu)的承載能力實現(xiàn)荷載提級要求;下部結(jié)構(gòu)對系梁進行植筋、外包混凝土,蓋梁外包混凝土以提升承載能力;對橋面進行重鋪,更換原混凝土鋪裝為瀝青鋪裝,全橋加固處理措施見表3。主要病害加固措施示意圖見圖4、圖5。
圖4 上部結(jié)構(gòu)主梁碳纖維板加固示意圖
圖5 橋墩、樁基加固示意圖
表2 碳釬維復(fù)合材料主要力學(xué)性能指標
表3 橋梁加固處置措施
通過荷載試驗以評價加固后橋梁結(jié)構(gòu)性能,設(shè)計荷載按照現(xiàn)行JTG D60-2015 《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》中公路-I 級車道荷載計算。
根據(jù)設(shè)計圖紙, 采用橋梁專用程序Midas/Civil對加固后的上部結(jié)構(gòu)進行空間建模分析。 上部結(jié)構(gòu)采用梁格法計算,主梁采用梁單元模擬,橋面鋪裝采用板單元荷載模擬,考慮其自重作用和傳導(dǎo)荷載。主梁結(jié)構(gòu)材料采用C50。 邊界條件采用自由度模擬,一端固定鉸接,一端可動鉸接。 計算模型見圖6。
圖6 橋梁結(jié)構(gòu)有限元計算模型
設(shè)計荷載按照現(xiàn)行JTG D60-2015 《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》中公路-I 級車道荷載計算,車道數(shù)為4。按車道橫向最不利布置進行內(nèi)力計算,并通過內(nèi)力影響線布置荷載工況,使現(xiàn)場加載的荷載效率介于0.95~1.05,即符合橋梁試驗規(guī)范的要求。 荷載試驗采用5 部46 t 左右重型三軸卡車進行加載。各工況具體情況見表4。
表4 各工況設(shè)計值、試驗理論值和效率系數(shù)
3.3.1 應(yīng)變測試測點布置
在各空心板跨中截面梁底黏貼應(yīng)變片,各板腹板底部布置2 個,同時右幅右側(cè)外邊板腹板側(cè)面布置2 個,合計36 個(1 片板底的2 個應(yīng)變測點數(shù)據(jù)最終以平均值進行評定)。 加固后應(yīng)變計黏貼在混凝土面上,避開碳纖維布位置,以測試梁體的實際應(yīng)變情況。
3.3.2 撓度測試測點布置
在各空心板跨中截面梁底設(shè)置千分表,共17個。測試截面位置見圖7,測試截面應(yīng)變及撓度測點布置見圖8、圖9。
圖7 測試截面布置圖
圖8 測試截面應(yīng)變測點橫截面布置圖
圖9 測試截面撓度測點橫斷面布置圖
(1)工況1:左幅第2 跨跨中截面最大正彎矩右側(cè)偏載車輛平面位置見圖10。
圖10 工況1 車輛平面布置圖
(2)工況2:左幅第2 跨跨中截面最大正彎矩中載,車輛平面位置見圖11。
圖11 工況2 車輛平面布置圖
(3)工況3:左幅第2 跨跨中截面最大正彎矩左側(cè)偏載,車輛平面位置見圖12。
圖12 工況3 車輛平面布置圖
各工況下?lián)隙葘崪y值與理論值比較表見表5。各工況下?lián)隙葘崪y值與理論值對比圖見圖13。各工況下應(yīng)變實測值與理論值比較表見表6。 控制截面實測彈性應(yīng)變與理論計算應(yīng)變的對比見圖14。
表6 各工況下應(yīng)變實測與理論值 (單位:με)
圖13 各工況下?lián)隙葘崪y值與理論值對比
表5 各工況下?lián)隙葘崪y值與理論值比較(單位:mm)
圖14 理論應(yīng)變與實測應(yīng)變對比
結(jié)合試驗現(xiàn)象、試驗數(shù)據(jù)可得到如下結(jié)論: (1)試驗荷載滿載時,各撓度、應(yīng)變測點實測撓度值均小于理論計算值,滿足JTGTJ21-01-2015《公路橋梁荷載試驗規(guī)程》中規(guī)定的正常值范圍,橫橋向應(yīng)變及撓度變化趨勢與理論計算結(jié)果較吻合;卸載后橋梁恢復(fù)情況較好;(2)加固后橋梁在靜力荷載作用下處于彈性工作狀態(tài),主梁結(jié)構(gòu)受力狀況得到一定改善,加固后的橋梁可滿足公路-I 級荷載的要求。
采用橋梁結(jié)構(gòu)專用有限分析軟件Midas/Civil對本橋進行了動力特性分析,有限元模型見圖15?,F(xiàn)場對加固后的橋梁結(jié)構(gòu)采用自然環(huán)境激勵法進行自振特性測試,拾振器測點布置見圖16。 橋梁豎向一階模態(tài)見圖17。
圖15 一階模態(tài)理論振型(頻率5.42 Hz)
圖16 自振特性測試測點布置圖
圖17 一階模態(tài)實測振型(f=6.84 Hz)
上述結(jié)果表明:加固后橋梁環(huán)境振動試驗的實測豎向一階頻率為6.84 Hz,大于理論豎向一階頻率值5.42 Hz,橋梁加固后剛度滿足設(shè)計要求。
采用橋梁通7.78 對下部結(jié)構(gòu)進行結(jié)構(gòu)驗算,驗算結(jié)果見表7。 通過驗算可知,橋墩蓋梁加固后,承載力有明顯的提升,可滿足公路-I 級荷載作用。
表7 蓋梁抗彎承載能力驗算
(1)在役簡支空心板梁橋荷載提級承載能力不足時,可采用上部空心板黏貼碳纖維板、橋墩系梁、蓋梁外包混凝土等措施以提高橋梁的承載能力。
(2)橋梁靜力荷載試驗數(shù)據(jù)表明,加固后上部結(jié)構(gòu)在靜力荷載作用下處于彈性工作狀態(tài),主梁結(jié)構(gòu)受力狀況得到一定改善,加固后的橋梁可滿足公路-I 級荷載的要求。
(3)加固后橋梁環(huán)境振動試驗的實測豎向一階頻率為6.84 Hz,大于理論豎向一階頻率值5.42 Hz,橋梁加固后剛度滿足設(shè)計要求。
(4)通過下部結(jié)構(gòu)蓋梁抗彎承載力驗算表明,植筋、外包混凝土對蓋梁抗彎承載力有明顯提升。