王戰(zhàn)中，趙 童，杜啟鑫，張明亮

（1.石家莊鐵道大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，河北 石家莊 050043；2.張家口職業(yè)技術(shù)學(xué)院，河北 張家口 076450）

1 引言

隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)發(fā)展越來(lái)越快，高速鐵路越來(lái)越發(fā)達(dá)，目前正在營(yíng)運(yùn)的高鐵站房大約有五百多座，約有八萬(wàn)多根雨棚金屬支柱需要檢測(cè)和維護(hù)，許多車站的雨棚金屬支柱表面由于環(huán)境的原因已經(jīng)出現(xiàn)了不同類型的損壞，這為高鐵運(yùn)營(yíng)帶來(lái)較大的安全隱患。目前，還沒有相關(guān)的自動(dòng)檢測(cè)設(shè)備，高鐵站只能靠人工去完成雨棚金屬支柱的檢測(cè)與維護(hù)［1-2］。因此，開發(fā)一套機(jī)器人檢測(cè)設(shè)備有助于提高工作效率，減少人工勞動(dòng)強(qiáng)度［3-5］。

在爬柱機(jī)器人方面，文獻(xiàn)［6］提出一種永磁吸附輪式爬壁機(jī)器人，該機(jī)器人由兩個(gè)驅(qū)動(dòng)輪、四個(gè)輔助支撐輪與永磁吸附裝置組成，采用差動(dòng)方式轉(zhuǎn)向，但是該機(jī)器人的工作間隙不能調(diào)節(jié)，并且由于磁吸附力的限制，越障能力非常小，不能滿足高鐵站金屬支柱表面檢測(cè)的作業(yè)要求。文獻(xiàn)［7］提出一種變磁力履帶式移動(dòng)平臺(tái)，該機(jī)器人雖然可以通過磁吸附力的改變來(lái)減小運(yùn)動(dòng)阻力，但是在轉(zhuǎn)向時(shí)履帶上永磁鐵塊與壁面之間的磁吸附力不能改變，致使轉(zhuǎn)向阻力增大，所以該機(jī)器人的轉(zhuǎn)向能力較差。文獻(xiàn)［8］提出一種新型變磁力輪式爬壁機(jī)器人，該機(jī)器人的磁吸附裝置可通過電機(jī)帶動(dòng)齒輪在平行壁面方向上做圓周運(yùn)動(dòng)，從而改變工作間隙，實(shí)現(xiàn)磁吸附力的調(diào)節(jié)，但是該機(jī)器人不能實(shí)現(xiàn)原地轉(zhuǎn)向并且由于越障能力的限制，工作效率會(huì)大大降低。文獻(xiàn)［9］提出一種絲杠移動(dòng)型爬桿機(jī)器人，該機(jī)器人由兩個(gè)支撐架、絲杠螺母、兩個(gè)機(jī)械手組成，需要由機(jī)械手夾緊支柱來(lái)實(shí)現(xiàn)攀爬動(dòng)作，因此該機(jī)器人不能適應(yīng)于不同直徑的金屬支柱。文獻(xiàn)［10］提出一種雙手爪式爬柱機(jī)器人，該機(jī)器人設(shè)計(jì)了具有首尾對(duì)稱結(jié)構(gòu)的五自由度雙手爪式仿生攀爬機(jī)器人模型。但是隨著金屬支柱的直徑增大，機(jī)器人的手爪將會(huì)增大，因此該機(jī)器人不適合在大直徑金屬支柱上作業(yè)。文獻(xiàn)［11］提出一種適應(yīng)不同導(dǎo)桿直徑的多姿態(tài)爬桿機(jī)器人，該機(jī)器人使用六角支架、直徑部件等結(jié)構(gòu)組成，雖然該機(jī)器人可以在一定范圍內(nèi)適應(yīng)直徑不同的導(dǎo)桿，但是隨著桿件的直徑增加，機(jī)器人的剛度將會(huì)減小，并且在維護(hù)金屬支柱時(shí)效率低下。

綜上所述，目前關(guān)于爬柱機(jī)器人的研究大都不能在支柱上實(shí)現(xiàn)靈活變向、調(diào)節(jié)工作間隙且不能適應(yīng)不同直徑的支柱與越障能力較低，針對(duì)此不足，這里基于高鐵站雨棚金屬支柱，使用Solidworks軟件建立了磁力吸附爬柱機(jī)器人模型并運(yùn)用Adams軟件對(duì)機(jī)器人的前進(jìn)后退、90°轉(zhuǎn)向與調(diào)節(jié)工作間隙等動(dòng)作進(jìn)行仿真分析，最終確定了合理的工作間隙范圍與磁吸附力范圍。

2 機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

2.1 機(jī)器人設(shè)計(jì)技術(shù)指標(biāo)

（1）機(jī)器人越障能力可達(dá)20mm。（2）機(jī)器人自重小于等于60kg。（3）機(jī)器人負(fù)載能力小于等于20kg。（4）適用于直徑為（600～800）mm的金屬支柱。

2.2 總體布局

該磁力吸附爬柱機(jī)器人左右兩側(cè)分別有兩個(gè)驅(qū)動(dòng)輪與兩個(gè)轉(zhuǎn)向電機(jī)驅(qū)動(dòng)的轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)，每個(gè)轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)帶有一個(gè)驅(qū)動(dòng)輪，以便在實(shí)現(xiàn)90°轉(zhuǎn)向后可圍繞金屬支柱沿圓周方向行走。中間是由永磁鐵塊、弧形軛鐵與絲杠螺母組成的磁吸附裝置，絲杠螺母機(jī)構(gòu)用來(lái)調(diào)節(jié)工作間隙（永磁鐵塊到支柱表面的距離），以便機(jī)器人正常工作。機(jī)器人三維模型，如圖1所示。

圖1 磁力吸附爬柱機(jī)器人三維結(jié)構(gòu)Fig.1 Three Dimensional Structure of Magnetic Adsorption Climbing Robot

2.3 磁吸附裝置設(shè)計(jì)

該裝置包含導(dǎo)軌、絲杠螺母機(jī)構(gòu)與帶有永磁鐵塊的弧形軛鐵。驅(qū)動(dòng)電機(jī)通過驅(qū)動(dòng)固定在螺母上的從動(dòng)錐齒輪使絲杠上下運(yùn)動(dòng)，從而調(diào)節(jié)工作間隙到合適值，使該機(jī)器人正常工作。磁吸附裝置三維模型圖，如圖2所示。

圖2 磁吸附裝置模型圖Fig.2 Model of Magnetic Adsorption Device

2.4 直角轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)

90°轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)的工作原理為：在需要轉(zhuǎn)向時(shí)機(jī)器人停止運(yùn)動(dòng)，轉(zhuǎn)向電機(jī)使驅(qū)動(dòng)輪向外轉(zhuǎn)過90°，之后機(jī)器人可圍繞支柱沿圓周行走。90°轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)模型，如圖3所示。

圖3 90°轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)Fig.3 90° Steering Mechanism

3 靜力學(xué)分析

3.1 摩擦力分析

（1）機(jī)器人靜止時(shí)要保證機(jī)器人在金屬支柱上不向下滑移。機(jī)器人在靜止?fàn)顟B(tài)的受力圖，如圖4所示。

圖4 機(jī)器人靜止?fàn)顟B(tài)受力分析Fig.4 Force Analysis of Robot in Static State

式中：N—支持力；Fm—磁吸附力；μ—輪子與壁面摩擦系數(shù)，取為0.6；Ff—摩擦力；G—機(jī)器人的重力。

在Solidworks軟件中為機(jī)器人各零件添加相應(yīng)的材料屬性，并計(jì)算出機(jī)器人的自身重量G約為60kg，如圖5所示。由于機(jī)器人所帶的負(fù)載不大于20kg，所以將機(jī)器人的重量記為80kg，由式（1）～式（3）可算出機(jī)器人靜止所需要的磁吸附力約為1350N。出于安全考慮將磁吸附力增大到1700N。

圖5 機(jī)器人自重Fig.5 Dead Weight of Robot

（2）磁力吸附爬柱機(jī)器人在金屬支柱表面上正常行走時(shí)不能發(fā)生滑移現(xiàn)象，并且驅(qū)動(dòng)電機(jī)驅(qū)動(dòng)車輪克服摩擦力。正常行走受力分析，如圖6所示。根據(jù)式（4）～式（13）可得出機(jī)器人正常行走所需要的磁吸附力。

圖6 正常行走受力分析Fig.6 Force Analysis of Normal Walking

式中：Fn1、Fn2、Fn3、Fn4—車輪與壁面的實(shí)際支持力；N1、N2、N3、N4—法向支持力；Fm—磁吸附力；Fa—牽引力；Ff1、Ff2、Ff3、Ff4—四個(gè)車輪與壁面的摩擦力；μ1—車輪與壁面的摩擦系數(shù)，取為0.6。

由式（4）～式（13）計(jì)算可得正常行走所需的磁吸附力約為3050N。同樣，出于安全考慮，取正常行走時(shí)安全系數(shù)為1.13，對(duì)應(yīng)的磁吸附力將增大到3400N。

3.2 磁吸附力計(jì)算

使用40塊（6x4x2.5cm）牌號(hào)為35的釹鐵硼永磁鐵來(lái)制作磁吸附裝置，將其按Halbacch 弧形陣列布局，5 塊Halbach 弧形陣列模型，如圖7所示。其中，箭頭方向表示磁化方向。

圖7 5塊Halbach弧形陣列模型Fig.7 5 Halbach Arc Array Model

Halbach永磁體弧形陣列的磁吸附力可由下式得出［12］：

式中：a—永磁體長(zhǎng)度；b—永磁體寬度；μ0—空氣導(dǎo)磁率；L—工作間隙；k—周波數(shù)；Br—永磁體的剩余磁感應(yīng)強(qiáng)度；d—永磁體厚度。

由式（14）可知：只要永磁鐵材料確定，剩余磁感應(yīng)強(qiáng)度也就確定。又由于該裝置采用大小為（6×4×2.5）cm的永磁鐵，因此永磁鐵的體積也已知，所以工作間隙的長(zhǎng)度是影響磁吸附力的主要因素，工作間隙越大，磁吸附力越小。將此吸附裝置在Ansoft 軟件中進(jìn)行有限元仿真分析，得到的磁吸附力，如表1所示。使用Origin軟件繪制成曲線圖，如圖8所示。

表1 40塊Halbach弧形陣列的永磁鐵磁吸附力Tab.1 Permanent Magnet Magnetic Adsorption Capacity of 40 Halbach Arc Arrays

圖8 不同工作間隙下的磁吸附力曲線圖Fig.8 Curve of Magnetic Adsorption Force Under Different Working Gaps

由圖8可看出，隨著工作間隙的增大磁吸附力在逐漸減小，符合式（14）反應(yīng)的趨勢(shì)。由表1 可知，當(dāng)工作間隙為24mm 與34mm時(shí)，對(duì)應(yīng)的磁吸附力分別是3736.4N與1806.1N，可滿足機(jī)器人的設(shè)計(jì)指標(biāo)與工作要求。當(dāng)工作間隙小于24mm時(shí)，磁吸附力在4000N以上，這將導(dǎo)致摩擦力增大，相應(yīng)的對(duì)驅(qū)動(dòng)電機(jī)的功率和機(jī)器人整體剛度要求也要增大；如果工作間隙大于34mm，磁吸附力在1500N以下，這將不能保證機(jī)器人作業(yè)的安全性。因此工作間隙定為24mm與34mm。

4 運(yùn)動(dòng)學(xué)分析

4.1 運(yùn)動(dòng)過程的磁吸附力分析

按照第3節(jié)得出的結(jié)論運(yùn)用Adams軟件［13］對(duì)其進(jìn)行運(yùn)動(dòng)學(xué)仿真，仿真時(shí)間設(shè)為29s，步長(zhǎng)為100。未調(diào)節(jié)工作間隙時(shí)磁吸附裝置質(zhì)心到支柱所在軸線距離的曲線圖，如圖9所示。金屬支柱直徑為600mm，軛鐵厚度為12mm。如圖9所示，（3～9）s處于正常行走狀態(tài)，工作間隙在24mm左右（355-300-25-6）。（9～10）s爬柱機(jī)器人處于90°轉(zhuǎn)向狀態(tài)，工作間隙變小，（10～22）s爬柱機(jī)器人圍繞柱子行走，工作間隙大約在8mm附近。（22～23）s爬柱機(jī)器人第二次90°轉(zhuǎn)向，（24～26）s處于正常行走狀態(tài)，工作間隙在24mm左右。由圖9可知，在第一次90°轉(zhuǎn)向之后繞著支柱圓周運(yùn)動(dòng)時(shí)，工作間隙為8mm 左右，此時(shí)對(duì)應(yīng)的磁吸附力大約在12653N左右。由于磁吸附力太大，對(duì)電機(jī)與機(jī)器人整體剛度要求會(huì)增大很多。為此，采用增大工作間隙降低磁吸附力的方法來(lái)降低這種影響。調(diào)節(jié)工作間隙后的磁吸附裝置質(zhì)心到支柱所在軸線的距離曲線圖，如圖10 所示，從圖中可以看出，在爬柱機(jī)器人兩次90°轉(zhuǎn)向時(shí)，很短時(shí)間內(nèi)工作間隙就調(diào)整到24mm左右，以保證磁吸附力的穩(wěn)定性和爬柱機(jī)器人正常的行走性能。

圖9 磁吸附裝置質(zhì)心到支柱所在軸線的距離（調(diào)節(jié)工作間隙前）Fig.9 Distance Between the Mass Center of the Magnetic Adsorption Device and the Axis of the Pillar（before Adjusting the Working Clearance）

圖10 磁吸附裝置質(zhì)心到支柱所在軸線的距離（調(diào)節(jié)工作間隙后）Fig.10 Distance Between the Mass Center of the Magnetic Adsorption Device and the Axis of the Pillar（after Adjusting the Working Clearance）

調(diào)節(jié)工作間隙后對(duì)應(yīng)的磁吸附力曲線圖，如圖11所示。9s開始90°轉(zhuǎn)向時(shí)，將工作間隙加大到34mm左右，此時(shí)對(duì)應(yīng)的磁吸附力為1800N左右，能夠保證機(jī)器人吸附在金屬支柱上，90°轉(zhuǎn)向完成后，工作間隙又調(diào)整為24mm 左右，對(duì)應(yīng)的磁吸附力在3736.1N 左右，能保證爬柱機(jī)器人繞支柱圓周行走。第二次轉(zhuǎn)向采用同樣方法保證工作間隙在24mm 左右，使磁吸附力保證在3736.1N 左右。這樣，無(wú)論在爬柱機(jī)器人沿金屬支柱上下行走，還是繞金屬支柱圓周行走，40 塊（單塊體積為（6×4×2.5）cm永磁鐵Halbach 弧形陣列作為磁吸附裝置都能夠保證爬柱機(jī)器人安全運(yùn)行。

圖11 調(diào)節(jié)工作間隙后對(duì)應(yīng)的磁吸附力圖Fig.11 Corresponding Magnetic Adsorption Diagram after Adjusting the Working Gap

4.2 運(yùn)動(dòng)過程分析

坐標(biāo)系設(shè)置，如圖12所示。機(jī)器人的運(yùn)動(dòng)過程可描述為：機(jī)器人首先在支柱上靜止3s，然后沿Z正方向行走4s，之后實(shí)現(xiàn)第一次90°轉(zhuǎn)向并圍繞支柱行走180°后實(shí)現(xiàn)第二次轉(zhuǎn)向，最后沿Z負(fù)方向行走。機(jī)器人運(yùn)動(dòng)過程中的Z向位移曲線圖，如圖13所示。從圖13可看出，在（0～3）s時(shí)機(jī)器人靜止不動(dòng)，（4～8）s時(shí)機(jī)器人沿著Z軸正方向行走，位移曲線為傾斜的直線，即行走速度為常數(shù)，在（8～9）s機(jī)器人處于靜止?fàn)顟B(tài)，為90°轉(zhuǎn)向做準(zhǔn)備，（9～10）s是第一次90°轉(zhuǎn)向階段，在該過程中由于輪子與支柱表面由面接觸變?yōu)榫€接觸導(dǎo)致摩擦力發(fā)生突變，引起圖中的位移曲線發(fā)生了一定的變化。（11～20）s機(jī)器人在圍繞金屬支柱做圓周運(yùn)動(dòng)，位移曲線為水平直線即Z軸上的位移沒有發(fā)生變化。（22～23）s機(jī)器人實(shí)現(xiàn)第二次90°轉(zhuǎn)向，與第一次轉(zhuǎn)向的變化趨勢(shì)相同，（24～26）s機(jī)器人沿著Z軸負(fù)方向行走，由曲線可知機(jī)器人在做勻速運(yùn)動(dòng)。（26～29）s機(jī)器人處于靜止?fàn)顟B(tài)。

圖12 坐標(biāo)系設(shè)置Fig.12 Coordinate System Setting

圖13 機(jī)器人運(yùn)動(dòng)過程中的Z向位移曲線圖Fig.13 Z-Direction Displacement Curve of the Robot During its Movement

5 實(shí)驗(yàn)研究

與石家莊某機(jī)器人公司合作制作樣機(jī)一臺(tái)并進(jìn)行前行后退、90°轉(zhuǎn)向等實(shí)驗(yàn)研究，如圖14 所示。機(jī)器人正常行走速度為160mm/s。實(shí)驗(yàn)表明：（1）當(dāng)工作間隙大于36mm時(shí)機(jī)器人會(huì)發(fā)生向下滑動(dòng)，不能靜止在支柱表面上。（2）機(jī)器人在正常行走時(shí)，測(cè)得的磁吸附力約為3750N，和仿真結(jié)果基本一致。（3）機(jī)器人在90°轉(zhuǎn)向時(shí)，轉(zhuǎn)向速度基本在30mm/s，可實(shí)現(xiàn)平穩(wěn)轉(zhuǎn)向。

6 結(jié)論

（1）針對(duì)高鐵站雨棚金屬，設(shè)計(jì)磁力爬柱機(jī)器人，分別介紹了機(jī)器人設(shè)計(jì)的技術(shù)指標(biāo)，磁吸附裝置以及90°轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)。

（2）通過對(duì)機(jī)器人靜止?fàn)顟B(tài)與行走狀態(tài)受力分析，得出所需要的磁吸附力，采用40塊（6×4×2.5）cm Halbach弧形陣列布局的永磁鐵塊制作磁吸附裝置并通過數(shù)學(xué)模型得出工作間隙對(duì)磁吸附力有極大的影響。

（3）使用Adams軟件與Ansys軟件對(duì)磁力吸附爬柱機(jī)器人進(jìn)行運(yùn)動(dòng)學(xué)仿真分析，并制作樣機(jī)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究，證明其可行性。