楊明川，王超，郭勇，楊紅，張廣興，郭俊凱

（明陽智慧能源集團(tuán)股份有限公司，廣東 中山 528437）

0 引言

隨著我國提出雙碳減排奮斗目標(biāo)需要大力發(fā)展清潔能源，風(fēng)力發(fā)電作為優(yōu)質(zhì)的綠色能源受到了越來越大的關(guān)注。隨著海洋經(jīng)濟(jì)的興起，風(fēng)力發(fā)電組從陸上應(yīng)用到海上的項(xiàng)目也越來越多。增速齒輪箱是風(fēng)力發(fā)電機(jī)的核心零部件，安裝在距地面一定距離的狹小機(jī)艙中，其本身的體積和質(zhì)量對傳動鏈系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)形式、塔筒、基礎(chǔ)、施工維修費(fèi)用都有較大影響[1]。而海上的載荷突發(fā)性和難以及時維護(hù)，對風(fēng)機(jī)齒輪箱的可靠性提出了更高的要求。同時由于成本的壓力，需要盡可能地降低齒輪箱成本，因此要在齒輪箱的質(zhì)量和可靠性之間找到一個最佳的平衡點(diǎn)。

風(fēng)電齒輪箱大多采用行星傳動，是典型的低速、重載、變轉(zhuǎn)矩和增速傳動。在齒輪箱的故障中行星傳動失效引起的故障約占40%[2]，是風(fēng)電齒輪箱故障率較高的部位。葉片撲捉到風(fēng)能以后帶動輪轂旋轉(zhuǎn)，輪轂將轉(zhuǎn)矩通過齒輪箱進(jìn)行增速然后傳遞到發(fā)電機(jī)進(jìn)行發(fā)電。在風(fēng)機(jī)運(yùn)行過程中，高速級行星架承擔(dān)著齒輪箱和發(fā)電機(jī)相連接的重要環(huán)節(jié)，由于高速級行星架結(jié)構(gòu)復(fù)雜，載荷波動較大，旋轉(zhuǎn)次數(shù)多，承受轉(zhuǎn)矩大，因此高速級行星架是齒輪箱比較容易發(fā)生強(qiáng)度破壞的零部件，因此對于行星架的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)需要特別關(guān)注。同時海上漂浮式風(fēng)機(jī)運(yùn)行過程中，由于風(fēng)載和波浪載荷的強(qiáng)耦合關(guān)系，會增大高速級行星架承受的載荷，將加劇高速級行星架發(fā)生破壞的概率。這種情況下，就要求海上漂浮式齒輪箱行星架結(jié)構(gòu)比陸上風(fēng)機(jī)齒輪箱有更高的可靠性，同時隨著風(fēng)機(jī)平價時代的到來，由于對風(fēng)機(jī)的成本和質(zhì)量有了較高的要求，因此要求高速級行星架在強(qiáng)度滿足要求的是同時質(zhì)量最輕、成本最低，這就對行星架的設(shè)計(jì)計(jì)算方法帶來了很大的挑戰(zhàn)。

通常校核行星架的設(shè)計(jì)方法分為工程計(jì)算方法和有限元計(jì)算方法。工程計(jì)算方法是將行星架簡化為幾個簡單零部件構(gòu)成來計(jì)算，然后根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式來確定壁厚和連接部位的強(qiáng)度[1]，其缺點(diǎn)是無法考慮銷軸過盈量對于行星架強(qiáng)度的影響，對于行星架的局部結(jié)構(gòu)特征而言，應(yīng)力集中系數(shù)需要做多次試驗(yàn)才能確定，花費(fèi)較大、耗費(fèi)時間較長，若行星架的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，則由于計(jì)算安全系數(shù)的選取無法確定，導(dǎo)致計(jì)算的誤差也會比較大。國內(nèi)有很多學(xué)者對風(fēng)力發(fā)電機(jī)中齒輪箱行星架的強(qiáng)度進(jìn)行過有限元分析，但是分析的齒輪箱大多是用在陸上的風(fēng)場中，很少有分析在海上風(fēng)場中的齒輪箱行星架強(qiáng)度，對于結(jié)果的影響和邊界的確定研究較少。對于陸上的風(fēng)力發(fā)電機(jī)組齒輪箱行星架，以往的有限元算法主要考慮轉(zhuǎn)矩對于行星架的影響[4]，沒有考慮風(fēng)載和波浪載荷耦合對于高速級行星架載荷的影響，因此如果用陸上風(fēng)場齒輪箱行星架的計(jì)算方法來分析漂浮式風(fēng)機(jī)齒輪箱，計(jì)算的結(jié)果會偏于樂觀。

Bladed是一款專業(yè)的風(fēng)機(jī)載荷分析軟件，Sesam是DNV發(fā)布的船舶與移動式海洋平臺的水動力分析軟件。因此本文通過Blade軟件和Sesam軟件的聯(lián)合來考慮風(fēng)載和波浪載荷的耦合效應(yīng)，得到行星架零部件的最大角加速度，然后將旋轉(zhuǎn)方向角加速度的增幅疊加到轉(zhuǎn)矩上，同時由于齒輪箱在海上運(yùn)行的時候會產(chǎn)生軸向加速度，因此提取出高速行星架零部件的最大軸向加速度，將其施加在高速級行星架上，然后通過有限元軟件ANSYS校核高速級行星架靜強(qiáng)度。

1 分析模型

本文以某機(jī)型兩級NGW型行星齒輪傳動齒輪箱為例，采用本文的方法校核漂浮式齒輪箱高速級行星架強(qiáng)度。

首先采用SolidWorks軟件建立齒輪箱高速級行星架傳動的三維幾何模型；由于采用Blade軟件可以很好地考慮風(fēng)載對于風(fēng)機(jī)的影響，采用Seasm軟件可以方便地生成波浪載荷，因此第二步是通過Blade軟件和Seasm軟件的聯(lián)合，然后在Blade軟件里面進(jìn)行設(shè)置求解，便可以把風(fēng)載荷和波浪載荷的影響考慮到計(jì)算中去，從而在Blade軟件得到齒輪箱行星架的最大加速度和最大轉(zhuǎn)矩；最后將最大加速度和最大轉(zhuǎn)矩對高速級行星架的影響施加到有限元軟件ANSYS中進(jìn)行強(qiáng)度分析，從而評估漂浮式齒輪箱高速級行星架的強(qiáng)度。

在進(jìn)行高速級行星架有限元分析的時候，一方面要全面準(zhǔn)確地描述行星架有限元模型及齒輪箱的轉(zhuǎn)矩傳遞整個過程，另一方面需要兼顧計(jì)算效率，因此對于行星架的有限元分析應(yīng)進(jìn)行適當(dāng)?shù)暮喕偷刃幚怼Ｒ虼吮疚膶X輪箱的高速級行星架進(jìn)行精確的幾何建模，為了保證傳力的準(zhǔn)確性，把齒輪軸、軸承、行星齒輪、低速級太陽輪作為傳力假體，建立簡化幾何模型。在SolidWorks中建立齒輪箱高速級行星齒輪傳動三維幾何模型如圖1所示。由于幾何模型特征復(fù)雜，因此根據(jù)計(jì)算的需要基于幾個規(guī)則將其進(jìn)行適當(dāng)?shù)暮喕吞卣魈幚恚?）忽略尺寸較小的局部特征，例如刪除直徑小于3 mm的倒角、圓角和圓孔處；2）忽略不影響強(qiáng)度的細(xì)節(jié)，例如刪除應(yīng)力不大部位的小特征或應(yīng)力不關(guān)心的部位（如凸臺、油孔、密封孔等處）；3）對于應(yīng)力比較大的部位和截面形狀發(fā)生突變的部位需要采用更細(xì)的網(wǎng)格來捕捉其應(yīng)力梯度的影響。對于低應(yīng)力區(qū)域采用較大的網(wǎng)格來減少網(wǎng)格數(shù)量。

圖1 高速級行星架分析幾何模型

網(wǎng)格的好壞對于計(jì)算結(jié)果的影響比較大，為了得到高質(zhì)量的網(wǎng)格，將幾何模型導(dǎo)入到Workbench中進(jìn)行網(wǎng)格劃分。對于高速級行星架，由于結(jié)構(gòu)復(fù)雜，故采用總計(jì)1 699 681個高階四面體單元solid187劃分網(wǎng)格；對于齒輪軸、齒輪、行星軸承，為了減少網(wǎng)格數(shù)量、保證載荷傳遞的準(zhǔn)確和計(jì)算的精度，采用1 335 500個高階六面體單元solid186劃分網(wǎng)格。最后將劃分好的網(wǎng)格導(dǎo)入到ANSYS中進(jìn)行計(jì)算。所有單元的網(wǎng)格質(zhì)量例如雅克比、長寬比、扭曲度、翹曲度、最大角和最小角等均需要滿足Workbench的單元標(biāo)準(zhǔn)要求。所有零部件劃分以后的有限元分析模型如圖2所示。

圖2 高速級行星架分析有限元模型

2 加載坐標(biāo)系

對高速級行星架零部件進(jìn)行有限元分析時采用的所有載荷都是根據(jù)德國勞氏船級社風(fēng)機(jī)認(rèn)證指南（GL規(guī)范[5]），定義輪轂中心處的動坐標(biāo)系，如圖3所示。

圖3 輪轂動坐標(biāo)系

3 材料屬性

齒輪軸、行星軸承、行星齒輪、低速級太陽輪等齒輪箱鋼結(jié)構(gòu)件均采用合金鋼：零部件的彈性模量為210 GPa，零部件的泊松比為0.3。

高速級行星架結(jié)構(gòu)件采用QT700 材 料，行星架的材料屬性：零部件的彈性模量為175 GPa，零部件的泊松比為0.275。

4 邊界條件

對于高速級齒輪傳動，低速級太陽輪首先將轉(zhuǎn)矩傳遞給高速級行星架。高速級行星架通過行星架和齒輪軸之間的過盈配合將轉(zhuǎn)矩傳遞到高速級行星輪上，因此在計(jì)算的時候需要考慮其配合性質(zhì)。高速級行星輪既繞著自身軸線做自轉(zhuǎn)，又繞著太陽輪軸線做公轉(zhuǎn)。在風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)動過程中，高速級行星輪既承受行星輪與內(nèi)齒圈由于內(nèi)嚙合產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩，又承受行星輪和太陽輪由于外嚙合產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩，所以在施加載荷的時候要考慮兩個加載位置的載荷。

齒輪軸和高速級行星架之間是采用過盈配合傳遞轉(zhuǎn)矩，因此在ANSYS中對此配合位置設(shè)置為標(biāo)準(zhǔn)接觸，并施加0.1 mm的過盈量。

在其它各個零部件結(jié)合面上，例如行星輪和行星軸承之間、行星軸承和齒輪軸之間、高速級行星架和低速級太陽輪之間均施加綁定接觸，來實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)矩的傳遞。

將作用在行星輪上的轉(zhuǎn)矩折算成切向力和徑向力加載到行星輪和太陽輪嚙合位置、行星輪和內(nèi)齒圈嚙合位置，如圖4所示，切向力的方向和齒輪順時針旋轉(zhuǎn)的受力方向一致，徑向力的方向由加載點(diǎn)指向齒輪中心，由漂浮式風(fēng)機(jī)晃動產(chǎn)生的高速級系統(tǒng)的軸向總慣性力加載在圖5所示位置，加載方面沿著面的法線反方向。約束低速級太陽輪齒面節(jié)點(diǎn)所有方向的自由度，如圖6所示。

圖4 齒輪嚙合點(diǎn)加載位置

5 極限載荷

首先根據(jù)Blade軟件計(jì)算后處理得到的載荷譜中轉(zhuǎn)矩最大值確定基本轉(zhuǎn)矩，然后再考慮漂浮式風(fēng)機(jī)由于晃動產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)方向的角加速度為0.5 rad/s2，將其疊加到齒輪箱的基本轉(zhuǎn)矩上，最終得到高速級太陽輪承受的最大轉(zhuǎn)矩為5003 kN·m，根據(jù)齒輪箱傳動比參考計(jì)算方法[3]計(jì)算高速級太陽輪承受的最大切向力為1 234 827 N 和徑向力為511 467 N，由于高速級太陽輪和高速級行星輪外嚙合，因此高速級行星輪和高速級太陽輪的切向力和徑向力大小相等，方向相反，將其施加在圖5所示位置處。通過Blade軟件仿真得到齒輪箱的最大軸向加速度為0.6g，高速級系統(tǒng)總質(zhì)量為18 t，因此由高速級系統(tǒng)的總慣性力為105 840 N，加載在圖6所示位置。

圖5 行星架軸向慣性力加載位置示意圖

圖6 低速級太陽輪固定約束位置示意圖

6 極限強(qiáng)度計(jì)算結(jié)果對比

由于高速級行星架采用的是脆性材料QT700，因此根據(jù)GL規(guī)范[5]采用最大主應(yīng)力作為評判強(qiáng)度的指標(biāo)。

當(dāng)采用本文的方法考慮漂浮式風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的加速度以后，從圖7上可以看出：高速級行星架的最大拉應(yīng)力為316 MPa，發(fā)生在過渡圓角處，由于高速級行星架采用的材料是QT700，該材料的屈服極限是380 MPa，考慮1.1的材料安全系數(shù)，高速級行星架的設(shè)計(jì)屈服極限是345.5 MPa，因此高速行星架的強(qiáng)度安全系數(shù)為1.09。當(dāng)考慮漂浮式風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的角加速度和軸向加速度以后在極限工況下高速級行星架的強(qiáng)度滿足要求。

圖7 高速級行星架最大主應(yīng)力圖（漂?。?/p>

如果不采用本文的方法，不考慮漂浮式風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)角加速度和軸向加速度，則高速級行星架的最大拉應(yīng)力（如圖8）為242 MPa，最大危險位置一樣，最大應(yīng)力低于行星架的屈服應(yīng)力345.5 MPa。由于高速級行星架采用QT700，材料的屈服極限是380 MPa，考慮1.1的材料安全系數(shù)，高速級行星架的設(shè)計(jì)屈服極限345.5 MPa，高速行星架的強(qiáng)度安全系數(shù)為1.42。當(dāng)不考慮漂浮式風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的角加速度和軸向加速度以后，在極限工況下高速級行星架的強(qiáng)度滿足要求。

圖8 高速級行星架最大主應(yīng)力圖（不漂?。?/p>

在對高速級行星架有限元分析時，通過以上的對比可以看出：考慮漂浮式風(fēng)機(jī)的加速度比不考慮漂浮式的加速度，高速級行星架的最大主應(yīng)力大了將近1.3倍，強(qiáng)度安全系數(shù)小了76%，這種趨勢對于齒輪箱高速級行星架的實(shí)際產(chǎn)品性能影響較大。因此對于使用在海上的齒輪箱而言，高速級行星架強(qiáng)度校核的時候需要考慮加速度對其結(jié)構(gòu)的影響，否則高速級行星架極限強(qiáng)度安全系數(shù)較小時，容易導(dǎo)致行星架發(fā)生極限破壞。本文介紹的這種有限元分析方法把對漂浮式對齒輪箱高速級行星架分析有影響的因素均考慮進(jìn)去，而且從分析結(jié)果上可以看出應(yīng)力分布趨勢較為合理，因此采用本文介紹的方式計(jì)算出來的結(jié)果更加可靠。

7 結(jié)論

行星架的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和制造對于行星輪之間的載荷分布及傳動裝置的承載能力、噪聲和振動等都有較大影響，結(jié)構(gòu)合理的行星架應(yīng)當(dāng)具有質(zhì)量輕、可靠性高的特點(diǎn)，基于原來的方法計(jì)算要么比較保守，要么強(qiáng)度不滿足要求，因此需要對原來的計(jì)算方法進(jìn)行改進(jìn)。

因此本文提出了一種針對漂浮式風(fēng)機(jī)齒輪箱高速級行星架有限元分析的較為準(zhǔn)確且簡單易行的方法，將漂浮式風(fēng)機(jī)齒輪箱產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)角速度和軸向角速度通過Blade軟件計(jì)算出來，通過三維設(shè)計(jì)軟件SolidWorks構(gòu)建高速級行星傳動實(shí)體幾何模型，結(jié)合有限元分析理論，運(yùn)用有限元分析軟件ANSYS，將旋轉(zhuǎn)加速度產(chǎn)生的影響與轉(zhuǎn)矩進(jìn)行疊加，將軸向加速度導(dǎo)致的軸向力計(jì)算出來，并和轉(zhuǎn)矩一起施加在有限元軟件ANSYS中，從而校核高速級行星架強(qiáng)度。分析結(jié)果表明：對于使用在海上的齒輪箱而言，高速級行星架強(qiáng)度校核的時候需要考慮加速度對其結(jié)構(gòu)的影響，否則高速級行星架極限強(qiáng)度安全系數(shù)較小時，容易導(dǎo)致行星架發(fā)生極限破壞。通過應(yīng)力云圖的分布為后續(xù)的進(jìn)一步優(yōu)化提供了理論依據(jù)。目前該型號齒輪箱已經(jīng)在樣機(jī)上試運(yùn)行，運(yùn)行效果良好，各項(xiàng)指標(biāo)均滿足設(shè)計(jì)要求。