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        大渡河某水電站左岸邊坡開(kāi)挖的穩(wěn)定性分析

        2022-11-17 09:50:50錢(qián)洪建黃夢(mèng)婷
        四川水泥 2022年10期
        關(guān)鍵詞:工程分析模型

        錢(qián)洪建 黃夢(mèng)婷 李 彪

        (1.國(guó)家能源集團(tuán)金沙江旭龍水電開(kāi)發(fā)有限公司,四川 成都 610041;2.西南石油大學(xué)地球科學(xué)與技術(shù)學(xué)院,四川 成都 610500)

        0 引言

        在“碳達(dá)峰、碳中和”背景下,水利能源作為一種清潔能源越來(lái)越被重視,水電站建設(shè)也受到越來(lái)越多人的關(guān)注。目前我國(guó)西南地區(qū)有一大批規(guī)劃和在建的水電站,但是西南地區(qū)高山峽谷眾多,地勢(shì)險(xiǎn)峻復(fù)雜,地貌十分特殊,其高陡巖石邊坡的開(kāi)挖存在許多不容忽視的問(wèn)題[1]。

        近年來(lái),關(guān)于巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性研究的方法大致有以下幾種:數(shù)值模擬法、工程類比法和極限平衡法。其中極限平衡法的原理比較簡(jiǎn)單,使用也較為廣泛,但是其缺點(diǎn)也同樣明顯,對(duì)邊坡開(kāi)挖引起的應(yīng)力變化和位移變化的分析不夠準(zhǔn)確,存在局限性[2]。工程類比法即綜合分析與實(shí)際工程相似的工程案例,但是不可能有完全相同的兩個(gè)工程,各個(gè)工程的地質(zhì)情況也各不相同,從而可能導(dǎo)致分析產(chǎn)生一定的誤差,因此并未被廣泛應(yīng)用于工程中[3]。而數(shù)值模擬法能夠?qū)吰路植介_(kāi)挖引起的應(yīng)力和位移變化進(jìn)行模擬分析,優(yōu)越性突出,被研究者廣泛應(yīng)用于各類邊坡工程穩(wěn)定性研究工作當(dāng)中。

        隨著學(xué)科的發(fā)展和計(jì)算理論的不斷完善,數(shù)值模擬技術(shù)的使用越來(lái)越廣泛。數(shù)值模擬法大致可以分為以下幾類:有限元方法、離散元方法、有限差分方法、邊界元方法和多場(chǎng)耦合法等。國(guó)內(nèi)外研究者也基于各種方法對(duì)邊坡穩(wěn)定性的研究取得了許多成果。Griffiths等[4]采用有限元(FE)方法對(duì)一些邊坡案例的穩(wěn)定性進(jìn)行研究分析;Dawson等[5]基于強(qiáng)度折減法對(duì)邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)進(jìn)行了分析與對(duì)比研究;孫超偉等[6]基于霍克-布朗有限元強(qiáng)度折減法,為評(píng)價(jià)邊坡穩(wěn)定性建立了巖質(zhì)邊坡的穩(wěn)定性圖表,并且通過(guò)算例來(lái)佐證了圖表的合理性;張輝等[7]依托于含有軟弱夾層的巖質(zhì)邊坡,采用強(qiáng)度折減法對(duì)巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行了研究分析。

        本文基于上述研究,依托于大渡河某水電站,采用數(shù)值模擬與經(jīng)驗(yàn)分析結(jié)合的方法對(duì)壩軸線左岸壩肩穩(wěn)定性分析以及結(jié)構(gòu)面對(duì)高陡巖石邊坡破壞失穩(wěn)機(jī)制及穩(wěn)定性研究,以期為支護(hù)及開(kāi)挖施工提供理論參考,也為類似結(jié)構(gòu)面環(huán)繞開(kāi)挖部分的巖質(zhì)邊坡的穩(wěn)定性分析研究提供一些思路。

        1 工程地質(zhì)概況

        1.1 工程地質(zhì)條件

        大渡河某水電站位于金川縣城以北約13km、大渡河與右岸支流新扎溝河匯合口以上長(zhǎng)約1km的河段上,河谷平面上呈反“S”型。河谷呈“V”型,枯水期河水位高程約2153m,水面寬約50~90m,正常蓄水位2253m高程相應(yīng)谷寬約245~310m。壩址區(qū)兩岸多基巖裸露,谷坡陡峻,為橫向谷。大渡河某水電站邊坡壩軸線左岸剖面及開(kāi)挖區(qū)域和層間結(jié)構(gòu)面如圖1所示。

        圖1 邊坡壩軸線左岸剖面圖

        1.2 巖土體物理力學(xué)性質(zhì)

        左岸邊坡高程2030~2450m,壩基巖性為T(mén)32

        2(5)-T32

        2(6)的細(xì)砂巖,為順向坡巖層結(jié)構(gòu),其中斷層、錯(cuò)動(dòng)帶、裂隙有許多,但考慮到其對(duì)開(kāi)挖的穩(wěn)定性影響,因此在模擬中僅考慮結(jié)構(gòu)面g15(PD3)以及斷層f20和f28。

        左岸邊坡第一主應(yīng)力大小為6MPa左右,方向?yàn)镹NW向,其傾角在淺部與地表近于平行,在深部則逐步轉(zhuǎn)為垂直;第二主應(yīng)力大小為3MPa左右,方向?yàn)镹-NW向,其傾角在淺部與地表近于垂直,在深部則逐步轉(zhuǎn)為水平;第三主應(yīng)力大小為1MPa左右,方向?yàn)镹-E向,其傾角在淺部與地表近于垂直,在深部則逐步轉(zhuǎn)為水平,整體應(yīng)力水平較低。

        2 有限差分法數(shù)值模擬

        2.1 FLAC3D基本原理

        FLAC3D屬于有限差分軟件,其在求解偏微分方程時(shí)用有限差分公式對(duì)導(dǎo)數(shù)進(jìn)行替換,將復(fù)雜的偏微分方程轉(zhuǎn)化為更易求解的代數(shù)方程[8]。

        模擬過(guò)程中,首先需要將求解區(qū)域的網(wǎng)格細(xì)分為有限差分網(wǎng)格,網(wǎng)格建立完成后需選擇與工程對(duì)應(yīng)的本構(gòu)關(guān)系并根據(jù)材料性質(zhì)進(jìn)行賦值,同時(shí)還需定義模型的邊界條件及初始受力情況,定義完成后需進(jìn)行第一次初始力學(xué)平衡。第一次平衡完成后若結(jié)果能夠接受,需清零位移及速度場(chǎng),再進(jìn)行后續(xù)諸如開(kāi)挖等靜力計(jì)算分析。

        2.2 模型的建立

        根據(jù)水電站左岸邊坡軸線工程地質(zhì)剖面圖在FLAC3D中建立左岸邊坡三維開(kāi)挖模型,如圖2所示。模型橫河向取230m,底部高程為2050m,最高點(diǎn)高程為2450m。模型x軸為逆河向,y軸為橫河指向河谷,z軸垂直向上。模型底面采用x、y、z三個(gè)方向固定約束,前后左右四個(gè)面采用法向約束,坡面為自由表面未添加約束。邊坡模型厚度為35m,水平距離為230m,垂直距離約230m,共生成網(wǎng)格1190個(gè),單元4344個(gè)。并且在模擬中選用了摩爾-庫(kù)倫彈塑性本構(gòu)模型,在不考慮支護(hù)的情況下對(duì)邊坡開(kāi)挖卸荷過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬,并進(jìn)行穩(wěn)定性分析。

        圖2 邊坡數(shù)值模型

        模型開(kāi)挖區(qū)域每隔20m進(jìn)行劃分,分為6個(gè)階段從上至下開(kāi)挖。同樣不考慮支護(hù)情況下對(duì)邊坡開(kāi)挖卸荷過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬,并進(jìn)行邊坡開(kāi)挖穩(wěn)定性評(píng)價(jià)分析。

        3 模擬結(jié)果分析

        3.1 參數(shù)確定

        強(qiáng)度折減法[9]的原理大致就是通過(guò)將巖土體的抗剪強(qiáng)度系數(shù)進(jìn)行折減,來(lái)代替原始的黏聚力和內(nèi)摩擦角。并且通過(guò)增大折減系數(shù)來(lái)迭代計(jì)算,直至土體達(dá)到臨界破壞狀態(tài)。

        本文在結(jié)構(gòu)面參數(shù)選取上采用了強(qiáng)度折減計(jì)算。根據(jù)勘察資料及室內(nèi)試驗(yàn)數(shù)據(jù),可以得知結(jié)構(gòu)面強(qiáng)度參數(shù)較低,所以可以把巖體當(dāng)作受結(jié)構(gòu)面控制的剛性體,在計(jì)算中僅對(duì)結(jié)構(gòu)面強(qiáng)度參數(shù)進(jìn)行折減,經(jīng)過(guò)折減后的參數(shù)如表1所示。

        表1 折減后強(qiáng)度參數(shù)

        3.2 FLAC3D模擬分析

        左岸壩基邊坡分步開(kāi)挖中,由于最大主應(yīng)力場(chǎng)在第二、三次開(kāi)挖,第五次開(kāi)挖與前開(kāi)挖情況相比沒(méi)有明顯變化,故僅選取第一、四、六次開(kāi)挖后最大主應(yīng)力場(chǎng)圖。如圖3所示,隨著邊坡開(kāi)挖高程的降低,邊坡表層應(yīng)力不斷釋放并調(diào)整,深部應(yīng)力變化不大,邊坡巖體應(yīng)力有一定程度的降低趨勢(shì),并且隨著應(yīng)力調(diào)整和巖體松弛,出現(xiàn)了部分拉應(yīng)力區(qū),但是這些拉應(yīng)力區(qū)域的量值普遍不高,在0~8×105Pa之間。同時(shí)也可以看出模型由于邊緣效應(yīng)在左上和右下也形成了量值較小的拉應(yīng)力區(qū)域。

        圖3 開(kāi)挖過(guò)程最大主應(yīng)力場(chǎng)圖

        同理,左岸邊坡開(kāi)挖的過(guò)程中對(duì)應(yīng)的累計(jì)位移也僅選取第一、四、六次開(kāi)挖總位移云圖。如圖4所示,隨著開(kāi)挖高程降低,邊坡位移總體以回彈變形為主,并且總體位移很小,在3~4mm左右??梢钥闯鲞吰聨r體深部總位移基本沒(méi)有變化,變化主要集中于邊坡開(kāi)挖部位到斷層f20之間。

        圖4 開(kāi)挖過(guò)程總位移變化圖

        4 結(jié)束語(yǔ)

        本文主要結(jié)合實(shí)際勘察資料,對(duì)大渡河某水電站左岸壩肩邊坡分步開(kāi)挖過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值模擬,并對(duì)其進(jìn)行了穩(wěn)定性分析,主要結(jié)論如下:

        (1)邊坡受從上至下開(kāi)挖卸荷的影響,淺層部位總體應(yīng)力逐漸降低。并且隨著應(yīng)力松弛,在邊坡表層部分區(qū)域出現(xiàn)了量值不高的拉應(yīng)力。

        (2)分步開(kāi)挖的卸荷作用對(duì)該巖石邊坡位移變化影響較小,巖體深部位移基本沒(méi)有變化,開(kāi)挖部位巖體位移總體較小,說(shuō)明該邊坡在分步開(kāi)挖作用下穩(wěn)定性較好。

        (3)考慮邊坡開(kāi)挖工程中其他不利因素的影響,仍需結(jié)合后續(xù)施工過(guò)程中的監(jiān)測(cè)來(lái)評(píng)價(jià)邊坡開(kāi)挖的穩(wěn)定性。

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