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        頁巖氣鉆前工程裝配式方井理論計算與數(shù)值模擬研究*

        2022-11-09 05:56:52賀翔宇譚樹成郭小燕付文濤
        施工技術(shù)(中英文) 2022年20期
        關(guān)鍵詞:標準值現(xiàn)澆裝配式

        賀翔宇,文 華,席 茜,譚樹成,郭小燕 ,付文濤

        (1.西南科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院,四川 綿陽 621010;2.四川蜀渝石油建筑安裝工程有限責(zé)任公司,四川 成都 610056)

        0 引言

        頁巖氣作為我國一種可采儲量豐富的清潔能源,其開采早已成為我國的戰(zhàn)略任務(wù)[1],為緩解對清潔能源的迫切需求,我國對頁巖氣的開采更加迫切。

        鉆前工程中方井位于頁巖氣井井眼上部,收集鉆井過程中,鉆出的水泥漿、鉆屑、原油等雜質(zhì)也可起到加固井眼的作用。傳統(tǒng)現(xiàn)澆方井是在井眼四周搭設(shè)模板、澆筑混凝土,還要進行養(yǎng)護,產(chǎn)生大量建筑垃圾且費時;裝配式方井則將U形構(gòu)件從預(yù)制場運至現(xiàn)場,在現(xiàn)場拼裝完成即可使用,既環(huán)保又為后續(xù)鉆井作業(yè)節(jié)約了大量時間。故在頁巖氣開發(fā)過程中,裝配式方井應(yīng)用十分重要。本文設(shè)計的裝配式方井長5.4m、寬4.6m、高5.6m。目前,國內(nèi)專家學(xué)者對鉆井工程中井身結(jié)構(gòu)加固[2-8]和建筑領(lǐng)域的裝配式結(jié)構(gòu)計算[9-12]進行了大量研究,但針對裝配式方井結(jié)構(gòu)在鉆井工程中的應(yīng)用研究報道十分缺乏,未開展系統(tǒng)深入研究。因此,進一步研發(fā)并提出新型的裝配式方井結(jié)構(gòu)十分必要。本文提出一種U形方井預(yù)制構(gòu)件并對此結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性和可行性展開理論計算與數(shù)值模擬研究,為裝配式方井的設(shè)計與應(yīng)用提供理論依據(jù)。

        1 裝配式方井結(jié)構(gòu)理論計算與設(shè)計

        1.1 裝配式方井承受荷載及荷載組合

        裝配式方井所承受的荷載主要來源于土壓力、水壓力及其他壓力對裝配式方井頂部及井壁的作用。通過GB 50007—2011《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》[13]及JGJ 79—2012《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》[14]中的相關(guān)公式,對方井進行承受荷載及荷載組合計算。

        1.1.1裝配式方井頂部所受荷載

        蓋板梁采用C35混凝土,單塊板重1.86t,長 4 420mm、 寬350mm、厚350mm,如圖1所示。方井頂部平鋪放置14塊蓋板梁,故方井頂部蓋板梁重26.04t。在正常使用過程中,取裝配式方井井頂受到的最大荷載為460.4kN。

        圖1 裝配式方井頂部蓋板梁鋪設(shè)

        1.1.2裝配式方井井壁所受荷載

        1)井內(nèi)液體對井壁的側(cè)向壓力

        裝配式方井內(nèi)液體對井壁側(cè)向壓力計算公式如式(1)所示:

        Pw=γwHw

        (1)

        式中:Pw為方井壁側(cè)向水壓力;γw為重度,根據(jù)實際情況泥漿重度取180kN/m3;Hw為液體水位高度。

        2)井外土對井壁的側(cè)向壓力

        裝配式方井埋設(shè)在地下水位以上,故方井側(cè)向壓力僅有側(cè)向主動土壓力,按式(2)進行計算。

        Fep,k=Kaγs

        (2)

        式中:Fep,k為側(cè)面土壓力標準值(kN/m2);Ka為主動土壓力系數(shù),取1/3;γs為井壁外側(cè)土重度(kN/m3),按C30素混凝土取值,為23.6kN/m3。

        1.1.3裝配式方井井壁豎向彎矩和剪力

        在方井底部固定、頂端自由的約束及三角形荷載或梯形荷載作用下,裝配式方井井壁彎矩和剪力計算公式[15]如下。

        井壁底部剪力計算如式(3)所示:

        (3)

        井壁任意點彎矩計算如式(4)所示:

        (4)

        井壁底部彎矩計算如式(5)所示:

        (5)

        井壁受梯形荷載如圖2所示。

        圖2 井壁受梯形荷載示意

        在正常使用狀態(tài)下,裝配式方井荷載組合為裝配式方井外部有土(Fep,k)、內(nèi)部半水(Pw)、井頂有荷載(P)。正常使用狀態(tài)下裝配式方井荷載組合如圖3所示。

        圖3 正常使用狀態(tài)下裝配式方井荷載組合

        1.2 裝配式方井整體強度驗算

        1)地基承載力驗算

        一般將地基反力視為均勻分布,此時裝配式方井對地基的壓力可用式(6)表示:

        (6)

        式中:G為裝配式方井總重,包括裝配式方井自重、覆土、池頂荷載;S為裝配式方井底板面積;[R]為地基允許承載力。

        2)承載力極限狀態(tài)強度驗算

        按承載力極限狀態(tài)計算的作用效應(yīng)基本組合按式(7)計算:

        S=γG1C1GG1K+γG(CWFWK+CepFep,k)+

        ψcγQ(CQQK+Cmqmk)

        (7)

        式中:γG1,γG分別為裝配式方井結(jié)構(gòu)自重分項系數(shù)與除結(jié)構(gòu)自重外各永久作用分項系數(shù);C1G,G1K分別為裝配式方井結(jié)構(gòu)自重效應(yīng)系數(shù)及標準值(kN/m2);CW,F(xiàn)WK分別為裝配式方井內(nèi)水壓力效應(yīng)系數(shù)及標準值(kN/m2);Cep,F(xiàn)ep,k分別為側(cè)向土壓力效應(yīng)系數(shù)與標準值(kN/m2);ψc,γQ分別為可變荷載組合值系數(shù)與分項系數(shù);CQ,QK分別為裝配式方井頂部活荷載效應(yīng)系數(shù)及標準值(kN/m2);Cm,qmk分別為裝配式方井頂部堆積荷載效應(yīng)系數(shù)及標準值(kN/m2)。

        3)正常使用狀態(tài)強度驗算

        當(dāng)裝配式方井處于小偏心受拉或軸向拉伸時,驗算如式(8)所示:

        Sd=C1GG1K+CSVFSV,K+CSΔSK+

        Cgwqgw,k+ψ(CQQK+Cmqmk+CtFtk)

        (8)

        當(dāng)裝配式方井處于受彎、大偏心受壓或受拉狀態(tài)時,驗算如式(9)所示:

        Sd=C1GG1K+CSVFSV,K+CSΔSK+ψqQ

        Cmqgw,mm+ψqmCmqmk+ψqwCqwqgw,k

        (9)

        式中:ΔSK為方井沉降量(mm);CSV為方井結(jié)構(gòu)外力可變效應(yīng)系數(shù);Cgw為方井結(jié)構(gòu)水壓力永久效應(yīng)系數(shù);qgw,k為方井內(nèi)水壓力永久標準值(kN/m2);Ct為方井結(jié)構(gòu)受拉時效應(yīng)系數(shù);CS為各外力效應(yīng)系數(shù);QK為方井頂部荷載(kN/m2);qmk為堆積荷載標準值(kN/m2),一般取10kN/m3;FSV,K為方井結(jié)構(gòu)外力可變標準值(kN/m2);ψqQ,ψqm,ψqw分別為各荷載系數(shù),均可查表選取。

        1.3 裝配式方井設(shè)計與配筋計算

        綜合考慮制作成本、運輸、吊裝及防滲漏等方面因素,裝配式方井選擇U形構(gòu)件更為合適。設(shè)計為2種型號U形構(gòu)件,其中ZP-1型寬4 600mm、側(cè)寬2 700mm、高1 400mm,ZP-2型寬5 400mm、側(cè)寬 2 300mm、 高 1 400mm;ZP-1型安裝在奇數(shù)層,ZP-2型安裝在偶數(shù)層。裝配式方井設(shè)計如圖4所示,U形構(gòu)件設(shè)計平面如圖5所示。

        圖4 裝配式方井設(shè)計

        圖5 U形構(gòu)件設(shè)計平面

        配筋設(shè)計計算中,鋼筋混凝土保護層厚度c、最小保護層厚度b、最小鋼筋面積是否滿足最小配筋率,均根據(jù)GB 50010—2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》[16]與CECS 137∶2015《給水排水工程鋼筋混凝土沉井結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程》[17]分別從環(huán)境類別、構(gòu)件類型兩方面確定。根據(jù)工程經(jīng)驗和預(yù)制構(gòu)件標準,將U形構(gòu)件等效為連續(xù)板結(jié)構(gòu)進行配筋計算。根據(jù)荷載作用確定U形構(gòu)件ZP-1型與ZP-2型均可視為單向板進行配筋計算。構(gòu)件各截面配筋如表1所示。

        表1 配筋計算結(jié)果

        考慮到裝配式方井現(xiàn)場拼接或后續(xù)可能拆除重復(fù)利用及其實際受力狀況,故采用承壓型高強度螺栓作為連接構(gòu)件。裝配式方井構(gòu)件間有2種連接方式:①水平連接 從上往下第2層的ZP-1型與第4層的ZP-1型U形構(gòu)件水平方向利用螺栓連接,第1層的ZP-2型與第3層的ZP-2型U形構(gòu)件水平方向利用螺栓連接。②豎向連接 從上往下第1層的ZP-2型與第2層的ZP-1型U形構(gòu)件豎向利用螺栓連接,第2,3層及第3,4層U形構(gòu)件豎向利用螺栓連接;同層拼接方式如圖6所示,不同層拼接方式如圖7所示。

        圖6 同層拼接方式

        圖7 不同層拼接方式

        2 裝配式方井有限元分析

        2.1 模型建立及參數(shù)選擇

        模型尺寸同1.3節(jié)模型設(shè)計,從外部CAD模型導(dǎo)入ANSYS Workbench進行分析,CAD中三維模型如圖8所示。

        圖8 U形構(gòu)件及方井三維建模

        數(shù)值模擬中混凝土強度等級和板材厚度與理論計算中一致,分別為C35和200mm,根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》[16],參數(shù)如表2所示。

        表2 混凝土材料參數(shù)

        2.2 網(wǎng)格劃分及接觸關(guān)系

        裝配式方井建模采用8結(jié)點三維實體單元,混凝土采用solid65單元,設(shè)置單元尺寸為60mm,其中包含1 277 501個結(jié)點、778 394個單元。

        在裝配式方井有限元模型底部施加固定約束,如圖9所示。

        圖9 約束施加示意

        裝配式方井U形構(gòu)件間接觸有2類,即上、下不同層U形構(gòu)件間的接觸及同層U形構(gòu)件間的接觸。根據(jù)實際工況,U形構(gòu)件間均采用不分離接觸,U形構(gòu)件與高強度螺栓間均采用綁定接觸。

        2.3 預(yù)緊力施加

        裝配式方井中U形構(gòu)件與高強度螺栓連接在軟件中是通過施加預(yù)緊力體現(xiàn),對每個高強度螺栓均進行預(yù)緊力施加。通過計算,高強度螺栓預(yù)緊力取225kN。預(yù)緊力施加如圖10所示。

        圖10 裝配式方井螺栓預(yù)緊力施加示意

        2.4 荷載確定及有限元分析結(jié)果

        結(jié)合某平臺鉆前工程裝配式方井具體情況及相關(guān)規(guī)定,在正常使用狀態(tài)下,裝配式方井外壁受到來自C30素混凝土的側(cè)向壓力,內(nèi)部有達裝配式方井高度1/2的廢液,頂部受到蓋板梁及堆積物向下壓力。荷載施加設(shè)置如圖11所示。

        圖11 ANSYS Workbench中荷載施加設(shè)置(裝配式方井)

        裝配式方井應(yīng)力、變形分布如圖12所示。由圖12a可知,在正常使用狀態(tài)下,裝配式方井所受到的應(yīng)力較均勻,應(yīng)力較大部分主要在裝配式方井U形構(gòu)件拼接處,且裝配式方井底部所受到的應(yīng)力相較于頂部更大。裝配式方井受力最大位置為最頂層U形構(gòu)件豎向拼接處,最大應(yīng)力為11.92MPa。由圖12b可知,在正常使用狀態(tài)下,裝配式方井變形最大位置在頂部,由頂部向中部逐漸減小,最大變形為0.16mm。

        圖12 裝配式方井應(yīng)力、變形分布

        3 現(xiàn)澆方井有限元分析

        3.1 模型建立及參數(shù)選擇

        現(xiàn)澆方井尺寸、導(dǎo)入方式、網(wǎng)格劃分、接觸關(guān)系及約束施加與裝配式方井相同。

        3.2 荷載確定及有限元分析結(jié)果

        現(xiàn)澆方井受力情況與裝配式方井相同,外壁受到來自C30素混凝土的側(cè)向壓力,內(nèi)部有達現(xiàn)澆方井高度1/2的廢液,頂部受到蓋板梁及堆積物向下的壓力。各工況荷載施加設(shè)置如圖13所示。

        圖13 ANSYS Workbench中荷載施加設(shè)置(現(xiàn)澆方井)

        現(xiàn)澆方井應(yīng)力、變形分布如圖14所示。由圖14a可知,現(xiàn)澆方井底部應(yīng)力明顯大于頂部,且寬度為5 400mm的一側(cè)應(yīng)力大于寬度為4 600mm的一側(cè),最大應(yīng)力位置在寬度為 5 400mm 一側(cè)的井底部,最大應(yīng)力為0.94MPa。由圖14b可知,現(xiàn)澆方井變形分布呈從頂部到底部逐漸減小的趨勢,變形最大位置在現(xiàn)澆方井頂部,且寬度為 5 400mm 的一側(cè)頂部變形大于寬度為4 600mm的一側(cè),最大變形為0.15mm。因此,在正常使用工況下,現(xiàn)澆方井應(yīng)力、變形均較小,所受到的力與荷載不足以對現(xiàn)澆方井造成不可逆變形,故現(xiàn)澆方井結(jié)構(gòu)穩(wěn)定。

        圖14 現(xiàn)澆方井應(yīng)力、變形分布

        4 數(shù)值模擬結(jié)果對比分析

        為更好地驗證裝配式方井結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性,對裝配式方井與現(xiàn)澆方井?dāng)?shù)值模擬結(jié)果進行對比分析,如表3所示。

        表3 2種方井?dāng)?shù)值模擬結(jié)果

        因裝配式方井為拼接結(jié)構(gòu),現(xiàn)澆方井為整體現(xiàn)澆方式,現(xiàn)澆方井整體性比裝配式方井好,故裝配式方井最大應(yīng)力大于現(xiàn)澆方井;由裝配式方井與現(xiàn)澆方井所產(chǎn)生的最大變形分析可知,裝配式方井與現(xiàn)澆方井最大變形均較小,根據(jù) Q/SY XN 0302—2009 《鉆前工程施工及質(zhì)量驗收規(guī)范》[18]和GB 50300—2013《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準》[19]可知,在正常使用工況下的變形均未超過2mm,2種方井均未發(fā)生不可逆變形,裝配式方井與現(xiàn)澆方井結(jié)構(gòu)變形相近,故裝配式方井在鉆前工程中具有傳統(tǒng)現(xiàn)澆方井的穩(wěn)定性,滿足鉆前工程中對開發(fā)井的使用需求。

        5 結(jié)語

        1)通過理論計算研究,得出裝配式方井所受到的荷載及荷載組合,設(shè)計得到裝配式方井整體結(jié)構(gòu)尺寸、預(yù)制構(gòu)件塊型及尺寸。

        2)通過有限元數(shù)值模擬研究,確定裝配式方井應(yīng)力、變形主要集中位置,最大應(yīng)力為11.92MPa、最大變形為0.16mm,為后續(xù)裝配式方井設(shè)計使用提供依據(jù)。

        3)根據(jù)裝配式方井與現(xiàn)澆方井?dāng)?shù)值模擬對比分析,兩者力學(xué)行為相仿,證明了裝配式方井用于鉆前工程的可行性。

        4)本文設(shè)計出的裝配式方井已在四川威遠地區(qū)的鉆前工程中得到應(yīng)用,后期監(jiān)測結(jié)果表明,使用效果良好。

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