潘德元, 方國(guó)慶, 王 杰, 賀前平, 蔡 雋

(中國(guó)地質(zhì)調(diào)查局長(zhǎng)沙自然資源綜合調(diào)查中心，湖南 長(zhǎng)沙 410600)

0 引言

空氣潛孔錘跟管鉆進(jìn)技術(shù)是一種廣泛應(yīng)用于巖土鉆掘工程各個(gè)領(lǐng)域的施工工藝[1-3]，能夠在鉆進(jìn)過(guò)程中實(shí)時(shí)下入護(hù)壁套管、保持孔壁穩(wěn)定、快速穿越復(fù)雜地層，具有鉆進(jìn)效率高、孔內(nèi)安全、施工成本較低等優(yōu)點(diǎn)[4-6]。

在跟管鉆進(jìn)過(guò)程中套管外壁與地層之間會(huì)產(chǎn)生摩阻，隨著跟管鉆進(jìn)深度的增加摩阻不斷增大，最終導(dǎo)致無(wú)法繼續(xù)跟管[4-6]。此時(shí)如已穿越復(fù)雜地層，則可轉(zhuǎn)化為常規(guī)鉆進(jìn)工藝，如尚未穿越復(fù)雜地層，則需要優(yōu)化跟管工藝，采用雙沖擊器[1]或者換小徑跟管鉆具繼續(xù)跟管鉆進(jìn)[3]以克服復(fù)雜地層；但由于最大跟管深度難以確定，不利于工程的整體設(shè)計(jì)。因此，判斷跟管鉆進(jìn)的深度對(duì)鉆掘工程的設(shè)計(jì)、施工設(shè)備的選擇具有重要的指導(dǎo)意義，特別是在超長(zhǎng)管棚[7]、錨桿[2, 8]、深厚覆蓋層鉆探[9]等需要穿越較厚復(fù)雜地層的工程中尤為重要。

我國(guó)已有不少學(xué)者對(duì)跟管鉆進(jìn)的最大鉆進(jìn)深度進(jìn)行工藝優(yōu)化和理論推導(dǎo)。例如：李潤(rùn)軍[1]在地鐵建設(shè)工程的管棚施工中，通過(guò)多次現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確定了最大跟管深度，采用孔內(nèi)潛孔錘沖擊和孔口后端沖擊聯(lián)合推進(jìn)的方式，將砂卵礫石層中的管棚施工長(zhǎng)度從25 m左右提高到48 m以上，但因?yàn)槿鄙倮碚撚?jì)算分析，需經(jīng)過(guò)多次現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)及改進(jìn)工藝方可得出結(jié)果，成本較高；石永泉[4]、樓日新[5]、韓永昌[6]通過(guò)應(yīng)力波理論對(duì)跟管的速度和深度進(jìn)行了理論推導(dǎo)計(jì)算，而應(yīng)力波理論更適用于對(duì)沖擊碎巖鉆進(jìn)速度的計(jì)算，其中波速的取值不利于現(xiàn)場(chǎng)獲得，且需求的參數(shù)較多。對(duì)于地層側(cè)阻力計(jì)算方式，或結(jié)合沉井法施工取值[4]，或直接對(duì)摩擦因數(shù)、土壓力系數(shù)進(jìn)行取值[6]，不夠全面系統(tǒng)，缺乏其他復(fù)雜地層以及軟弱地層的取值方式，故都不利于推廣使用。

筆者通過(guò)分析跟管鉆進(jìn)時(shí)潛孔錘做功與套管應(yīng)變能之間的功能轉(zhuǎn)換情況，應(yīng)用材料力學(xué)中普適的能量法理論[10-11]給出跟管最大深度的計(jì)算方式；同時(shí)結(jié)合在沉井、頂管、樁基等基礎(chǔ)工程施工中已形成的比較成熟的理論[12]、相關(guān)研究成果[13-16]及技術(shù)規(guī)范對(duì)地層側(cè)阻力進(jìn)行取值，從而得出跟管鉆進(jìn)最大深度的理論計(jì)算值，以期為該種工藝在復(fù)雜地層中應(yīng)用提供技術(shù)參考。

1 沖擊功與應(yīng)變能轉(zhuǎn)化分析

1.1 潛孔錘做功分析

文獻(xiàn)[4-6]對(duì)潛孔錘跟管鉆進(jìn)技術(shù)的類(lèi)型、結(jié)構(gòu)及其應(yīng)用效果進(jìn)行了闡述，并已發(fā)布其鉆進(jìn)技術(shù)規(guī)程，故在這方面不做詳細(xì)贅述。下文對(duì)跟管鉆進(jìn)時(shí)沖擊器做功進(jìn)行分析。

偏心跟管鉆具結(jié)構(gòu)示意如圖1所示。偏心跟管鉆進(jìn)鉆具結(jié)構(gòu)中，潛孔錘將高壓氣流的能量轉(zhuǎn)化為沖擊功，正常跟管鉆進(jìn)時(shí)，沖擊功分為3部分作用：1)潛孔錘鉆頭破碎巖石的作用功；2)克服孔壁摩阻推動(dòng)套管移動(dòng)的作用功；3)套管彈性變形的應(yīng)變能。采用同心跟管鉆具時(shí)，潛孔錘的作用功除分成上述3部分外，還有一部分傳遞給套管靴進(jìn)行輔助碎巖。

圖1 偏心跟管鉆具結(jié)構(gòu)示意圖

隨著跟管鉆進(jìn)深度的加大，套管外壁受力情況和沖擊功作用可分為3個(gè)階段：

1)鉆孔較淺時(shí)，套管外壁受到摩阻較小，潛孔錘施加的鉆壓和管柱的自重合力大于管壁外摩阻，無(wú)需潛孔錘作用功，套管可在鉆壓和自重作用下沿著孔壁移動(dòng)，沖擊功全部用于破碎地層。

2)隨著跟管鉆進(jìn)不斷加深，套管與地層的接觸面也逐漸加大，導(dǎo)致地層作用在套管外壁的摩阻增加。當(dāng)鉆壓和自重已不足以克服地層對(duì)套管的摩阻時(shí)，則需要將部分沖擊功用于抵消該部分摩阻做功，包括套管的下行移動(dòng)和應(yīng)變。由圖1所示，沖擊器作用于管靴的臺(tái)階處，將沖擊功傳遞給套管，實(shí)現(xiàn)跟管鉆進(jìn)。

3)當(dāng)跟管鉆進(jìn)深度再加大時(shí)，套管在鉆壓、自重以及沖擊功作用下不能克服地層摩阻，其三者的聯(lián)合作用功通過(guò)跟管鉆具與管靴臺(tái)階沖擊作用全部轉(zhuǎn)化為套管彈性變形的應(yīng)變能，達(dá)到力學(xué)中的平衡狀態(tài)，此時(shí)套管移動(dòng)距離為零，沖擊碎巖的作用功為零，且管柱的勢(shì)能變化也為零，而跟管鉆進(jìn)的深度達(dá)到最大。

1.2 功能轉(zhuǎn)化分析的優(yōu)點(diǎn)

通過(guò)上文分析，當(dāng)跟管鉆進(jìn)至最大深度后，在潛孔錘未進(jìn)行沖擊做功時(shí)，套管受到鉆壓、浮力、自重、地層摩擦力等作用，處于力學(xué)平衡狀態(tài)，此時(shí)的地層摩擦力為靜摩阻。

當(dāng)潛孔錘對(duì)套管施加沖擊功W后，套管受地層的約束作用產(chǎn)生應(yīng)變，表現(xiàn)為套管與孔壁之間的動(dòng)摩阻，其應(yīng)變能增量為ΔVε。由功能轉(zhuǎn)換可知W與ΔVε二者相等，因此采用能量法計(jì)算最大跟管深度具有可行性。

采用功能轉(zhuǎn)化分析時(shí)，其優(yōu)點(diǎn)在于應(yīng)變能與沖擊能均是某個(gè)時(shí)刻的增量參數(shù)，無(wú)需考慮與施工過(guò)程中的其他作用力影響，只涉及到套管尺寸和材質(zhì)、地層與套管的摩阻、潛孔錘額定沖擊能量。其中套管尺寸和材質(zhì)、潛孔錘額定沖擊能是施工設(shè)計(jì)的基本數(shù)據(jù)，而摩阻與地層的巖性特征、套管與地層的運(yùn)動(dòng)方式相關(guān)。

2 能量法的原理及應(yīng)用

能量法是固體力學(xué)中對(duì)構(gòu)件的變形計(jì)算及超靜定結(jié)構(gòu)求解的一種方法。即彈性固體在外力作用下產(chǎn)生變形，從而引起力作用點(diǎn)沿力作用方向位移，外力因此做功；另一方面，彈性固體因變形而儲(chǔ)備了應(yīng)變能。在彈性變形范圍內(nèi)，固體的應(yīng)變能是可逆的，當(dāng)外力解除后即釋放出全部應(yīng)變能[10]。

根據(jù)材料力學(xué)中能量法的定義，其不能描述整個(gè)沖擊過(guò)程，而是用于描述沖擊能全部轉(zhuǎn)化為彈性應(yīng)變能，即指被沖擊物的變形和應(yīng)力達(dá)到最大時(shí)的結(jié)果。因此，在求解沖擊做功時(shí)，瞬間的應(yīng)力、變形極為復(fù)雜，而采用能量法利用沖擊過(guò)程中的能量轉(zhuǎn)換關(guān)系后可大大地簡(jiǎn)化求解過(guò)程，可用于各類(lèi)結(jié)構(gòu)沖擊荷載的受力分析[11]。

2.1 跟管鉆進(jìn)的能量方程

由分析可知，對(duì)跟管鉆進(jìn)采用能量法進(jìn)行計(jì)算時(shí)，需進(jìn)行以下假設(shè)：

1)潛孔錘作用功傳遞過(guò)程中無(wú)衰減，全部轉(zhuǎn)化為應(yīng)變能；

2)套管外壁與地層完全接觸[13, 16]；

3)套管柱內(nèi)外均勻；

4)套管管柱處于線彈性變形范圍內(nèi)。

由能量法可知，由潛孔錘做功W引起的應(yīng)變能變化ΔVε，單次沖擊功W是其機(jī)械額定性能，套管柱受到的外阻力是隨跟管鉆進(jìn)深度變化的，取套管上某點(diǎn)到孔口的距離為x，跟管最大深度為lmax，計(jì)算方法如式(1)所示。

(1)

式中：E為管材的彈性模量；A為管柱的截面面積；Q(x)為管柱軸向力。

2.2 跟管鉆進(jìn)深度計(jì)算

由理論分析，跟管至最大深度時(shí)管柱受到的軸向力增量可等效為土層對(duì)套管的側(cè)阻力。根據(jù)土力學(xué)理論，側(cè)阻力荷載Qs計(jì)算如式(2)所示。

Qs=u∑qsi·li。

(2)

式中：u為套管外壁周長(zhǎng)；qsi為第i段土的側(cè)阻力值；li為跟管進(jìn)入第i段土層長(zhǎng)度。

1)錨桿、管棚施工多在同一地層中跟管鉆進(jìn)，地層側(cè)阻力qs，最大跟管深度lmax，由式(1)和式(2)積分可得：

(3)

則跟管深度的計(jì)算公式如式(4)所示。

(4)

2)當(dāng)在工程勘察孔、水文鉆探孔中施工時(shí)，一般會(huì)遇到不同地層，此時(shí)需要進(jìn)行分段計(jì)算以獲取跟管鉆進(jìn)最大深度。計(jì)算步驟如下：

①假設(shè)跟管最大鉆進(jìn)至第n層地層中，在第n層的鉆進(jìn)長(zhǎng)度為xn；

②第1到n-1層地層的摩阻產(chǎn)生的套管應(yīng)變能可直接求得；

③由式(1)和式(2)計(jì)算求值xn，判斷xn值與第n層地層厚度ln的大?。?/p>

④當(dāng)xn≤ln時(shí)，計(jì)算結(jié)束，求得最大鉆進(jìn)深度；

⑤當(dāng)xn≥ln時(shí)，繼續(xù)假設(shè)最大鉆進(jìn)深度在第n+1地層的長(zhǎng)度為xn+1并計(jì)算，直至小于地層厚度。

3 跟管鉆進(jìn)摩阻取值

跟管鉆進(jìn)時(shí)套管與土體間的摩阻應(yīng)根據(jù)工程地質(zhì)條件、水文地質(zhì)條件、施工方法、鉆進(jìn)速度等因素確定。由于當(dāng)前尚未有基于能量法對(duì)跟管鉆進(jìn)地層摩阻開(kāi)展的研究工作，其摩阻的計(jì)算方法尚不明確。本文通過(guò)類(lèi)比法、歸納法進(jìn)行分析，參考管土之間相似的接觸類(lèi)型、運(yùn)動(dòng)方式，結(jié)合已有研究成果確定其取值，并由施工案例進(jìn)行驗(yàn)證。

3.1 跟管的管土關(guān)系分析

結(jié)合土力學(xué)對(duì)地層土壓力類(lèi)型的分析，根據(jù)跟管鉆進(jìn)的成孔特點(diǎn)，松散地層受沖擊器振動(dòng)及潛孔錘鉆頭沖擊碎巖的影響，孔底附近土層應(yīng)呈不穩(wěn)定狀態(tài)，孔壁在地層有效應(yīng)力作用下發(fā)生小變形后完全擠壓在套管外壁上，可視為套管與孔壁處于完全接觸狀態(tài)[13,16]，其壓力數(shù)值是關(guān)于地層有效應(yīng)力、內(nèi)摩擦角φ和黏聚力c的參數(shù)。

當(dāng)鉆遇黏土成分較高的地層時(shí)，潛孔錘的沖擊碎巖方式鉆進(jìn)效率低下，需從孔口加入水和發(fā)泡劑制成泡沫鉆井液，使得黏土分散成漿液排出。黏土層與泡沫鉆井液發(fā)生水化，同時(shí)結(jié)合泡沫的液面張力層，在套管外壁形成一定厚度的泥漿套，從而具有潤(rùn)滑減阻的作用[14]。

3.2 跟管的摩阻取值方法與依據(jù)

3.2.1 取值方法

1)根據(jù)跟管鉆進(jìn)時(shí)土體與套管之間的接觸類(lèi)型和運(yùn)動(dòng)方式，通過(guò)類(lèi)比法分析與沉井和頂管的施工方式類(lèi)似[13]，故可將沉井和頂管中類(lèi)似條件下的側(cè)阻力經(jīng)驗(yàn)取值進(jìn)行參考。

2)受適用條件限制，沉井與頂管施工技術(shù)規(guī)范中的地層類(lèi)型不夠全面，不能完全滿足跟管鉆進(jìn)的側(cè)阻力取值需求，對(duì)于其他地層采用歸納法進(jìn)行取值。由于跟管的管土之間為動(dòng)摩阻，樁基工程中樁土之間為靜摩阻，通過(guò)歸納沉井規(guī)范中已有的地層類(lèi)型動(dòng)摩阻值與相同條件下極限靜摩阻值的系數(shù)關(guān)系[15]，從而依據(jù)樁土極限靜摩阻求出其他地層的動(dòng)摩阻。

3.2.2 參照沉井與頂管施工取值

計(jì)算沉井的下沉系數(shù)時(shí)，土層與沉井外壁的單位摩阻取值見(jiàn)《工程地質(zhì)手冊(cè)》第5版表8-2-52，故將其數(shù)據(jù)作為跟管鉆進(jìn)時(shí)相同地層條件下受到的側(cè)阻力取值。

在頂管施工中，土層對(duì)管頂?shù)纳细矐?yīng)力、側(cè)向應(yīng)力和底部應(yīng)力均不相同，同時(shí)考慮了泥漿套對(duì)側(cè)阻力的影響，其規(guī)范采用了平均摩阻取值。通過(guò)對(duì)比在黏土層跟管鉆進(jìn)分析，選取了規(guī)范CECS 246：2008[17]中鋼管的摩阻值作為參考。

3.2.3 其他地層取值分析

由于沉井和頂管施工的特點(diǎn)，缺少軟弱地層、漂石、塊石等部分復(fù)雜地層的摩阻值。在此結(jié)合JGJ 94—2008《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》[18]、TB 10093—2017《鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》[19]中的摩阻取值，對(duì)照沉井和頂管施工的摩阻，對(duì)該類(lèi)地層摩阻取值進(jìn)行分析。因缺少大量實(shí)踐數(shù)據(jù)支持，可作為參考。

1)軟弱地層。在自重濕陷性黃土、欠固結(jié)土、液化土層等地層中進(jìn)行跟管鉆進(jìn)時(shí)，樁基技術(shù)規(guī)范中其摩阻為負(fù)摩阻，但是跟管鉆進(jìn)時(shí)套管下行速度大于地層沉降速度，套管受到的應(yīng)為正摩阻，只有當(dāng)套管停止時(shí)才可能存在負(fù)摩阻影響。同時(shí)受沖擊振動(dòng)影響，參照振動(dòng)下沉樁設(shè)計(jì)規(guī)范，其摩阻數(shù)值也有一定程度降低。因此在跟管鉆進(jìn)至軟弱地層的摩阻取值為零。

2)漂石、塊石地層。在鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范中的鉆孔灌注樁極限側(cè)摩阻取值時(shí)，漂石、塊石地層極限摩阻取400～600 kPa。通過(guò)對(duì)動(dòng)靜摩阻的取值對(duì)比分析，發(fā)現(xiàn)卵礫石層的沉井側(cè)阻力(15～30 kPa)與樁基極限側(cè)阻力(150～420 kPa)比值為0.1左右，故將漂石、塊石地層跟管鉆進(jìn)的摩阻取40～60 kPa。

3.3 跟管鉆進(jìn)地層摩阻

跟管鉆進(jìn)時(shí)，套管選用鋼制管材，在軟弱土層、黏土、粉土及部分砂土地層采用泡沫潤(rùn)滑鉆進(jìn)。套管外壁與土體間的單位摩阻如表1所示。

表1 套管外壁與土體間的單位摩阻

4 案例應(yīng)用計(jì)算

4.1 案例1

在北京地鐵7號(hào)線達(dá)官營(yíng)站及彎達(dá)區(qū)間[1]的管棚水平施工，施工的地層為卵石層，卵石粒徑多為20～60 mm，粒徑大于20 mm的顆粒質(zhì)量占總質(zhì)量70%，最大粒徑達(dá)到200 mm，填充物為中粗砂，級(jí)配較好，標(biāo)貫值平均為68，屬于密實(shí)狀態(tài)。

4.1.1 單沖擊器試驗(yàn)

通過(guò)試驗(yàn)，套管外徑與壁厚分別為φ108 mm×5 mm、φ133 mm×8 mm，φ108 mm管采用SPM90型沖擊器，φ133管采用SPM110型沖擊器，其沖擊功分別為150 J與180 J。前期共試驗(yàn)3根φ108 mm管和2根φ133 mm管，跟管深度分別為18、21、20 m和25、25.8 m。

現(xiàn)采用上述理論分析計(jì)算最大管棚跟管長(zhǎng)度。卵石層地層側(cè)阻力qs依據(jù)表1取低值18 kPa，彈性模量E取202 GPa，則Qs=u·qs·l，先對(duì)φ108 mm管棚+SPM90沖擊器計(jì)算，代入式(4)計(jì)算。

19.91 m。

同理，φ133 mm管棚+SPM110沖擊器計(jì)算：lmax=22.97 m。

與實(shí)際試驗(yàn)深度比較相符。

4.1.2 雙沖擊器試驗(yàn)

改進(jìn)工藝采用前端沖擊推動(dòng)+后端推進(jìn)，即在孔底和孔口分別安裝沖擊器，試驗(yàn)及施工深度均達(dá)到48 m以上，最大深度為50 m。

改進(jìn)工藝后，由理論分析可知，形成孔內(nèi)下段管柱拉伸應(yīng)變，孔內(nèi)上段管柱壓縮應(yīng)變，則在管柱中部必然有一點(diǎn)不產(chǎn)生拉伸應(yīng)變，也不產(chǎn)生壓縮應(yīng)變，可稱為中和點(diǎn)。

隨著鉆進(jìn)深度的增加，雙沖擊器中間管柱的長(zhǎng)度不斷增加，中和點(diǎn)的位置也隨之變化，達(dá)到最大深度后，中和點(diǎn)穩(wěn)定，上部沖擊功全部轉(zhuǎn)化為壓縮應(yīng)變能，下部沖擊器全部轉(zhuǎn)化為拉伸應(yīng)變能。分別求出中和點(diǎn)上下兩端的最大長(zhǎng)度即為最大跟管深度。

分別對(duì)孔底和孔口的沖擊器跟管最大深度計(jì)算：φ133 mm×8 mm管棚，地層摩阻為18 kPa，孔底沖擊器為270 J，計(jì)算得最大深度為26.30 m；孔口沖擊器為180 J，最大深度為22.97 m，2種相加為49.27 m。

與實(shí)際鉆進(jìn)深度相符。

4.2 案例2

在成灌快速鐵路金馬河特大橋段[6]的大橋樁基定測(cè)勘察孔施工中，鉆遇地層為漂石、塊石，DHD350R 型沖擊器，單次沖擊功為590 J，套管外徑和壁厚為φ146 mm×8 mm，現(xiàn)場(chǎng)累計(jì)施工21個(gè)鉆孔，平均跟管深度為15.7 m，最大深度為18.5 m，大部分鉆孔跟管深度分布在15～18 m。文獻(xiàn)中采用應(yīng)力波理論，分別對(duì)土壓力系數(shù)和摩阻系數(shù)進(jìn)行取值0.1和0.35，考慮了鉆壓和自重參數(shù)，計(jì)算的最大深度為20.8 m。

現(xiàn)采用能量法理論將參數(shù)帶入式(3)，塊石、飄石地層摩阻參考表1取40～60 kPa，計(jì)算的鉆進(jìn)深度為14.85～19.46 m。與應(yīng)力波法相比，能量法的計(jì)算結(jié)果與實(shí)際鉆進(jìn)深度相符程度更高。

5 跟管深度優(yōu)化建議

采用能量法計(jì)算跟管最大深度，其涉及到的變量見(jiàn)式(3)和式(4)，地層與套管之間的摩阻是客觀存在的，當(dāng)套管外徑不變的條件下對(duì)套管壁厚和沖擊功的變化引起跟管深度變化進(jìn)行研究分析。

取跟管套管尺寸為φ146 mm，材質(zhì)為無(wú)縫鋼管，彈性模量為202 GPa，地層取砂礫石層，平均摩阻為18 kPa，根據(jù)式(3)和式(4)計(jì)算分析可以得出壁厚和沖擊功對(duì)深度的影響(見(jiàn)圖2)。

圖2 壁厚和沖擊功對(duì)深度的影響

由圖2可知：1)隨著沖擊功的增加，潛孔錘能夠克服更大的地層對(duì)套管的約束，進(jìn)而提升最大跟管深度；2)增加套管壁厚時(shí)，相同條件下地層摩阻引起套管的應(yīng)變減小，降低了應(yīng)變能ΔVε，使得W>ΔVε，從而增加了最大跟管深度；3)沖擊功和套管壁厚的增加，最大跟管深度有一定提升，但是提升幅度較小。

在實(shí)際條件下，受到制造工藝和尺寸限制，沖擊器的額定沖擊功和套管壁厚不可能無(wú)限增大，同時(shí)隨著沖擊功增大，會(huì)加劇管靴與套管連接處應(yīng)力疲勞破壞。

因此現(xiàn)場(chǎng)施工中，加大跟管深度的技術(shù)主要有：1)在安全經(jīng)濟(jì)的條件下，增加沖擊功和套管壁厚；2)分段部署多個(gè)沖擊器，最大程度發(fā)揮沖擊功能效。

6 結(jié)論與建議

1)采用材料力學(xué)能量法理論，提出較系統(tǒng)、全面的跟管鉆進(jìn)最大深度計(jì)算方法，給出單一地層最大深度的計(jì)算公式和多個(gè)地層的計(jì)算步驟，可為設(shè)計(jì)和施工提供理論支撐。

2)結(jié)合基礎(chǔ)工程中的成熟經(jīng)驗(yàn)參數(shù)，提出相應(yīng)地層跟管鉆進(jìn)時(shí)套管與地層間摩阻的取值依據(jù)和方法，并對(duì)軟弱地層和漂石、塊石地層摩阻取值提出建議。

3)采用能量法驗(yàn)證案例中跟管鉆進(jìn)的實(shí)際最大深度，準(zhǔn)確性較高。

4)分析雙沖擊器作用下套管柱受到的應(yīng)變能作用原理，提出中和點(diǎn)概念，并結(jié)合案例驗(yàn)證計(jì)算方法的準(zhǔn)確性。

5)增大沖擊功和增加套管壁厚均有利于提高跟管的最大深度，但是影響幅度較小。

6)應(yīng)變能與沖擊能均是某個(gè)時(shí)刻的增量參數(shù)，只涉及到套管尺寸和材質(zhì)、地層與套管的動(dòng)摩阻、潛孔錘額定沖擊能量等固有參數(shù)，能夠排除其他參數(shù)干擾，較大程度提高計(jì)算數(shù)據(jù)的可靠性；但能量法需要獲取比較準(zhǔn)確的地層分布情況及地層與套管外壁的摩阻取值。雖然文中給出了部分地層摩阻的經(jīng)驗(yàn)數(shù)值，但是如遇全風(fēng)化、強(qiáng)風(fēng)化的軟硬巖、滑坡、泥石流等巖土鉆掘工程中情況，尚需要大量實(shí)踐數(shù)據(jù)。