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        BFRP筋增強(qiáng)無(wú)機(jī)聚合物海砂海水混凝土梁的承載性能分析

        2022-11-08 12:19:30吳清華陳思可李兆恒
        廣東水利水電 2022年10期
        關(guān)鍵詞:海砂無(wú)機(jī)撓度

        吳清華,陳思可,謝 亮,李兆恒

        (1.廣東省水利水電科學(xué)研究院,廣州 510635;2.廣東省水利新材料與結(jié)構(gòu)工程技術(shù)研究中心,廣州 510635)

        1 概述

        無(wú)機(jī)聚合物是由法國(guó)科學(xué)家Davidovits[1]發(fā)現(xiàn)的一種無(wú)機(jī)材料,其采用鋁硅質(zhì)工業(yè)廢渣為原材料,通過(guò)各種堿激發(fā)劑溶解二氧化硅和氧化鋁并形成鋁硅酸鹽結(jié)構(gòu)的一種新型環(huán)保材料[2],其制備過(guò)程中能耗和碳排放量較低,并且結(jié)構(gòu)致密、耐腐蝕性好,適用于海洋工程的服役環(huán)境[3]。

        隨著近年來(lái)基礎(chǔ)設(shè)施和土木工程建設(shè)的快速增長(zhǎng),可用于建設(shè)的淡水和河砂資源逐漸變得稀缺,在沿海和海島地區(qū),淡水和河沙的缺乏更為嚴(yán)重。為解決這一問(wèn)題,沿海省份分別用海水和海砂替代淡水和河砂作為建筑材料[4]。研究表明,海水海砂混凝土(SWSSC)的抗壓強(qiáng)度與淡水和河砂混凝土的抗壓強(qiáng)度沒(méi)有顯著差異[5]。但海水和海砂中含有大量氯離子,會(huì)引起SWSSC結(jié)構(gòu)中鋼筋的腐蝕膨脹[6-7],導(dǎo)致各種耐久性問(wèn)題,例如混凝土保護(hù)層的開裂和脫落,會(huì)嚴(yán)重降低SWSSC結(jié)構(gòu)的安全性,導(dǎo)致后期維修費(fèi)用增加[8]。采用纖維增強(qiáng)聚合物(FRP)筋代替鋼筋是解決這類問(wèn)題的有效途徑,混凝土結(jié)構(gòu)中最常用的FRP筋由玻璃(GFRP)、碳(CFRP)和芳綸(AFRP)制成[9],但由于材料本身的不足,限制了其在結(jié)構(gòu)工程中的應(yīng)用。比如GFRP筋的力學(xué)性能不足,而CFRP作為土木工程材料的價(jià)格卻非常昂貴[10]。BFRP筋(玄武巖纖維筋)作為一種新型環(huán)保材料,具有比GFRP筋更高的力學(xué)性能和化學(xué)穩(wěn)定性,并且具有成本低、易于制造、耐高溫、振動(dòng)和沖擊負(fù)荷性能優(yōu)良等優(yōu)點(diǎn)[11]。在堿性條件下,BFRP筋比AFRP筋和GFRP筋具有更好的耐久性[12]。此外,BFRP筋的強(qiáng)度是鋼筋的4倍,密度只有鋼筋的1/4[13],因此,BFRP筋是SWSSC結(jié)構(gòu)中鋼筋的理想替代品。

        研究表明,BFRP筋混凝土梁比相同配筋率的鋼筋混凝土梁具有更高的強(qiáng)度[14-16],其表現(xiàn)與AFRP和GFRP筋混凝土梁非常相似。Sumajouw等[17]研究了鋼筋無(wú)機(jī)聚合物混凝土細(xì)長(zhǎng)柱在軸向荷載和單軸彎曲下的性能,發(fā)現(xiàn)現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范中包含的設(shè)計(jì)規(guī)定可用于設(shè)計(jì)鋼筋粉煤灰基無(wú)機(jī)聚合物混凝土柱。這些研究表明,鋼筋和無(wú)機(jī)聚合物混凝土,以及BFRP筋和普通混凝土具有類似的粘結(jié)行為和機(jī)械性能。本文創(chuàng)新性的設(shè)計(jì)了BFRP筋增強(qiáng)無(wú)機(jī)聚合物海砂海水混凝土梁構(gòu)件,采用無(wú)機(jī)聚合物替代硅酸鹽水泥,BFRP筋替代鋼筋,并采用海砂海水來(lái)制備構(gòu)件梁,通過(guò)研究該梁各方面性能,以期運(yùn)用到實(shí)際,借此解決鋼筋在海洋環(huán)境中容易腐蝕,進(jìn)而解決結(jié)構(gòu)失效的難題,提高結(jié)構(gòu)的壽命,緩解結(jié)構(gòu)維護(hù)給社會(huì)、經(jīng)濟(jì)、環(huán)境帶來(lái)的壓力,不斷推動(dòng)新型高性能建筑材料的發(fā)展。

        2 原材料

        2.1 膠凝材料

        無(wú)機(jī)聚合物組分及物理力學(xué)性能見表1和表2。

        表1 無(wú)機(jī)聚合物組分

        表2 無(wú)機(jī)聚合物物理力學(xué)性能

        2.2 骨料

        細(xì)骨料:0.25~2 mm連續(xù)級(jí)配,產(chǎn)地為珠江口的中粗海砂;粗骨料:5~31.5 mm連續(xù)級(jí)配,花崗巖碎石;摻合料:S95級(jí)礦粉、粉煤灰;外加劑:減水劑。

        2.3 玄武巖纖維筋

        玄武巖纖維筋:四川航天拓鑫玄武巖實(shí)業(yè)有限公司提供,其力學(xué)性能見表3所示;對(duì)照組鋼筋混凝土梁的鋼筋級(jí)別為HRB400。

        表3 BFRP筋力學(xué)性能

        2.4 混凝土配合比

        試驗(yàn)采用的混凝土配合比及28 d抗壓強(qiáng)度見表4。

        表4 無(wú)機(jī)聚合物混凝土配合比及28 d抗壓強(qiáng)度

        3 試驗(yàn)方法

        3.1 構(gòu)件設(shè)計(jì)和分組

        本試驗(yàn)中無(wú)機(jī)聚合物海砂海水混凝土梁截面尺寸為100 mm×200 mm,梁長(zhǎng)為1 500 mm。縱筋采用φ6 mm和φ8 mm兩種規(guī)格,對(duì)應(yīng)受拉側(cè)配筋率分別為0.32%和0.57%,箍筋直徑6 mm,試驗(yàn)共設(shè)計(jì)3種類型梁,分別為WS-8、WBF-6和WBF-8(W表示無(wú)機(jī)聚合物,S表示鋼筋(Steel),BF表示玄武巖纖維筋(BFRP),數(shù)字6、8表示受拉縱筋直徑),每種試件均為3根,梁的配筋以及綁扎工藝如圖1所示。

        圖1 梁配筋示意

        3.2 試件制作和加載方案

        抗彎構(gòu)件先進(jìn)行鋼筋和BFRP筋綁扎制作、支模,混凝土澆筑拆模后養(yǎng)護(hù)至規(guī)定試驗(yàn)齡期進(jìn)行試驗(yàn)(見圖2)。

        圖2 試件制作流程示意

        應(yīng)變片布置在每根梁的受拉筋跨中位置以及梁表面上,梁表面應(yīng)變片采用浙江黃巖測(cè)試儀器廠的BX120-100AA型號(hào)電阻式應(yīng)變片,梁跨中一側(cè)混凝土表面均勻粘貼5個(gè)應(yīng)變片,另外每根試驗(yàn)梁上表面跨中位置對(duì)稱布置2個(gè)應(yīng)變片,混凝土表面應(yīng)變片共計(jì)7個(gè),具體布置情形見圖3。試驗(yàn)擬采用四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)加載,加載設(shè)備采用電液伺服動(dòng)靜萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)(見圖4)。

        圖3 應(yīng)變片布置示意(單位:mm)

        圖4 抗彎構(gòu)件試驗(yàn)示意(單位:mm)

        4 試驗(yàn)結(jié)果與分析

        4.1 試驗(yàn)現(xiàn)象

        如圖5和表5所示,對(duì)于WS-8梁,第一次開裂發(fā)生在恒定彎矩區(qū),荷載值為16 kN。隨著荷載的增加,越來(lái)越多的裂縫形成,并從跨中向外擴(kuò)展到剪切跨中。在大約39 kN的載荷下,出現(xiàn)傾斜的剪切裂紋。隨著載荷的進(jìn)一步增加,這些裂紋向加載點(diǎn)附近的受壓區(qū)擴(kuò)展。當(dāng)施加在梁上的載荷接近42 kN時(shí),由于中性軸向上移動(dòng),裂縫迅速擴(kuò)展,導(dǎo)致混凝土的壓碎破壞,此時(shí)停止加載。

        BFRP筋無(wú)機(jī)聚合物混凝土梁的裂縫現(xiàn)象類似于鋼筋混凝土梁。對(duì)于WBF-8梁,當(dāng)施加的載荷達(dá)到12 kN時(shí),恒定力矩區(qū)域中出現(xiàn)3條豎向裂縫,裂縫達(dá)到最大初始裂縫寬0.3 mm,并延伸至90 mm高度。隨著載荷的增加,現(xiàn)有的裂紋擴(kuò)展,并且在載荷和支撐之間的區(qū)域形成一些新的彎曲裂紋。隨著外加荷載的進(jìn)一步增加,大部分彎曲裂縫垂直發(fā)展,之后傾斜裂縫在約36 kN的荷載下開始出現(xiàn)。隨著荷載的進(jìn)一步增加,傾斜裂縫在長(zhǎng)度和寬度方面都朝著施加荷載點(diǎn)向上發(fā)展,并沿著縱向BFRP筋朝著支撐點(diǎn)發(fā)展,受壓區(qū)混凝土截面的有效面積逐漸減小。加載至54 kN時(shí),梁撓度增加至20.83 mm,并在此出現(xiàn)“啪啪”的BFRP筋斷裂聲,此時(shí)停止加載。

        WS-8

        WBF-8

        WBF-6

        表5 試驗(yàn)結(jié)果

        雖然WS-8梁的開裂荷載高于WBF-8梁的開裂荷載,但WS-8梁在第一次裂縫形成時(shí)的撓度為1.0 mm,遠(yuǎn)低于WBF-8梁的2.0 mm,此外,WBF-8梁破壞時(shí)的裂縫數(shù)量比對(duì)WS-8梁多,表明BFRP筋梁比鋼筋梁具有更高的抗斷裂能力,BFRP筋梁在危險(xiǎn)情況下起到的預(yù)警作用更加顯著。

        WBF-6梁的裂縫發(fā)展與WBF-8梁的一致,但WBF-6梁的初裂荷載、初裂撓度、極限荷載均低于WBF-8梁,極限撓度與WBF-8梁的相差不大。

        4.2 混凝土梁荷載—撓度曲線

        從圖6a大致可以看出鋼筋梁具有明顯的屈服平臺(tái),表現(xiàn)出良好的延性,實(shí)驗(yàn)結(jié)果與理論分析吻合較好;相比而言,玄武巖纖維筋梁在混凝土開裂后,撓度增長(zhǎng)較快,直至梁破壞,曲線依然表現(xiàn)出良好的線性關(guān)系,沒(méi)有屈服平臺(tái),梁最終破壞形式為脆性破壞,這跟BFRP筋的脆性性質(zhì)是直接相關(guān)的,由于BFRP筋抗拉強(qiáng)度較大,所以BFRP筋梁的極限荷載要更大。根據(jù)圖6b得出,BFRP筋直徑越大,梁承載能力越大。

        a 鋼筋梁與玄武巖纖維筋梁

        b 不同配筋率的玄武巖纖維筋梁

        為了更直觀的反映梁的荷載撓度特性,在此對(duì)曲線進(jìn)行簡(jiǎn)化,只取關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)(如圖7所示)。從圖7曲線看出,在相同配筋率的情況下,WS-8的初裂荷載要比WBF-8大,這是因?yàn)殇摻畹膹椥阅A窟h(yuǎn)大于BFRP筋,在混凝土梁的彈性體階段(開裂前),其等效截面面積較大,即WS-8梁的初裂承載力要大。而兩者的極限承載力相較而言BFRP筋梁的要明顯更大,這是由于構(gòu)件破壞時(shí)受拉筋拉斷,極限承載力主要取決于受拉筋強(qiáng)度。根據(jù)實(shí)測(cè)結(jié)果,BFRP筋抗拉強(qiáng)度要明顯大于鋼筋的抗拉強(qiáng)度。并且BFRP筋梁的配筋率越大,構(gòu)件的極限承載力越大,撓度發(fā)展相對(duì)較慢,剛度較大。

        4.3 梁受拉筋荷載—應(yīng)變曲線

        受拉筋應(yīng)變隨荷載的變化遵循兩階段過(guò)程:短暫的線性上升和逐漸增加。在第1階段,梁中沒(méi)有出現(xiàn)裂縫,受拉鋼筋處于彈性階段;隨著荷載的增加,受拉區(qū)域的混凝土應(yīng)力增加,并隨后達(dá)到混凝土的抗拉強(qiáng)度,這逐漸導(dǎo)致受拉區(qū)域邊緣的開裂和該區(qū)域的應(yīng)力重新分布。在第2階段,受拉區(qū)域中的混凝土裂縫進(jìn)一步增長(zhǎng),鋼筋開始單獨(dú)承受拉力,這導(dǎo)致鋼筋的應(yīng)變逐漸線性增加,達(dá)到極限荷載時(shí),鋼筋的最大應(yīng)變超過(guò)6 000 μm。BFRP筋應(yīng)變?yōu)榫€彈性變化,不具備屈服點(diǎn),當(dāng)荷載加至接近15 kN時(shí)BFRP筋表面裹膠破裂導(dǎo)致應(yīng)變片破損,故測(cè)出應(yīng)變數(shù)值偏小(如圖8所示)。

        圖8 受拉筋荷載—應(yīng)變曲線示意

        4.4 荷載—混凝土應(yīng)變關(guān)系曲線

        如圖9所示,鋼筋梁和BFRP筋梁在各自開裂荷載之前,荷載與混凝土壓應(yīng)變均成良好的線性關(guān)系變化,開裂荷載之后,混凝土梁受壓區(qū)應(yīng)變同樣呈現(xiàn)出線性變化,并在達(dá)到各自極限荷載時(shí)混凝土受壓區(qū)均未被破壞,仍處于良好的受力狀態(tài)。其中,鋼筋梁在開裂荷載后混凝土壓應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)變快,且處于良好的彈性變化階段,鋼筋梁破壞時(shí)受壓區(qū)混凝土沒(méi)有壓碎破壞。BFRP筋梁達(dá)到開裂荷載后混凝土壓應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)也變快,且開裂前后應(yīng)變均為彈性變化,BFRP筋梁破壞時(shí)受壓區(qū)混凝土也未破壞。大直徑的BFRP筋梁比小直徑的BFRP筋梁混凝土極限承載力要大,即適當(dāng)提高梁的配筋率,對(duì)提高梁的混凝土承載能力有利。

        圖9 荷載—混凝土應(yīng)變曲線示意

        4.5 試驗(yàn)承載力分析

        如圖10a所示,在相同的截面尺寸、混凝土強(qiáng)度和試驗(yàn)條件下,BFRP筋的配筋率越大,梁的初裂承載力越大;并且相同配筋率條件下,鋼筋混凝土梁的初裂承載力優(yōu)于BFRP筋梁,其初裂荷載系數(shù)比(BFRP筋梁與鋼筋梁初裂承載力之比)為0.75。

        a

        b

        5 結(jié)語(yǔ)

        1) BFRP筋梁荷載撓度曲線顯示,加載過(guò)程并未表現(xiàn)明顯屈服平臺(tái),破壞形式為脆性破壞,在相同配筋率下,BFRP筋梁破壞時(shí)的極限撓度要大于鋼筋梁,實(shí)際破壞前,預(yù)兆還是非常明顯。

        2) 由于BFRP筋的高強(qiáng)特性,同等配筋下,BFRP筋梁極限承載力要大于鋼筋梁,比值約為1.3;但BFRP筋梁開裂荷載較低,開裂荷載約為鋼筋的0.75倍。

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