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        基于鎂基燃煤煙氣碳捕集的太陽能-燃煤互補(bǔ)發(fā)電系統(tǒng)設(shè)計(jì)

        2022-11-07 07:54:10王雨豪朱巖林劉文卓邢晨健王瑞林趙傳文
        潔凈煤技術(shù) 2022年11期
        關(guān)鍵詞:系統(tǒng)

        王雨豪,朱巖林,劉文卓,邢晨健,王瑞林,趙傳文

        (南京師范大學(xué) 能源與機(jī)械工程學(xué)院,江蘇 南京 210046)

        0 引 言

        近年來,CO2等溫室氣體過量排放導(dǎo)致海平面上升、氣候變暖和自然災(zāi)害頻發(fā)等一系列問題[1-2]。各類溫室氣體中,CO2排放量占比最大。據(jù)《2021世界能源統(tǒng)計(jì)年鑒》[3]報(bào)道,2020年我國化石燃料燃燒排放CO2共9 899.3 Mt。在各類CO2排放源中,煤等化石能源電站的排放量占比達(dá)47%[4],為實(shí)現(xiàn)碳達(dá)峰、碳中和的戰(zhàn)略目標(biāo),開展燃煤電站煙氣碳捕集迫在眉睫。碳捕集方式分為燃燒前捕集、燃燒中捕集和燃燒后捕集[5]。燃燒后捕集因捕集原理簡單、適用范圍廣、改造方便等優(yōu)點(diǎn)受到廣泛關(guān)注。

        燃燒后捕集以單乙醇胺(MEA)為代表的溶劑吸收法由于吸附量大,已獲得一定工業(yè)應(yīng)用[6]。由于其再生過程能耗較高,需使用發(fā)電廠本身能量驅(qū)動,造成發(fā)電性能明顯降低。對此,研究人員提出了基于堿金屬基固體吸收的碳捕集技術(shù)。該碳捕集技術(shù)通過碳酸化和再生2個(gè)反應(yīng)過程實(shí)現(xiàn)對電廠排放煙氣中CO2的脫除。較常見的捕集方式有鈣基(CaCO3/Ca(OH)2)、鉀基(K2CO3/KHCO3)、鎂基(MgCO3/Mg(OH)2)和鈉基(NaCO3/NaHCO3)等,與MEA捕集技術(shù)相比,基于堿金屬基固體吸收的碳捕集技術(shù)具有所需能量更低、選擇性高等優(yōu)點(diǎn)[7]。相較于鈉基和鉀基,鎂基吸附劑具有較高的吸附能力[8]。相較于鈣基,鎂基吸附劑在300 ℃左右反應(yīng),不易出現(xiàn)高溫?zé)Y(jié)等現(xiàn)象[6]。HARADA等[9]和ZHANG等[10]通過研究鎂基吸附劑負(fù)載熔鹽,改進(jìn)了鎂基吸附劑碳捕集存在的反應(yīng)速率慢等問題,有效提高了吸附能力,證明了鎂基碳捕集應(yīng)用于燃煤煙氣碳捕集的廣闊前景。需注意的是,盡管鎂基煙氣碳捕集具備一定性能優(yōu)勢,再生反應(yīng)能耗相對較低。由于電站煙氣排放量巨大,僅依靠電站自身供能仍會導(dǎo)致燃煤電站性能大幅降低。

        對此,部分研究人員提出將太陽能集熱與燃煤電站碳捕集相結(jié)合,碳捕集再生過程能耗由太陽能提供。ZHAO等[11]利用300 ℃左右太陽能代替抽汽加熱給水,再通過低壓回?zé)峒訜崞鞒槠麨樘疾都偕磻?yīng)提供能量,耦合后的電站系統(tǒng)發(fā)電量增加了17.2%。邢晨健等[12]提出用光伏電池的余熱來驅(qū)動鉀基吸附劑碳捕集的再生反應(yīng),相較于單一燃煤碳捕集系統(tǒng),集成系統(tǒng)發(fā)電效率提升6.5%,總發(fā)電量提升約50%。錢煜等[13]利用槽式太陽能聚光集熱為碳捕集再生反應(yīng)提供熱量,將該系統(tǒng)集成于330 MW燃煤電站,系統(tǒng)發(fā)電功率增加29.85 MW。

        從燃煤電站角度分析,太陽能集熱直接驅(qū)動燃煤煙氣碳捕集方式避免了效率衰減,實(shí)現(xiàn)了燃煤發(fā)電零碳排放。但從太陽能角度分析,太陽能僅轉(zhuǎn)化為低品位熱能驅(qū)動再生反應(yīng),并未得到高效利用。若將太陽能與燃煤發(fā)電相互集成,在實(shí)現(xiàn)零碳排放、保證燃煤發(fā)電效率不衰減的同時(shí),進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)太陽能高效利用成為挑戰(zhàn)。

        雖然鎂基碳捕集再生過程中大部分高溫?zé)崮軙晃?,其碳酸化過程中的一定量低溫?zé)崮芤矔环懦?。如硝酸鹽改性的鎂基進(jìn)行碳捕集需430 ℃左右熱能驅(qū)動其再生,碳酸放熱溫度達(dá)300 ℃[14]。拋物槽式太陽能聚光集熱技術(shù)是我國目前發(fā)展最成熟的太陽能利用技術(shù),其聚光集熱溫度可達(dá)350~550 ℃[15],滿足碳捕集再生過程的需求。改性后碳酸化過程釋放的熱能品位較高,可與燃煤電站相互集成,實(shí)現(xiàn)高效利用?;诖?,筆者針對基于鎂基燃煤煙氣碳捕集的太陽能與燃煤電站互補(bǔ)集成開展研究,提出了互補(bǔ)系統(tǒng)的集成形式,構(gòu)建了相應(yīng)模型。以某330 MW燃煤發(fā)電機(jī)組為例,研究不同參數(shù)的影響規(guī)律,并對比系統(tǒng)性能,探究典型日下變工況對系統(tǒng)性能的影響。

        1 槽式太陽能碳捕集-燃煤互補(bǔ)發(fā)電系統(tǒng)建模

        1.1 系統(tǒng)簡介

        本文設(shè)計(jì)的槽式太陽能碳捕集-燃煤互補(bǔ)發(fā)電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖1所示。拋物槽式集熱器聚焦太陽輻射,產(chǎn)生高溫?zé)崮?。高溫?zé)崮茯?qū)動CO2捕集系統(tǒng)中的再生反應(yīng),生成的MgO送至吸收塔參與碳酸化反應(yīng),捕集電廠低溫?zé)煔庵蠧O2。碳酸化反應(yīng)釋放的熱量(300~350 ℃)替代部分燃煤電站主系統(tǒng)中的抽汽,用來加熱給水。被替代的高品質(zhì)蒸汽可繼續(xù)回到汽輪機(jī)做功。相較原電廠系統(tǒng),可用于驅(qū)動汽輪機(jī)做功的蒸汽流量增加,系統(tǒng)整體發(fā)電量增大。系統(tǒng)包括拋物槽式太陽能聚光集熱、鎂基CO2捕集及燃煤發(fā)電熱功循環(huán)3部分,以下分別分析各部分建模過程。

        圖1 基于鎂基燃煤煙氣碳捕集的太陽能-燃煤互補(bǔ)發(fā)電系統(tǒng)設(shè)計(jì)示意Fig.1 Schematic diagram of solar-coal complementary power generation system based on magnesium-based coal-fired flue gas carbon capture

        1.2 槽式太陽能聚光集熱

        槽式聚光集熱系統(tǒng)中,太陽輻射照射到反射鏡,經(jīng)反射鏡聚焦反射后,輻射能量被管內(nèi)導(dǎo)熱油等傳熱工質(zhì)吸收并轉(zhuǎn)化為高溫?zé)崃浚S后熱量驅(qū)動碳捕集子系統(tǒng)中的再生反應(yīng)。拋物槽式集熱器的集熱效率計(jì)算方法[16]為

        (1)

        式中,ηs-t、ηopt分別為集熱器集熱效率和光學(xué)效率;θ為入射角;kLAM為入射角修正系數(shù);krow為管排遮擋系數(shù);kcln為潔凈系數(shù);Tabs為吸熱管表面溫度,℃;Tamb為環(huán)境溫度,℃;R為太陽直射輻射強(qiáng)度,W/m2;A為集熱器開口面積,m2;α1、α2分別為吸熱管的熱損失系數(shù),分別取0.4和1.25×10-8;L為槽式集熱器的長度,m。

        排間遮擋系數(shù)krow計(jì)算公式為

        (2)

        式中,θz為太陽高度角;Lrow為集熱器排間距;W為集熱器開口寬度,m。

        槽式太陽能集熱系統(tǒng)所獲得的輻射能量與總鏡場開口面積有關(guān),總鏡場開口面積Aa計(jì)算公式為

        (3)

        1.3 鎂基吸附劑捕集CO2

        選用MgO/MgCO3為工質(zhì)捕集CO2,捕集過程為:燃煤電站鍋爐排放煙氣含少量SO2、NOx等雜質(zhì)氣體及粉塵等污染物,會影響捕集系統(tǒng)吸附劑。因此鍋爐排放的煙氣需經(jīng)過脫硫、脫硝及除塵預(yù)處理后進(jìn)入碳捕集的碳酸化反應(yīng)器,反應(yīng)產(chǎn)生MgCO3,約放出300 ℃熱量,實(shí)現(xiàn)CO2捕集;生成的MgCO3進(jìn)入再生塔,在約400 ℃高溫下分解成MgO,同時(shí)釋放高濃度CO2。再生后的MgO可循環(huán)利用,反應(yīng)式為

        (4)

        針對碳酸化反應(yīng)和再生反應(yīng),在Aspen Plus中通過吉布斯自由能反應(yīng)器對其進(jìn)行模擬計(jì)算。

        1.4 電站汽水循環(huán)建模

        燃煤電站主蒸汽采用再熱型蒸汽朗肯循環(huán),該過程吸收熱量為

        (5)

        汽輪機(jī)內(nèi)工質(zhì)做功的對外發(fā)電量Wrank為

        Wrank=Dmηmηg(hin-hout)=Dmηmηg(hin-hout,i)ηT,

        (6)

        式中,hin、hout、hout,i分別為汽機(jī)進(jìn)出口焓和工質(zhì)等熵膨脹出口焓,kJ/kg;ηm、ηg分別為汽機(jī)機(jī)械傳動效率和發(fā)電機(jī)效率;ηT為汽機(jī)相對內(nèi)效率。

        工質(zhì)流量改變,各級相對內(nèi)效率隨之變化。相對內(nèi)效率隨汽機(jī)流量變動ηT[17]計(jì)算公式為

        (7)

        式中,Gm,r為額定工況下汽機(jī)內(nèi)工質(zhì)流量,kg/s;Gm為變工況下汽機(jī)內(nèi)工質(zhì)流量,kg/s;ηT,r為額定工況下汽機(jī)相對內(nèi)效率。

        變工況下,汽輪機(jī)內(nèi)工質(zhì)流量隨壓力變化,可用弗留格爾公式計(jì)算:

        (8)

        式中,Pin、Pin,r分別為變工況和額定工況下工質(zhì)進(jìn)口壓力,MPa;Pout、Pout,r分別為變工況和額定工況下工質(zhì)出口壓力,MPa;T0、T0,r分別為變工況和額定工況下級前溫度,℃。

        2 系統(tǒng)綜合性能分析

        基于理論建模,以某典型燃煤電站為基礎(chǔ),對基于鎂基碳捕集的太陽能-燃煤互補(bǔ)發(fā)電系統(tǒng)進(jìn)行系統(tǒng)集成設(shè)計(jì)和變工況性能研究。

        2.1 系統(tǒng)集成設(shè)計(jì)

        2.1.1 系統(tǒng)參數(shù)

        選取330 MW典型燃煤電站[18],主要參數(shù)見表1。依據(jù)其能量需求,選取無煙煤作為燃料,具體參數(shù)參考OUYANG等[19]測量數(shù)據(jù),低位發(fā)熱量為30.7 MJ/kg,碳元素占比為92.27%。

        表1 電站主蒸汽循環(huán)參數(shù)

        基于上述數(shù)據(jù),得出設(shè)計(jì)工況下CO2排放量為79.9 kg/s,CO2排放量計(jì)算方法為

        M(CO2)=Qin/Qcoalw(Car)·44/12,

        (9)

        式中,M(CO2)為CO2排放量,kg/s;Qin為燃燒投入能量,kW;Qcoal為煤的低位發(fā)熱量,kJ/kg。

        2.1.2 碳捕集過程

        純MgO顆粒與CO2反應(yīng)時(shí)表面會生成堅(jiān)硬、不滲透CO2的碳酸鹽層,而MgO負(fù)載一定量堿金屬硝酸鹽可顯著提高對CO2的吸收[8]。選用MgO負(fù)載一定硝酸鉀參與碳酸化反應(yīng),MgO與硝酸鉀質(zhì)量分?jǐn)?shù)比為0.9∶0.1。本文基于Aspen Plus軟件,構(gòu)建了負(fù)載硝酸鹽的鎂基碳捕集循環(huán)流程,如圖2所示。

        圖2 模擬鎂基吸附劑碳捕集反應(yīng)過程Fig.2 Simulation of carbon capture reaction process of magnesium-based adsorbent

        使用氣體和固體反應(yīng)中較常用的PR-BM方法測算不同反應(yīng)溫度下,碳捕集反應(yīng)過程的再生能耗及捕集率(圖3)。由圖3可知,再生反應(yīng)溫度對碳捕集能耗影響不大,溫度滿足條件即可確保在較快反應(yīng)速率下實(shí)現(xiàn)100%再生。但反應(yīng)能耗和碳捕集率則隨碳酸化(放熱)反應(yīng)溫度變化。捕集CO2的碳酸化過程為放熱過程,溫度越高越限制反應(yīng)進(jìn)行,降低碳捕集率。但碳酸化溫度過低,釋放出的熱能無法替代抽汽加熱給水。本文將碳酸化過程的反應(yīng)工況點(diǎn)溫度設(shè)為285 ℃,該溫度對應(yīng)的CO2捕集率為86.5%,高于典型碳捕集電站的CO2捕集率(85%[20])。同時(shí)該溫度高于選定電站的高壓加熱器第1級出口給水溫度(272 ℃),能滿足加熱給水的溫度需求。CO2再生是一個(gè)吸熱過程,溫度越高越能促進(jìn)反應(yīng)進(jìn)行。但溫度過高會帶來散熱損失等問題。依據(jù)Aspen Plus模擬結(jié)果,再生溫度達(dá)390 ℃時(shí)即可實(shí)現(xiàn)100%再生。綜合考慮拋物槽式太陽能集熱參數(shù),選定再生過程反應(yīng)工況點(diǎn)溫度為400 ℃?;谝陨瞎r,計(jì)算得到單位質(zhì)量CO2捕集釋放的高溫?zé)崃繛?.79 MJ,單位質(zhì)量CO2解析所需高溫?zé)崃繛?.47 MJ。因此設(shè)計(jì)條件下,該電站排放CO2被捕集所需太陽高溫?zé)崃繛?97.23 MW,釋放再生熱能為143.02 MW。

        圖3 鎂基碳捕集捕集率與溫度關(guān)系Fig.3 Relationship between magnesium-based carbon capturerate and temperature

        2.1.3 槽式聚光集熱鏡場設(shè)計(jì)

        選用槽式太陽能聚光集熱來滿足鎂基再生反應(yīng)所需高溫?zé)?,ET-100型拋物槽式太陽能集熱器參數(shù)[21]見表2。選址為華北地區(qū)39.93°N、116.33°E,設(shè)計(jì)時(shí)刻選為夏至日正午?;贜REL的SPA算法[22]得到其對應(yīng)入射角為16.4°。根據(jù)表2及式(1),可得集熱器效率為56.8%。根據(jù)CO2總量和捕集單位質(zhì)量CO2所需能耗,得出單位時(shí)間所需太陽輻射總能量為347.2 MW,取太陽直射輻射強(qiáng)度R為800 W/m2,環(huán)境溫度為25 ℃,太陽倍率SM取1.1[23],可得到所需槽式太陽能鏡場的總面積為0.48 km2。

        表2 ET-100型拋物槽式太陽能集熱器參數(shù)

        2.1.4 燃煤發(fā)電能量集成

        本系統(tǒng)內(nèi)鎂基碳酸化過程放熱用于替代電站抽汽加熱給水,節(jié)省的抽汽能繼續(xù)做功,額外發(fā)電。鎂基碳酸化過程放熱量為143.02 MW。HEYEN等[24]研究表明,被替代抽汽的參數(shù)越高,這部分抽汽做功能力越強(qiáng),發(fā)電量越多。因此本文集成方案中釋放熱量優(yōu)先替代高參數(shù)加熱器,結(jié)余后再順次替代其余加熱器。高壓加熱器1~3(不考慮替代除氧器)以及第1級低壓加熱器的總熱需求量為152.9 MW。故所選取方案為:1~3級高壓集熱器全部替代,第1級低壓加熱器的抽汽只替代一部分,具體匯算結(jié)果見表3。

        表3 回?zé)峒訜崞鞒槠娲Y(jié)果

        改造后的系統(tǒng)減少了抽汽,進(jìn)入汽輪機(jī)內(nèi)蒸汽流量發(fā)生改變,排汽壓力不變,因此汽水系統(tǒng)中,高中低壓缸入口壓力、加熱器汽側(cè)壓力發(fā)生改變,結(jié)果見表4。

        表4 系統(tǒng)參數(shù)對比

        2.1.5 系統(tǒng)綜合性能

        基于上述建模過程得到的設(shè)計(jì)參數(shù),通過計(jì)算得到集成系統(tǒng)發(fā)電功率為376.2 MW,較單一燃煤發(fā)電明顯提升。但本系統(tǒng)實(shí)質(zhì)為太陽能和燃煤共同輸入條件下實(shí)現(xiàn)低碳捕集和電力產(chǎn)出。因此選取拋物槽式太陽能光熱發(fā)電和單一燃煤碳捕集的簡單疊加作為參比系統(tǒng),對比分析集成系統(tǒng)、原始燃煤發(fā)電系統(tǒng)及參比系統(tǒng)三者綜合性能(圖4)。其中,參比系統(tǒng)中槽式太陽能熱發(fā)電的主蒸汽溫度為391 ℃,壓力為10 MPa,發(fā)電效率為14%[25],對應(yīng)熱發(fā)電功率為48.6 MW。相較單一燃煤碳捕集系統(tǒng),設(shè)計(jì)系統(tǒng)發(fā)電功率回收46.4 MW。主要原因?yàn)閱我蝗济禾疾都愿咂焚|(zhì)蒸汽作為碳捕集驅(qū)動能量,從而導(dǎo)致系統(tǒng)綜合發(fā)電功率和性能顯著降低。相比單一燃煤碳捕集和單一光熱發(fā)電的簡單疊加系統(tǒng),設(shè)計(jì)系統(tǒng)發(fā)電功率提升44 MW。系統(tǒng)太陽能發(fā)電效率(汽輪機(jī)增發(fā)功率/太陽能投入熱能)為13.3%,較單一槽式發(fā)電效率較低,但考慮其巨大的CO2減排收益,該系統(tǒng)集成方案仍實(shí)現(xiàn)了太陽能高效利用。

        圖4 系統(tǒng)綜合性能比較Fig.4 Comprehensive performance comparison of system

        2.2 典型日變工況運(yùn)行

        上述試驗(yàn)在太陽輻射強(qiáng)度和入射角被設(shè)定條件下進(jìn)行,但現(xiàn)實(shí)中太陽直射輻射強(qiáng)度和入射角不斷變化,導(dǎo)致槽式太陽能集熱系統(tǒng)提供的熱量改變。選取我國西北某地夏至日作為典型日,根據(jù)1 d中各時(shí)段太陽直射輻射強(qiáng)度和入射角變化,計(jì)算其碳捕集量及增發(fā)功率變化,結(jié)果如圖5所示。

        圖5 輻射強(qiáng)度、碳捕集量、增發(fā)功率變化趨勢Fig.5 Changing trend of radiation intensity,carbon captureand additional power

        由圖5可知,隨時(shí)間變化,直射輻射強(qiáng)度先上升后降低,正午時(shí)分升至最大值(920.826 W/m2)。0:00—4:00期間,由于無太陽,碳捕集量為0;5:00—9:00期間,碳捕集量隨輻射強(qiáng)度的增加而增加;10:00—14:00期間保持在287.6 t/h,此后隨輻射強(qiáng)度降低碳捕集量逐漸下降。同樣,增發(fā)功率也隨輻射強(qiáng)度增加先上升,10:00—14:00保持在46.2 MW,隨后隨輻射強(qiáng)度降低,增發(fā)功率逐漸降低。因此,碳捕集量、增發(fā)功率與直射輻射強(qiáng)度并不同步。

        原因在于太陽直射輻射強(qiáng)度在接近正午時(shí)會高于設(shè)計(jì)輻照(800 W/m2),導(dǎo)致收集的熱能超過碳捕集所需熱量。此時(shí)利用提前再生MgO的方式吸收超出的熱量,集熱能量不足時(shí),將該部分提前再生的MgO用于碳捕集,這與儲能系統(tǒng)中的削峰填谷類似。系統(tǒng)在典型日下運(yùn)行,工質(zhì)對太陽能的儲存和釋放過程如圖6所示,可知經(jīng)儲存和釋放,太陽能被高效利用。儲能作用也減少了太陽能不穩(wěn)定、不連續(xù)對系統(tǒng)碳捕集量、增發(fā)功率的影響。

        圖6 典型日太陽能儲存和釋放過程Fig.6 Typical solar energy storage and release process

        3 結(jié) 論

        1)針對燃煤電站依靠自身能量捕集煙氣中CO2帶來的發(fā)電性能下降問題,提出了將燃煤電站、槽式太陽能集熱與鎂基碳捕集三者相耦合的集成系統(tǒng),并以某330 MW燃煤電站為原型進(jìn)行了具體設(shè)計(jì)計(jì)算。綜合考慮碳捕集、槽式太陽能聚光集熱及給水回?zé)峒訜岣鬟^程相互間的匹配耦合,確立了本系統(tǒng)碳捕集過程碳酸化及再生反應(yīng)過程溫度分別為285和400 ℃。

        2)設(shè)計(jì)系統(tǒng)相較單一燃煤碳捕集發(fā)電系統(tǒng),避免了碳捕集導(dǎo)致的46.4 MW發(fā)電功率損失;相較單一燃煤碳捕集發(fā)電與單一光熱發(fā)電的簡單疊加,發(fā)電功率增加了44 MW,實(shí)現(xiàn)了系統(tǒng)1+1>2的互補(bǔ)集成效果。

        3)本文提出的系統(tǒng)可通過調(diào)控碳捕集過程避免輻照過高/過低對系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行的影響,典型日下平均碳捕集量135.6 t/h,增發(fā)功率達(dá)23.2 MW/h,實(shí)現(xiàn)了系統(tǒng)的變工況高效運(yùn)行。

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