顧禎雪

（上海申元巖土工程有限公司，上海 200011）

引言

隨著推動(dòng)長(zhǎng)江經(jīng)濟(jì)帶發(fā)展重要戰(zhàn)略的實(shí)施，航道開(kāi)發(fā)改造工程日益增多。尤其在水系發(fā)達(dá)、高鐵密布的東部地區(qū)，航道下穿高鐵已成為網(wǎng)絡(luò)化交通的必然結(jié)果。下穿航道開(kāi)挖過(guò)程中，航道基坑- 周?chē)貙?高鐵樁基共同變形，需對(duì)下穿段進(jìn)行加固[1-2]。本研究結(jié)合某新開(kāi)挖航道基坑下穿高鐵的實(shí)際工程，制定一套下穿段的抗擾動(dòng)加固方案，建立施工全過(guò)程的PLAXIS 有限元模型，分析基坑開(kāi)挖對(duì)周邊的影響，為橋墩安全加固方案的進(jìn)一步優(yōu)化提供決策依據(jù)。

1 工程概況

1.1 工程總覽

某地新建航道基坑下穿高鐵工程（見(jiàn)圖1），下穿段航道基坑寬度60 m，受開(kāi)挖影響的橋墩為上跨連續(xù)梁的兩個(gè)中墩，橋墩下設(shè)樁基礎(chǔ)。航道開(kāi)挖邊界距高鐵橋墩的最小距離不足3 m。

圖1 下穿工程現(xiàn)場(chǎng)示意

1.2 水文地質(zhì)條件

下穿工程位于浙江海寧市，常水位為1 m～1.5 m 左右。場(chǎng)地土層以軟土為主，主要土層的物理力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 土層物理力學(xué)參數(shù)

2 加固方案

受影響橋墩兩側(cè)設(shè)三排Φ1 200@1 400 鉆孔灌注樁，外側(cè)樁長(zhǎng)30 m，內(nèi)側(cè)樁和中間樁樁長(zhǎng)28 m。內(nèi)側(cè)樁和中間樁之間采用10 m 水泥攪拌樁進(jìn)行地基加固，樁頂設(shè)1.5 m 厚鋼筋混凝土板；內(nèi)側(cè)樁之間采用5 m 水泥攪拌樁封底，樁頂設(shè)1.0 m×1.1 m 的鋼筋混凝土錨梁，錨梁上進(jìn)行40 cm 河底鋪砌。外側(cè)樁和中間樁采用1.0 m×1.0 m 鋼筋混凝土斜撐連接，開(kāi)挖過(guò)程中在圍護(hù)樁之間設(shè)置雙層內(nèi)外1.0 m×1.0 m 鋼筋混凝土橫撐，斜撐、橫撐間距均為6 m。緊貼航道邊線設(shè)置防撞墻，墻底采用15 m 長(zhǎng)、Φ1 000 樁基礎(chǔ)。加固方案設(shè)計(jì)見(jiàn)圖2。

圖2 加固方案立面圖

3 數(shù)值模擬與分析

3.1 模型建立

采用PLAXIS 有限元建立航道基坑開(kāi)挖對(duì)高鐵橋墩的影響模型。基本假定如下：

（1） 假定土層是水平均勻連續(xù)各項(xiàng)同性的彈塑性材料，采用摩爾庫(kù)倫模型。

（2） 圍護(hù)樁等效成一定厚度的圍護(hù)樁墻。

（3） 受影響的橋墩僅為航道兩側(cè)橋墩，其余橋墩不受擾動(dòng)。

（4） 不考慮土體固結(jié)、軟土蠕變、地下水滲流的影響。

模型尺寸為150 m×100 m，側(cè)面約束法向位移，底面完全固定，頂面自由。圍護(hù)樁、混凝土板、防撞擋墻、鋪砌等采用板單元，支撐采用梁?jiǎn)卧?，樁基采用嵌固樁單元，部分參?shù)參考《 建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）[3]。橋墩承臺(tái)和攪拌樁加固區(qū)采用實(shí)體單元。其中，攪拌樁加固區(qū)采用《建筑地基處理規(guī)范》（JGJ79-2012）[4]建議的面積置換原則，用攪拌樁的彈性參數(shù)置換土體參數(shù)[5-6]。板與土接觸處設(shè)置界面，模擬結(jié)構(gòu)與土的相互作用。二維有限元模型見(jiàn)圖3，共劃分2 650 個(gè)單元，網(wǎng)格劃分見(jiàn)圖4。

圖3 二維模型

圖4 網(wǎng)格劃分

3.2 分析步驟

本模型共設(shè)置16 個(gè)分析階段，具體設(shè)置見(jiàn)表2。

3.3 結(jié)果分析

3.3.1 土體位移 圖5 與圖6 為航道基坑開(kāi)挖、過(guò)程中坑內(nèi)最大坑底隆起與坑外最大土體沉降的發(fā)展趨勢(shì)。隨著開(kāi)挖的進(jìn)行，坑底土體不斷向上隆起。土方開(kāi)挖、拆除圍護(hù)和支撐等施工步驟等同土體卸荷，導(dǎo)致土體回彈，施工支撐、混凝土板和施加水荷載，等同向土體加載，土體向下沉降。開(kāi)挖航道兩側(cè)基坑時(shí)，航道中心坑底呈先下沉后隆起的變化情況，基坑降水導(dǎo)致土體顯著下沉，而后土方開(kāi)挖的卸荷效應(yīng)使土體又向上隆起。拆除支撐和圍護(hù)結(jié)構(gòu)后，坑內(nèi)土體隆起與坑外土體沉降達(dá)到峰值。施加水荷載后，坑底中心處的隆起現(xiàn)象明顯緩解。由于止水帷幕的隔斷作用，坑外土體沉降變化甚微。

圖5 最大坑底隆起

圖6 最大地表沉降

3.3.2 圍護(hù)樁變形 圖7 展示了內(nèi)側(cè)圍護(hù)樁水平位移發(fā)展情況。開(kāi)挖航道兩側(cè)基坑時(shí)，圍護(hù)樁向開(kāi)挖方向發(fā)生側(cè)移。開(kāi)挖航道內(nèi)基坑時(shí)，由于開(kāi)挖位置發(fā)生改變，圍護(hù)樁向相反方向偏移，偏移方向仍向基坑內(nèi)側(cè)。由于土方開(kāi)挖量大，本階段圍護(hù)樁水平位移變化顯著。開(kāi)挖斜撐基坑時(shí)，支護(hù)體系發(fā)揮顯著作用，有效限制了圍護(hù)樁的側(cè)移。拆除橫撐會(huì)引發(fā)一定程度的圍護(hù)側(cè)移。圍護(hù)樁的側(cè)移形態(tài)呈向基坑內(nèi)部的凸鼓狀，隨圍護(hù)樁深度而增大，在地表以下15 m 深度下圍護(hù)樁的水平位移很小。

圖7 內(nèi)側(cè)樁側(cè)移

圖8 對(duì)比了內(nèi)側(cè)、中間及外側(cè)圍護(hù)樁施工完成后的水平位移。內(nèi)側(cè)、中間圍護(hù)樁位于基坑內(nèi)，受基坑開(kāi)挖的影響大。外側(cè)圍護(hù)樁水平位移遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于內(nèi)側(cè)和中間圍護(hù)樁，最大位移發(fā)生位置高于內(nèi)側(cè)和中間圍護(hù)樁。總體上看，圍護(hù)樁的樁身水平位移大小為：內(nèi)圍護(hù)樁＞中間圍護(hù)樁＞外圍護(hù)樁。

圖8 圍護(hù)樁側(cè)移

3.3.3 橋墩變形 橋墩墩頂?shù)呢Q向位移與航道坑底土體的豎向位移發(fā)展類(lèi)似，加載階段墩頂下沉，卸荷階段墩頂上浮，最終橋墩沉降0.5 mm。施工過(guò)程中，橋墩墩頂向航道內(nèi)偏移，在開(kāi)挖航道兩側(cè)基坑進(jìn)行二次降水時(shí)，達(dá)到開(kāi)挖過(guò)程中的順移最大值。開(kāi)挖航道內(nèi)基坑反而使橋墩順移減小，施工混凝土板、開(kāi)挖斜撐基坑以及通水均增加橋墩的順移。通水后橋墩墩頂順移達(dá)到峰值，為1.88 mm。見(jiàn)圖9、圖10。

圖9 橋墩沉降

圖10 橋墩順移

4 結(jié)論

本研究結(jié)合某地新開(kāi)挖航道基坑下穿高鐵的實(shí)際工程，制定下穿段加固方案，通過(guò)PLAXIS 二維有限元模型進(jìn)行模擬。得到的結(jié)論如下：

（1） 土方開(kāi)挖、拆除圍護(hù)和支撐等卸荷步驟時(shí)坑底土體回彈，施工支撐、混凝土板和施加水荷載，等同向土體加載，坑底土體沉降?；咏邓彩怯绊懲馏w沉降的重要因素。

（2） 圍護(hù)樁的偏移方向隨基坑開(kāi)挖位置而改變，偏移形態(tài)呈向基坑內(nèi)的凸鼓狀。樁身水平位移大小為：內(nèi)側(cè)樁＞中間樁＞外側(cè)樁。

（3） 高鐵橋墩沉降與航道坑底土體的豎向位移變化趨勢(shì)相似，橋墩順向位移與圍護(hù)樁側(cè)向位移的變化趨勢(shì)也有相似之處，二者均小于規(guī)范的變形控制要求。

（4） 數(shù)值計(jì)算結(jié)果表明，堅(jiān)實(shí)的支護(hù)系統(tǒng)、分層開(kāi)挖結(jié)合多次降水，可避免較大土體沉陷，有效控制土體開(kāi)挖引發(fā)的坑底隆起。