文/葉寧,姚彥軍·陜西宏遠(yuǎn)航空鍛造有限責(zé)任公司
TC2 是一種具有中等強(qiáng)度和較好塑性的近α型高溫鈦合金材料,主要應(yīng)用于高性能航空發(fā)動(dòng)機(jī)的葉片。TC2 含有4%α 穩(wěn)定元素Al和1.5%β 穩(wěn)定元素Mn,名義化學(xué)成分為Ti-4Al-1.5Mn。這種合金不能進(jìn)行熱處理強(qiáng)化,只能在退火狀態(tài)下使用。TC2 具有較好的工藝塑性、焊接性和熱穩(wěn)定性,長(zhǎng)期工作溫度可達(dá)350℃,短時(shí)使用溫度為750℃,在航空工業(yè)、宇航工業(yè)、化工工業(yè)、造船業(yè)等方面日益得到廣泛的應(yīng)用。
等溫鍛造是近年來發(fā)展起來的一種高效、可靠的新工藝。與常規(guī)鍛造相比,等溫鍛造工藝不僅能夠有效減小或消除模具激冷和材料應(yīng)變硬化的影響,顯著降低變形抗力與提高材料的成形性能,并能在一定的變形溫度和速度下實(shí)現(xiàn)超塑性變形,已經(jīng)成為當(dāng)前鈦合金鍛件生產(chǎn)工藝的一個(gè)重要發(fā)展方向。
本文以某型機(jī)TC2 合金葉片鍛件為研究對(duì)象,研究了等溫模鍛TC2 合金葉片低倍組織亮線現(xiàn)象的原因及改善措施,從而為TC2 鈦合金等溫鍛造葉片生產(chǎn)工作提供技術(shù)保障。
TC2 鈦合金等溫鍛葉片試驗(yàn)所用原材料為采購(gòu)到的兩種棒材,可稱為棒材1 和棒材2,規(guī)格為φ150mm×180mm,原材料明細(xì)見表1,化學(xué)成分見表2。
表1 原材料明細(xì)
表2 化學(xué)成分(wt%)
鍛件二維簡(jiǎn)圖見圖1,為保證足夠的加工余量(葉身單邊包絡(luò)4mm),葉片總長(zhǎng)度為480mm,葉身最大弦寬約84mm,最大厚度15mm,葉片投影面積0.1m2,鍛件重量6.01kg。
圖1 鍛件二維簡(jiǎn)圖
根據(jù)鍛件的具體形狀和坯料尺寸,綜合考慮變形量,再結(jié)合鍛件各處的應(yīng)力應(yīng)變,鍛件充型能力等,為棒材1、棒材2 設(shè)計(jì)合理的荒形(圖2)和預(yù)鍛件(圖3、圖4),荒形葉身經(jīng)過拔長(zhǎng)后,設(shè)計(jì)預(yù)鍛模分配鍛造變形量(圖5、圖6)。
圖2 制坯荒形
圖3 預(yù)鍛1 火
圖4 預(yù)鍛2 火
圖5 預(yù)鍛1 火縱向應(yīng)變模擬
圖6 預(yù)鍛2 火縱向應(yīng)變模擬
預(yù)鍛1 火變形量,P1:35%、P2:53%、P3:34%、P4:27%、P5:29%、P6:57%、P7:29%。
預(yù)鍛2 火變形量,P1:47%、P2:55%、P3:31%、P4:47%、P5:30%、P6:30%、P7:33%、P8:58%、P9:29%、P10:25%。
等溫終鍛變形量(圖7),P1:12%、P2:33%、P3:43%、P4:50%、P5:49%、P6:49%、P7:41%、P8:24%。
圖7 等溫終鍛縱向應(yīng)變模擬
主要鍛造參數(shù)如下,
荒形鍛造設(shè)備:2t 電液錘;
預(yù)鍛制坯設(shè)備:8000t 壓力機(jī);
等溫模鍛設(shè)備:油壓機(jī);
鍛造溫度:Tβ-35℃;
保溫系數(shù):0.8min/mm;
預(yù)鍛參數(shù),1 火:自由下落1 錘,約在50%打擊能量下打擊1 ~2 錘;2 火:約在60%打擊能量下打擊1 ~2 錘;
等溫終鍛壓制速度:0.1 ~0.3mm/s;
熱處理:780℃環(huán)境下保溫60min 后出爐空冷,散開空冷。
⑴棒材1。
1)高低倍試驗(yàn)。
對(duì)棒材1 生產(chǎn)后的鍛件進(jìn)行理化縱向低倍測(cè)試,經(jīng)腐蝕(HF:HNO3:H2O=10:15:75)后發(fā)現(xiàn)低倍上有亮線顯示,呈沿縱向流線分布,如圖8 所示。
圖8 縱向低倍結(jié)果
將切取的高倍試樣,分別磨制縱向面與橫向面,并經(jīng)腐蝕(HF:HNO3:H2O=5:12:83)后,宏觀組織照片見圖9,高倍組織照片見圖10。
由圖9 可見,亮線沿縱向流線方向分布,橫向面也存在亮線;亮線呈現(xiàn)半清晰晶形態(tài),沿金屬流線分布,較為細(xì)小。
圖9 高倍試樣的宏觀組織照片
由圖10 可見,低倍亮線處的高倍組織(紅圈圈示意圖)中初生α 相含量較少,亮線處等軸初生α相大量減少,亮線寬度為40 ~50μm。
圖10 高倍試樣的高倍組織照片
2)能譜試驗(yàn)。
對(duì)高倍試樣進(jìn)行能譜測(cè)試,結(jié)果如圖11 所示。
圖11 高倍試樣的縱向面與橫向面EDS 圖
高倍試樣縱向EDS 分布見表3:高倍縱向試樣“亮線”區(qū),Mn 元素最大值為1.83,平均值為1.696;正常區(qū)最小值為1.26,平均值為1.356;Mn 元素極差值為0.57,平均差值為0.34;其他元素含量幾乎無明顯差異。
表3 高倍試樣縱向EDS 元素分布表(wt%)
高倍試樣橫向EDS 元素分布見表4:高倍橫向試樣“亮線”區(qū),Mn 元素最大值為1.78,平均值為1.65;正常區(qū)最小值為1.39,平均值為1.5;Mn 元素極差值為0.39,平均差值為0.15;其他元素含量幾乎無明顯差異。
表4 高倍試樣橫向EDS 元素分布表(wt%)
比較可知,縱向試樣Mn 元素的波動(dòng)比橫向的高。
⑵棒材2。
1)高低倍試驗(yàn)。
由圖12 可見,棒材2 生產(chǎn)后的鍛件,其縱、橫向低倍組織均勻,無亮線出現(xiàn)。
圖12 縱橫向低倍組織
由圖13 可見,棒材2 生產(chǎn)后的鍛件,其縱、橫向高倍組織為初生α 相+基體,高倍組織均勻。
圖13 縱橫向高倍組織
2)能譜試驗(yàn)。
對(duì)高倍試樣進(jìn)行能譜測(cè)試(圖14、表5)。由表5 可見,四個(gè)EDS 采點(diǎn)區(qū),Mn 元素含量無明顯差異,極差值為0.14,小于標(biāo)準(zhǔn)供料異常區(qū)值。
圖14 高倍試樣EDS 圖
表5 高倍試樣EDS 元素分布表(wt%)
TC2 合金為近α 相合金,主要合金元素為Al、Mn。在TC2 鑄錠的真空自耗熔煉過程中,由于鋁、錳屬于易揮發(fā)組元,在真空冶煉條件下大量揮發(fā),除相當(dāng)部分被真空機(jī)抽出外,大部分在鑄錠周邊和頂部富集,尤其是Mn 元素偏析更為嚴(yán)重,鑄錠表層的含錳量可高達(dá)中心部位的15 倍,造成鑄錠化學(xué)成分不均勻,產(chǎn)生嚴(yán)重的錳偏析。Fe、Mn、Cr 為β 相慢共析型元素,在鈦錠凝固時(shí),合金成分會(huì)降低凝固溫度,使凝固點(diǎn)有一個(gè)很大的溫度范圍,還將導(dǎo)致鑄錠凝固期間的溶質(zhì)偏析。Fe、Mn、Cr 的偏析會(huì)導(dǎo)致該區(qū)域β 相轉(zhuǎn)變溫度的降低,在最終產(chǎn)品中,這些區(qū)域顯示了不同的微結(jié)構(gòu),有時(shí)在接近正常的β 相變溫度處理后,這些溶質(zhì)富集區(qū)在材料中清晰可見,一般稱為β 斑。β 斑對(duì)鍛件疲勞強(qiáng)度有害,因?yàn)樗鼈兊膹?qiáng)度較低,易優(yōu)先變形,導(dǎo)致早期的形核裂紋。
采用棒材1 生產(chǎn)后的鍛件,分析其縱向低倍流線異常情況,查詢相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)圖片(圖15),對(duì)比TC2 合金與易產(chǎn)生偏析的TC6 與TC4 合金鍛件低倍組織流線,可以看出:
⑴TC2 葉片縱向低倍組織流線區(qū)“亮線”,類似于圖15 中TC6 以及TC4 鍛件中局部偽大晶粒加偏析條帶,此偏析條帶正好類似鍛件低倍組織流線中的β 斑偏析。
圖15 標(biāo)準(zhǔn)中疑似“流線”β 斑
⑵結(jié)合高倍組織、低倍組織以及EDS 結(jié)果,認(rèn)為TC2 鈦合金等溫鍛件縱向低倍組織“亮線”,可能為Mn元素的局部偏析導(dǎo)致的類似鍛件流線的偏析條帶。
⑶采用超導(dǎo)棒材2 試驗(yàn)的鍛件,低倍組織無明顯異常。通過EDS 分析,高倍試樣Mn 元素分布均勻,而采用同一種鍛造工藝試制的鍛件,其超導(dǎo)鍛件低倍組織正常,進(jìn)一步驗(yàn)證了原材料中Mn 元素的局部偏析是形成鍛件低倍組織亮線的主要原因。
實(shí)用功能:生活照明
擺放方式:有臺(tái)擺式
示例原屬:宮廷器具
示例名稱:長(zhǎng)信宮燈
名詞解釋: 仕女跪坐玉階前 手持金罩把風(fēng)擋火光清亮無油煙 長(zhǎng)信宮內(nèi)華燈掌
⑴采用棒材1 試驗(yàn)的鍛件,通過高低倍試驗(yàn)及EDS 分析,Mn 元素不均勻;
⑵采用棒材2 試驗(yàn)的鍛件,通過高低倍試驗(yàn)及EDS 分析,Mn 元素均勻性好;
⑶本批鍛件低倍組織亮線可能是由原材料中Mn元素的不均勻,導(dǎo)致出現(xiàn)類似鍛件流線的偏析條帶造成的。