張曉宇，甄衛(wèi)軍，關壽祿，陳俊

（1.石油天然氣精細化工教育部重點實驗室，新疆大學 化工學院，新疆 烏魯木齊 830017；2.新疆天鐵工程材料有限公司，新疆 烏魯木齊 830013）

0 引言

聚羧酸系減水劑（PCE）因其較強的分子結構可設計性、較高的減水率、良好的保坍性以及對生態(tài)系統(tǒng)綠色環(huán)保而被廣泛研究[1-3]?；诜肿咏Y構可設計性這一特點，研究者們一方面通過在聚合物分子中引入功能單體的方法獲得一系列具有抗泥、緩釋、早強、減縮等[4-5]性能的功能型PCE；另一方面通過調整主側鏈的長度、電荷密度由構效關系獲得性能優(yōu)良的PCE[6]，例如Chuang等[7]通過分子動力學模擬研究了4種不同側鏈長度的PCE對水泥顆粒分散效果的差異，得出PCE側鏈的空間效應隨側鏈長度的增加而增大，側鏈越長其周圍水分子的配位數(shù)越少，而主鏈周圍水分子的配位數(shù)越多，減水分散性越強；He等[8]通過增加羧基密度，同時將磺酸基引入PCE骨架上增強減水劑在水泥顆粒表面的吸附能力，從而產生更高的初始分散性能，羧基密度較高的PCE在誘導期會阻礙水泥的水化，而在加速期促進水泥的最大水化程度。

合成PCE用大單體主要有聚乙二醇單甲醚（MPEG）、烯丙基聚氧乙烯醚（APEG）、甲基烯丙基聚氧乙烯醚（HPEG）、異戊烯基聚氧乙烯醚（TPEG）、3-甲基丁-3-烯基聚氧乙烯醚（IPEG）等，其中四碳HPEG和五碳TPEG最受青睞[9-10]。然而由于各地膠凝材料、砂石集料的差異，四碳和五碳等聚羧酸系減水劑存在與地產材料適應性差的問題[11-12]。為此，本研究以六碳EPEG大單體為原材料，與丙烯酸進行水溶液自由基共聚合反應，并采用響應面法中的Box-Behnken設計方法對六碳聚羧酸減水劑（C6-PCE）的合成工藝配方進行優(yōu)化，通過數(shù)學模型的方差分析、響應面分析考察各因素間的交互作用關系，并對其性能、與新疆地產膠凝材料、砂石集料的配伍性等進行了研究?？蔀榫埕人釡p水劑的工業(yè)化生產及工程應用提供參考。

1 試驗

1.1 原材料

（1）合成原材料

丙烯酸（AA）、硫酸亞鐵（FeSO4）、巰基丙酸（QB）、抗壞血酸（Vc）、30%過氧化氫（H2O2）、氫氧化鈉：均為分析純，阿拉丁生化科技股份有限公司；乙二醇單乙烯基聚氧乙烯醚（EPEG-3500）：工業(yè)級，撫順東科精細化工有限公司。

（2）試驗材料

四碳聚羧酸減水劑（C4-PCE）：固含量39.6%，減水率26.2%，新疆天鐵工程材料有限公司；五碳聚羧酸減水劑（C5-PCE）：固含量43.4%，減水率27.5%，新疆天鐵工程材料有限公司；水泥：天業(yè)牌P·O42.5R，其主要化學成分如表1所示；砂：機制砂，細度模數(shù)3.3；粉煤灰：Ⅱ級；礦粉：S95級；卵石：10～20 mm大石，5～10 mm小石，新疆地產。

表1 水泥的主要化學成分 %

1.2 主要儀器設備

傅利葉變換紅外光譜儀：EQUINOX55型，德國BRUKER公司；核磁共振波譜儀：VARIAN INOVA-400，美國VARIAN公司；馬爾文納米粒度及Zeta電位儀：ZS90，英國Malvern；水泥凈漿攪拌機：NJ-160A型，北京中德申克科技有限公司；單臥軸強制式混泥土攪拌機：HJW-60型，天津三思試驗儀器制造有限公司。

1.3 六碳聚羧酸減水劑的制備

向四口燒瓶中加入一定量的EPEG-3500和底水，室溫下充分攪拌至全溶。加入FeSO4攪拌至溶解后滴加一定量的H2O2，在室溫下充分攪拌15 min后，開始用蠕動泵分別緩慢滴加A液（由Vc、QB配成的混合溶液）以及B液（AA水溶液），A液滴加時間控制在50～60 min，B液滴加時間控制在40～50 min，期間分批次加入NaOH。待兩液全部滴加完后保溫反應1～2 h，反應結束補水使母液的固含量為40%左右，得到微黃透明的六碳聚羧酸減水劑母液（C6-PCE）。

1.4 測試與表征

（1）紅外光譜（FT-IR）分析

將減水劑母液在透析袋中透析純化7 d后，在鼓風干燥箱內于60℃下烘干。取少量固體樣品與光譜純KBr一起研磨并壓成薄片，采用傅利葉變換紅外光譜儀設定掃描范圍為400～4000 cm-1，掃描32次，分辨率為4 cm-1。

（2）核磁共振氫譜（1H NMR）分析

將減水劑母液在透析袋中透析純化7 d后，于60℃下在鼓風干燥箱內烘干。取少量固體樣品溶于D2O中進行核磁共振氫譜測試。

（3）Zeta電位測試

預先配制好一系列濃度的減水劑水溶液，取200 mL分別加入到0.5 g水泥中，充分攪拌30 s后靜置約10 min，取適量上層清液先潤洗樣品池一遍，后加入樣品池內測試Zeta電位，每組樣品平行測試3次，結果取平均值。

（4）水泥凈漿流動度測試

減水劑折固摻量為0.13%，參照GB/T 8077—2012《混凝土外加劑勻質性試驗方法》對新拌水泥凈漿的流動度進行測試。

（5）混凝土性能測試

混凝土擴展度參照GB/T 50080—2016《普通混凝土拌合物性能試驗方法標準》進行測試；混凝土抗壓強度參照GB/T 50081—2019《混凝土物理力學性能試驗方法標準》進行測試?；炷恋呐浜媳热绫?所示。

表2 混凝土的配合比 kg/m3

2 試驗結果與討論

2.1 單因素合成試驗

試驗探討酸醚比（EPEG-3500與AA物質的量比）、氧化劑（過氧化氫）用量、還原劑（硫酸亞鐵/抗壞血酸）用量、鏈轉移劑用量、氫氧化鈉用量這5個因素對摻減水劑水泥凈漿初始和1 h流動度的影響，試驗結果如圖1所示。

從圖1（a）可見，隨著酸醚比的增大，摻減水劑水泥凈漿的初始和1 h流動度均呈先增大后減小。這是由于羧基官能團增多，水泥顆粒之間的靜電斥力作用增強，水泥顆粒間分散性提高；當羧基數(shù)增大到一定量時，在水泥顆粒表面達到飽和吸附狀態(tài)，繼續(xù)增加酸用量，聚合活性較高的丙烯酸使聚合物主鏈增長，而含聚氧乙烯的側鏈在聚合物中占比降低，導致空間位阻作用受限，水泥凈漿流動度減小。從圖1（b）和圖1（c）可見：引發(fā)劑用量過少時，少量的自由基導致聚合反應速率降低，動力學鏈長變長，聚合物側鏈不能有效發(fā)揮空間位阻作用；當引發(fā)劑用量過多時，容易發(fā)生爆聚使生成的減水劑性能變差。由圖1（d）可見，隨著鏈轉移劑用量的增加，摻減水劑水泥凈漿的初始和1 h流動度均先增大后減小，這是由于鏈轉移劑通過調控聚合產物的動力學鏈長影響了減水劑的性能。由圖1（e）可見，當氫氧化鈉的用量超過EPEG質量的1.14%時，摻減水劑水泥凈漿的初始和1 h流動度大幅度減小。這是由于羧酸中和度隨氫氧化鈉用量的增加而提高，Na+對羧酸根的平衡使吸附在水泥顆粒表面的有效減水劑分子減少，初始流動度減小，隨著水泥水化的進行，減水劑不斷被消耗，流動度保持性也降低[13]。

以上單因素試驗篩選出較優(yōu)的工藝配方為：酸醚比4.86，過氧化氫、硫酸亞鐵/抗壞血酸、巰基丙酸、氫氧化鈉的用量分別為EPEG-3500質量的0.86%、0.17%、0.43%、1.14%。由于單因素試驗未考慮到各因素之間的交互作用對減水劑性能的影響，故采用響應面法進一步優(yōu)化工藝配方以獲得最優(yōu)值。

2.2 基于響應面法（BBD法）的合成工藝優(yōu)化

2.2.1 BBD法試驗設計

在單因素試驗的基礎上選擇表3所示的因素及水平參數(shù)，依據響應面法中Box-Behnken設計原則，分別以水泥凈漿初始流動度、1 h凈漿流動度為響應值Y1、Y2，通過Design-Expert 8.0.6設計軟件進行了5因素6水平共46組試驗，其中部分試驗結果如表4所示。

表3 響應面法因素及水平的選取

表4 BBD部分試驗結果

2.2.2 回歸方程的建立及方差分析

通過對試驗數(shù)據進行不同形式的擬合得到二次多項式擬合的P＜0.01，為非常顯著，且調整后的R2值最大，故采用二次多項式擬合出回歸方程：

結合方差分析[14]可知，對于水泥凈漿初始流動度（Y1）模型的F=70.69，P＜0.0001為非常顯著，失擬項P=0.2041＞0.05為不顯著，說明該模型對試驗數(shù)據的擬合度好，且模型的相關系數(shù)R2=0.9826，變異系數(shù)CV為2.29%，進一步表明模型的可靠度高，對試驗的穩(wěn)定性良好。通過各因素的F、P值可知，對Y1的影響程度依次為：A（酸醚比）＞E（氫氧化鈉用量）＞B（氧化劑用量）＞C（還原劑用量）＞D（鏈轉移劑用量）。各因素之間交互作用對Y1呈顯著性影響的是AB、AE、BD。

對于1 h凈漿流動度（Y2）模型的F=174.56，P＜0.0001，為非常顯著，失擬項P=0.0678＞0.05，為不顯著，R2=0.9929，CV為1.67%，各項指標結果表明，用該模型擬合試驗數(shù)據的可信度高，回歸方程的建立具有一定意義。由各因素的F、P值可知，對Y2的影響程度依次為：E＞B＞A＞C＞D，兩兩因素間交互作用對Y2呈顯著性影響的是AB、AD、CD。

2.2.3 響應面分析

根據表4試驗結果，用Design-Expert 8.0.6軟件分析了兩兩因素間（共10組）交互作用對響應值的影響，圖2為各因素之間的交互作用對響應值Y1、Y2具有顯著影響的3D響應曲面圖，曲面陡動幅度越大對結果的影響程度越顯著[15]。

由圖2可知：（1）在試驗范圍內，隨著酸醚比、氧化劑用量、氫氧化鈉用量、鏈轉移劑用量的增加，水泥凈漿初始流動度呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢，即最優(yōu)結果的篩選會出現(xiàn)在選取的水平范圍內。其中酸醚比與氧化劑用量對應的曲面陡動坡度相對較大，說明兩因素之間交互作用對水泥凈漿初始流動度的影響最為顯著，其次是氧化劑用量與鏈轉移劑用量之間的交互作用。（2）酸醚比與氧化劑用量間交互作用對水泥凈漿1 h流動度的影響極顯著，酸醚比和鏈轉移劑用量間交互作用、還原劑用量和鏈轉移劑用量間交互作用對水泥凈漿1 h流動度結果影響為顯著，與方差分析結果相一致。

2.2.4 最優(yōu)工藝條件的預測及驗證

在所選取水平范圍內對試驗工藝參數(shù)進行優(yōu)化得到最優(yōu)的合成工藝條件為：酸醚比4.90，過氧化氫、硫酸亞鐵/抗壞血酸、巰基丙酸、氫氧化鈉的用量分別為EPEG-3500質量的0.89%、0.18%、0.44%、1.05%，預測期望值達99.3%。在此優(yōu)化條件下進行3組平行試驗，相同摻量情況下分別測試水泥凈漿初始、1 h流動度，取平均值作為實測結果。測得水泥凈漿初始、1 h流動度分別為270、298 mm，與預測值的誤差絕對值分別為1.099%、0.705%，均在5%誤差范圍之內，說明通過響應面法優(yōu)化得到的合成工藝條件可靠度高。

2.3 減水劑結構表征

2.3.1 FT-IR分析

圖3為聚醚EPEG-3500和合成減水劑C6-PCE的紅外光譜。

由圖3可見，3126 cm-1處的強峰為分子內締合羥基的伸縮振動峰，2889、1467 cm-1處分別為亞甲基的伸縮振動峰、面內彎曲振動峰；1400 cm-1處銳鋒是聚合物側鏈末端伯醇羥基的彎曲振動峰，1343 cm-1處為次甲基的彎曲振動峰，1281、1242 cm-1處為醚鍵（C—O—C）或酯鍵（—COO）反對稱的伸縮振動峰，對應于1108 cm-1處醚鍵（C—O—C）或酯鍵（—COO）的對稱伸縮振動峰；963、842 cm-1處分別為碳鏈上C—O、C—C的伸縮振動峰[16]。對比紅外光譜可知，C6-PCE分子的紅外光譜中在1730 cm-1處多了一個明顯的羧酸中C=O的伸縮振動峰，且原本存在于反應物EPEG-3500中1624 cm-1處的C=C伸縮振動峰在合成產物的紅外光譜中已消失，表明反應物中雙鍵被打開，進行了自由基共聚反應。

2.3.21H NMR分析

為了進一步說明聚合反應的順利進行，將產物C6-PCE母液純化烘干后溶于D2O中測試核磁氫譜，圖4為C6-PCE的核磁共振氫譜。

由圖4可知，化學位移在3.60×10-6～3.93×10-6處的強峰歸屬于聚氧乙烯醚側鏈上的氫原子，0.90×10-6～1.50×10-6之間的峰以及1.83×10-6附近的峰分別是主鏈中—CH、—CH2上氫原子的貢獻，化學位移在2.45×10-6處為聚乙二醇末端羥基上的質子峰，原本應該在10.50×10-6～13.00×10-6范圍內出現(xiàn)的羧基上質子峰在8.25×10-6處顯現(xiàn)，這是由于側鏈聚氧乙烯上含有較多的供電子基團，使羧基氫周圍的電子云密度增大，屏蔽效應增強，吸收峰向高場移動，化學位移值降低[17]。結合紅外光譜可知，EPEG與AA之間發(fā)生了自由基共聚反應，生成了預期中分子結構的C6-PCE。

2.4 減水劑的應用研究

2.4.1 減水劑對水泥顆粒的分散性

將不同濃度的C4-PCE、C5-PCE、C6-PCE分別與水泥顆粒作用后測試體系的Zeta電位，結果見圖5。

由圖5可知，隨著3種減水劑濃度的增大，各體系的Zeta電位均呈現(xiàn)先急劇降低后基本穩(wěn)定的趨勢。相同濃度下，C6-PCE體系的Zeta電位絕對值相對最高，說明經C6-PCE作用后的水泥懸浮體系中水泥顆粒之間的靜電作用力更強，對水泥的分散效果相對最好。另外，當C6-PCE的濃度大于1.5 g/L時，Zeta電位基本趨于穩(wěn)定；C4-PCE、C5-PCE分別在濃度大于2.5、2.0 g/L時Zeta電位不再有大幅度變化，即C6-PCE達到電位穩(wěn)定點所需的濃度更低。這是由于合成C6-PCE所使用的EPEG較HPEG、TPEG而言不飽和碳上的電子云密度大，單體活性高，與丙烯酸的共聚合反應更充分，丙烯酸不易均聚產生凝膠，產物性能好[18]，使C6-PCE較C4-PCE、C5-PCE對體系的分散性及分散穩(wěn)定性較優(yōu)異。

2.4.2 減水劑對水泥凈漿流動度的影響

圖6為摻不同種類減水劑水泥凈漿的初始和1 h流動度對比。

由圖6可見：相同摻量下，摻C4-PCE凈漿的初始流動度為230 mm，1 h流動度經時損失為36 mm；摻C5-PCE凈漿初始流動度為247 mm，1 h經時流動度基本無損失，可見其適合應用于保坍型PCE的合成；摻C6-PCE凈漿的初始流動度達270 mm，1 h經時流動度增大了28 mm，其保水能力強。對比分析可知，不論是水泥凈漿初始流動度還是1 h流動度，C6-PCE均表現(xiàn)出對地產水泥較為優(yōu)異的分散及保水性能。

2.4.3 混凝土應用性能

在控制其它條件不變的條件下，僅改變減水劑種類，將C4-PCE、C5-PCE、C6-PCE以相同的摻量摻入混凝土中，混凝土性能測試結果如表5所示。

表5 摻不同類型減水劑的混凝土性能對比

由表5可見：（1）分別摻C4-PCE、C5-PCE、C6-PCE混凝土出機時的擴展度以摻C6-PCE的最大，1 h經時擴展度分別減小了63、43、30 mm，表明C6-PCE相較于C4-PCE、C5-PCE對新疆地產砂石集料的分散性及配伍性更好。（2）7 d時，摻C4-PCE的混凝土抗壓強度為49.7 MPa，摻C5-PCE的抗壓強度略有降低，而摻C6-PCE的抗壓強度相對最高，達51.4 MPa；28 d時，摻C6-PCE的混凝土抗壓強度為62.3 MPa，較摻C4-PCE、C5-PCE分別提高5.9、3.6 MPa。由此可見，正是由于C6-PCE與地產水泥、砂石集料良好的相容性，使混凝土在拌和初期時漿體對粗骨料的包裹性好，集料之間粘結性強，混凝土抗壓強度更高。

3 結論

（1）采用新型六碳大單體EPEG和AA為主要原料，通過響應面法得到的優(yōu)化合成工藝參數(shù)為：酸醚比4.90，過氧化氫、硫酸亞鐵/抗壞血酸、巰基丙酸、氫氧化鈉的用量分別為EPEG質量的0.89%、0.18%、0.44%、1.05%，預測期望值達99.3%。所合成的聚羧酸減水劑C6-PCE水泥凈漿初始、1 h流動度的實測值與模型預測值誤差在5%的范圍之內，該數(shù)學模型對試驗數(shù)據的擬合度良好。

（2）通過對C6-PCE進行紅外光譜、核磁共振氫譜的表征可知，合成產物的分子結構與預期相符。由Zeta電位測試結果對比可知，C6-PCE較C4-PCE、C5-PCE對水泥顆粒的分散性及分散穩(wěn)定性更好。

（3）水泥凈漿和混凝土應用試驗表明，響應面優(yōu)化合成的C6-PCE較C4-PCE、C5-PCE對新疆地產膠凝材料、砂石集料的分散性、保水性及配伍性更好。