黃烜城， 雷志城*， 梅 睿， 徐擁軍， 李 雷， 吳 鍇

(1.江蘇方天電力技術(shù)有限公司， 南京 211100； 2.中天科技海纜有限公司， 南通 226400；3.西安交通大學(xué) 電氣工程學(xué)院， 西安 710048)

0 引 言

能源轉(zhuǎn)型是世界能源技術(shù)發(fā)展的趨勢(shì)，而新能源和可再生能源是推動(dòng)未來(lái)能源轉(zhuǎn)型的關(guān)鍵[1-5]。隨著海上風(fēng)電技術(shù)的興起，海底電纜線(xiàn)路的里程日漸增加，海底電纜的運(yùn)行性能也成為研究熱點(diǎn)[6-9]。長(zhǎng)距離的陸纜通常會(huì)采用交叉互聯(lián)等方式降低金屬護(hù)套的感應(yīng)電壓和感應(yīng)電流[10]，但海底電纜受敷設(shè)環(huán)境限制，無(wú)法采用交叉互聯(lián)、本體換位等接地措施抑制感應(yīng)電流、電壓[11]。目前，國(guó)內(nèi)海纜接地相關(guān)的研究主要集中在接地方式對(duì)海纜載流量和運(yùn)行損耗的影響上，并未關(guān)注海底電纜終端接地附件結(jié)構(gòu)不適對(duì)海纜絕緣性能的影響[12-16]。

本工作通過(guò)一起220 kV海纜終端因接地附件固定連接結(jié)構(gòu)局部過(guò)熱，進(jìn)而引發(fā)過(guò)熱部位電纜主絕緣擊穿的事故案例，采用ATP-EMTP電磁暫態(tài)模擬軟件，研究海纜金屬護(hù)套與鎧裝在接地結(jié)構(gòu)處存在接觸不良時(shí)的電壓、電流分布和損耗，并提出保障海纜接地結(jié)構(gòu)層間分流比例、減少金屬護(hù)套側(cè)接地電流等改善措施，為類(lèi)似海纜線(xiàn)路工程接地結(jié)構(gòu)的改進(jìn)及接地附件的選擇提供工程指導(dǎo)。

1 現(xiàn)場(chǎng)案例及事故原因分析

1.1 事故描述

2020年2月18日，某風(fēng)電廠海纜線(xiàn)路發(fā)生保護(hù)動(dòng)作，檢查后發(fā)現(xiàn)海上升壓站氣體絕緣金屬封裝開(kāi)關(guān)設(shè)備(GIS)室220 kV海纜進(jìn)線(xiàn)B相鉛合金護(hù)套接地結(jié)構(gòu)處有焦糊現(xiàn)象，外部破損，海纜故障部件樣品見(jiàn)圖1。

圖1 海纜故障部件樣品

事故發(fā)生的部位見(jiàn)圖1(a)，事故點(diǎn)位于接地抱箍接地線(xiàn)壓接位置的正下方，擊穿部位與接地結(jié)構(gòu)螺栓緊固接觸部位呈上下垂直關(guān)系，見(jiàn)圖1(b)；圖1(c)為更換損壞零部件后，陸上側(cè)海纜護(hù)套接地結(jié)構(gòu)的紅外熱成像圖，此時(shí)該接地結(jié)構(gòu)件與接地線(xiàn)纜線(xiàn)鼻子連接處的最高運(yùn)行溫度為50.2 ℃，遠(yuǎn)高于環(huán)境溫度，與圖1(b)處于同一位置。同時(shí)，對(duì)發(fā)生事故的鉛合金護(hù)套接地結(jié)構(gòu)進(jìn)行檢查，確認(rèn)接地螺栓連接緊固，無(wú)松脫跡象，推測(cè)事故是由于海纜鉛合金護(hù)套熱受損后對(duì)主絕緣造成了傷害，進(jìn)而引起主絕緣擊穿。

1.2 接地結(jié)構(gòu)分流改善

為確保送電，對(duì)發(fā)生故障的海上出線(xiàn)側(cè)進(jìn)行應(yīng)急處理，在鉛合金護(hù)套的接地結(jié)構(gòu)上額外加裝臨時(shí)分流結(jié)構(gòu)，鉛合金護(hù)套加裝的分流結(jié)構(gòu)示意圖見(jiàn)圖2。

圖2 鉛合金護(hù)套加裝的分流結(jié)構(gòu)示意圖

恢復(fù)送電后，在日負(fù)荷最大時(shí)對(duì)接地電流和鉛合金護(hù)套接地結(jié)構(gòu)部位的發(fā)熱狀況進(jìn)行持續(xù)觀測(cè)并做記錄(運(yùn)行負(fù)荷287 MW、環(huán)境溫度13.9 ℃)，最高負(fù)荷下的護(hù)套接地電流和接地點(diǎn)溫度數(shù)據(jù)觀測(cè)結(jié)果見(jiàn)表1。

表1 最高負(fù)荷下的鉛合金護(hù)套接地電流和接地點(diǎn)溫度數(shù)據(jù)

由表1中數(shù)據(jù)可知：相同負(fù)荷下，陸上出線(xiàn)側(cè)的護(hù)套接地電流要明顯小于海上出線(xiàn)側(cè)，陸上出線(xiàn)段的線(xiàn)芯電流近似于鉛合金護(hù)套和鎧裝接地電流之和，鉛合金護(hù)套接地電流約為線(xiàn)芯電流的37%，鎧裝接地電流約為護(hù)套接地電流的1.7倍；但在海上出線(xiàn)側(cè)，鎧裝接地電流迅速減小，而三相護(hù)套電流分別為線(xiàn)芯電流的66.0%，74.5%和79.0%；鉛合金護(hù)套處于海纜的內(nèi)層，靠近主絕緣層，較大的電流在接地結(jié)構(gòu)接觸電阻高的地方持續(xù)性發(fā)熱，產(chǎn)生的高溫易造成海纜護(hù)套、主絕緣和防水層損傷；此外，運(yùn)行中的接地結(jié)構(gòu)測(cè)溫結(jié)果均與環(huán)境溫度差異不大。

由表1還可以看出，陸上出線(xiàn)側(cè)與海上出線(xiàn)側(cè)線(xiàn)路的分流比差異較大，海上出線(xiàn)側(cè)的鉛合金護(hù)套接地電流遠(yuǎn)高于陸上出線(xiàn)側(cè)，因此造成接地結(jié)構(gòu)銜接部位的發(fā)熱現(xiàn)象較為嚴(yán)重。另外，海上出線(xiàn)側(cè)鎧裝接地電流較小的原因主要是，海上出線(xiàn)側(cè)鎧裝接地結(jié)構(gòu)通過(guò)錨固裝置直接固定在甲板平臺(tái)鋼架上，對(duì)鎧裝結(jié)構(gòu)接地回路上流經(jīng)的電流起到分流作用，導(dǎo)致海上側(cè)鎧裝層接地電纜僅有小部分接地電流通過(guò)。

由于事故海纜的護(hù)套接地結(jié)構(gòu)處發(fā)熱嚴(yán)重，海陸兩側(cè)均存在相同問(wèn)題，后期在風(fēng)場(chǎng)停電時(shí)，對(duì)陸上出線(xiàn)側(cè)進(jìn)行了與海上出線(xiàn)側(cè)同樣的處理，在海纜護(hù)套接地結(jié)構(gòu)上加裝一層分流結(jié)構(gòu)，以消除接地不良的影響。分別對(duì)海陸兩側(cè)護(hù)套和鎧裝接地電流的分流比進(jìn)行分時(shí)測(cè)量復(fù)核(海陸兩端數(shù)據(jù)采取分時(shí)測(cè)量，因此測(cè)得負(fù)荷電流數(shù)據(jù)不同)，A相海陸兩端接地結(jié)構(gòu)電流分流比復(fù)核數(shù)據(jù)見(jiàn)表2。

表2 A相海陸兩端接地結(jié)構(gòu)電流分流比復(fù)核數(shù)據(jù) A

由表2可知，海上出線(xiàn)側(cè)的鉛合金護(hù)套接地電流占比降低至63.5%，而陸上出線(xiàn)側(cè)的鉛合金護(hù)套接地電流占比提升至39.7%。由于加裝了分流結(jié)構(gòu)，增加了鉛合金護(hù)套與接地線(xiàn)的接觸面積，一定程度上改善了接地點(diǎn)處的接觸電阻。因此，可以推斷，由于加裝的分流結(jié)構(gòu)起到分流作用，承擔(dān)了一部分護(hù)套接地電流，使得流經(jīng)壓接端子處的接地電流減小，一定程度降低了壓接端子處因接觸電阻導(dǎo)致的發(fā)熱功率。

綜上所述，在鉛合金護(hù)套上加裝的分流結(jié)構(gòu)對(duì)護(hù)套接地電流起到一定程度的降低作用，還可有效分擔(dān)部分應(yīng)由事故中原有的接地抱箍部位流出的接地電流，避免了該接地結(jié)構(gòu)因局部過(guò)熱導(dǎo)致電纜主絕緣出現(xiàn)電氣事故。

2 電纜仿真模型

2.1 電纜模型的建立

目前，國(guó)內(nèi)部分220 kV海上風(fēng)電(如江蘇省內(nèi)3座220 kV海上風(fēng)場(chǎng))及500 kV項(xiàng)目(如國(guó)內(nèi)的舟山、海南連島工程等)均采用單芯纜敷設(shè)方式。發(fā)生事故的海上風(fēng)電場(chǎng)采用220 kV海底光電復(fù)合電纜，長(zhǎng)度為23.3 km，其結(jié)構(gòu)示意圖見(jiàn)圖3。

1—水銅導(dǎo)體；2—半導(dǎo)電導(dǎo)體包帶；3—基礎(chǔ)導(dǎo)體屏蔽；4—XLPE絕緣層；5—半導(dǎo)電絕緣屏蔽層；6—緩沖阻水層；7—金屬護(hù)套；8—非金屬護(hù)層；9—光單元填充層；10—光纖單元；11—鎧裝墊層；12—鎧裝鋼絲；13—PP外被層；14—銅絲

海纜長(zhǎng)期浸泡在海底，護(hù)套和鎧裝之間的填充層和墊層被海水浸入，由于海水具有良好的導(dǎo)電性，使得護(hù)套和鎧裝層之間聯(lián)結(jié)在一起，類(lèi)似于護(hù)套和鎧裝層全線(xiàn)接地[17]。海纜護(hù)套和鎧裝上的環(huán)流是均勻分布的，可將其等效為π型電路模型[18]，高壓?jiǎn)涡竞＠|的三導(dǎo)體等值電路見(jiàn)圖4。

圖4 高壓?jiǎn)涡竞＠|的三導(dǎo)體等值電路

π型等值模型將線(xiàn)路作為集中參數(shù)處理，并等值為一個(gè)π型電路，能近似地反映較短線(xiàn)路的工頻特性[19]。電纜3個(gè)導(dǎo)體之間存在互感，線(xiàn)芯通過(guò)電流時(shí)，護(hù)套和鎧裝上會(huì)產(chǎn)生感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)；線(xiàn)芯和護(hù)套之間的主絕緣完好，因此這兩個(gè)導(dǎo)體之間也會(huì)通過(guò)電容電流，而護(hù)套和鎧裝之間為半導(dǎo)電材料和海水，可等效為層間電容和漏電阻的并聯(lián)。

海纜的相關(guān)材料參數(shù)見(jiàn)表3和表4。

表3 海纜的導(dǎo)體材料參數(shù)

表4 海纜的介質(zhì)層材料參數(shù)

線(xiàn)芯和護(hù)套層間存在屏蔽層、絕緣層和阻水層，護(hù)套和鎧裝層間存在屏蔽層和填充層，將上述海纜參數(shù)導(dǎo)入ATP-EMTP的Cable Constant程序進(jìn)行計(jì)算，得到3個(gè)導(dǎo)體單位長(zhǎng)度的阻抗和導(dǎo)納矩陣。

2.2 接地電阻對(duì)電流和損耗的影響

海上升壓站至陸上升壓站的海纜敷設(shè)情況復(fù)雜，其示意圖見(jiàn)圖5。

圖5 海上升壓站至陸上升壓站的海纜敷設(shè)示意圖

海纜在此間分別經(jīng)過(guò)海上升壓站平臺(tái)、海水、海床、登陸段、陸上升壓站。海纜護(hù)套在海上升壓站GIS側(cè)接地良好，鎧裝層專(zhuān)用接地裝置位于一層甲板上，海纜垂直進(jìn)入海底后埋入海床底部約2 m處，陸上出線(xiàn)側(cè)海纜登陸后鎧裝層中的部分低碳鋼絲更換為銅絲，經(jīng)過(guò)一段距離后剝離鎧裝并接地，海纜護(hù)套外半導(dǎo)層在對(duì)地絕緣包扎后進(jìn)入陸上GIS升壓站內(nèi)，并保持接地良好。

目前，國(guó)內(nèi)海纜均采用在兩側(cè)護(hù)套和鎧裝各自直接接地的方式。當(dāng)接地結(jié)構(gòu)出現(xiàn)接地點(diǎn)部件松動(dòng)或銹蝕導(dǎo)致接觸不良時(shí)，接觸電阻變大，對(duì)金屬層間接地電流分配及單個(gè)接地回路上的損耗分布產(chǎn)生影響。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，將海纜按實(shí)際敷設(shè)情況進(jìn)行分段建模，根據(jù)電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)DL/T 621《交流電氣裝置的接地》[20]，設(shè)定升壓站的接地電阻為0.5 Ω。海纜電流仿真模型見(jiàn)圖6，圖6中標(biāo)注的數(shù)字為線(xiàn)芯、護(hù)套和鎧裝層分別流經(jīng)的電流量。

圖6 海纜電流仿真模型圖

由于海上升壓站的運(yùn)行環(huán)境惡劣，空氣濕度和鹽霧含量較大，對(duì)暴露于平臺(tái)上的絕緣結(jié)構(gòu)、金屬連接部件的腐蝕危害嚴(yán)重，易造成接地相關(guān)結(jié)構(gòu)的墊層、連接部位發(fā)生腐蝕，出現(xiàn)與甲板表面接觸不良的現(xiàn)象。據(jù)此在仿真模型中設(shè)置海上側(cè)護(hù)套和鎧裝接地結(jié)構(gòu)處的接觸電阻為Rcs和Rca。護(hù)套和鎧裝電流分布見(jiàn)圖7。

圖7 護(hù)套和鎧裝電流分布

由圖7可以看出，當(dāng)海上出線(xiàn)側(cè)的接地結(jié)構(gòu)連接部件存在不同接觸電阻時(shí)，海纜護(hù)套和鎧裝電流的分布特性有明顯的差異。若護(hù)套和鎧裝接地良好(Rcs=Rca=0 Ω)，海底電纜兩端的護(hù)套接地電流約為272.8 A，比中間段的護(hù)套接地電流略高，而兩端鎧裝接地電流為444.9 A，比中間段的護(hù)套接地電流略低，但總體呈均勻分布。若海上出線(xiàn)側(cè)護(hù)套接地連接部件產(chǎn)生接觸電阻，隨著接觸電阻的增大，海上出線(xiàn)側(cè)和電纜中間段的護(hù)套電流減小、鎧裝電流增大；而當(dāng)海上出線(xiàn)側(cè)鎧裝接地連接部件產(chǎn)生接觸電阻時(shí)，隨著接觸電阻的增大，海上側(cè)護(hù)套電流明顯增大，增大幅度沿著海上出線(xiàn)側(cè)至陸上側(cè)逐漸減??；同樣，隨著接觸電阻的增大，海上出線(xiàn)側(cè)鎧裝電流明顯減小，鎧裝電流減小幅度沿著海上出線(xiàn)側(cè)至電纜中段迅速減小，而在電纜中段至陸上出線(xiàn)側(cè)電流一定程度地增大。

接地結(jié)構(gòu)處護(hù)套和鎧裝的接地電流主要受兩者接地回路電阻(包含接觸電阻)的比值影響。護(hù)套的接地電流增大，其對(duì)應(yīng)的護(hù)套發(fā)熱損耗也隨之增大。正如此次現(xiàn)場(chǎng)事故，由于護(hù)套位于海纜內(nèi)部，且緊挨著主絕緣，當(dāng)護(hù)套發(fā)熱嚴(yán)重時(shí)，存在事故隱患，因此，需要在現(xiàn)場(chǎng)設(shè)置可靠的接地結(jié)構(gòu)，避免接地結(jié)構(gòu)因電流失配引起護(hù)套接地電流和發(fā)熱損耗上升，進(jìn)而導(dǎo)致事故發(fā)生。

3 接地方式的改善

3.1 現(xiàn)場(chǎng)缺陷建模

海上出線(xiàn)側(cè)海纜鎧裝接地結(jié)構(gòu)直接裝置于甲板上，由于運(yùn)行環(huán)境的空氣濕度和鹽霧含量較大，鎧裝接地結(jié)構(gòu)容易產(chǎn)生銹蝕，海上升壓站平臺(tái)甲板面鎧裝接地結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖8。

此次現(xiàn)場(chǎng)事故中，海上出線(xiàn)側(cè)護(hù)套接地回路的電流較大(運(yùn)行負(fù)荷287 MW，A相護(hù)套接地電流479 A，鎧裝接地電流31 A)。護(hù)套和鎧裝接地電流分流比主要受護(hù)套和鎧裝接地回路電阻的匹配情況影響，分析事故原因可能是護(hù)套和鎧裝的接地回路電阻發(fā)生以下變化：猜測(cè)情況一：鎧裝接地結(jié)構(gòu)發(fā)生接觸部位的銹蝕，接觸電阻急劇增大，并且海底電纜鎧裝鋼絲與甲板間的絕緣墊層出現(xiàn)破損，鎧裝鋼絲與甲板發(fā)生不良接觸；猜測(cè)情況二：情況一發(fā)生的同時(shí)，海底電纜海上出線(xiàn)側(cè)鎧裝接地結(jié)構(gòu)下游部分的鎧裝與金屬護(hù)套結(jié)構(gòu)發(fā)生局部短接。

對(duì)海上出線(xiàn)側(cè)缺陷模型進(jìn)行仿真，甲板分流電阻為4個(gè)5 Ω電阻并聯(lián)，在接觸不良的情況下，鎧裝的接地回路電阻設(shè)置為1.11 Ω。海上出線(xiàn)側(cè)現(xiàn)場(chǎng)缺陷情況建模見(jiàn)圖9，圖9中標(biāo)注的數(shù)字為線(xiàn)芯、金屬護(hù)套和鎧裝層分別流經(jīng)的電流量。

圖9 海上側(cè)現(xiàn)場(chǎng)缺陷情況建模

由圖9可以看出，若僅受甲板分流和鎧裝接地回路電阻變大的影響，海上出線(xiàn)側(cè)的金屬護(hù)套接地電流增大不明顯，僅從272.8 A增大為350.3 A，海上側(cè)的鎧裝接地電流為38.17 A；若再發(fā)生半導(dǎo)電層破損，金屬護(hù)套和鎧裝局部短接，則護(hù)套電流迅速增大，變?yōu)?89.9 A，鎧裝電流減小為24.89 A，與事故后的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)相符。

猜測(cè)情況二仿真模擬的海上出線(xiàn)側(cè)鎧裝因與甲板的絕緣隔離破損接地結(jié)構(gòu)多點(diǎn)接地，以及金屬護(hù)套、鎧裝在該結(jié)構(gòu)下游某處短接時(shí)，電流分布在護(hù)套、鎧裝接地層間發(fā)生明顯變化，金屬護(hù)套接地電流急劇上升，而鎧裝接地電流急劇下降。由分析可知，接地回路電阻匹配情況對(duì)金屬護(hù)套和鎧裝接地電流分流比起決定作用。發(fā)生該現(xiàn)象的主要原因在于，短路后的半導(dǎo)電層通道使金屬護(hù)套和鎧裝電流在該部分實(shí)現(xiàn)了再分配。因此，仿真模擬結(jié)論顯示，此次事故發(fā)生的原因與猜測(cè)二的情況相符。

3.2 接地方式的改善方案

此次海上風(fēng)電現(xiàn)場(chǎng)發(fā)生的主絕緣擊穿事故是由于護(hù)套接地結(jié)構(gòu)上流過(guò)的電流過(guò)大，導(dǎo)致接地結(jié)構(gòu)處過(guò)熱引起的，而陸纜通常采用將護(hù)套一端經(jīng)護(hù)層電壓限制器(SVL)接地的方式限制金屬護(hù)套接地電流[21]。因此，將現(xiàn)場(chǎng)的接地方式參考陸纜進(jìn)行改善，在海陸兩側(cè)的鎧裝接地處將護(hù)套和鎧裝互聯(lián)后再接地，將金屬護(hù)套的末端經(jīng)SVL接地，改善接地方式后的仿真模型和接地電流見(jiàn)圖10。

圖10 改善接地方式后的仿真模型和接地電流

從改善后的接地電流分布可以看出，在金屬護(hù)套接地結(jié)構(gòu)處加裝SVL，并在鎧裝接地結(jié)構(gòu)處將金屬護(hù)套和鎧裝互聯(lián)，使得金屬護(hù)套接地結(jié)構(gòu)的接地回路電阻遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于鎧裝接地結(jié)構(gòu)的接地回路電阻，因此感應(yīng)電流基本上從互聯(lián)接地點(diǎn)處入地。由于金屬護(hù)套和鎧裝互聯(lián)接地處的散熱情況良好，只需要保障短接線(xiàn)接觸良好，即可有效遏制因現(xiàn)場(chǎng)接地缺陷導(dǎo)致的金屬護(hù)套電流提升。

另外，根據(jù)GB/T 50217—2018 《電力工程電纜設(shè)計(jì)規(guī)范》[22]中關(guān)于電纜金屬護(hù)套感應(yīng)電壓的要求，規(guī)定“金屬護(hù)套感應(yīng)電壓不得大于300 V”。若出現(xiàn)鎧裝接地不良和半導(dǎo)電層破損的故障情況時(shí)，接地點(diǎn)的對(duì)地電壓可能會(huì)升高，易造成設(shè)備及人身傷害，但通過(guò)金屬護(hù)套接地結(jié)構(gòu)處加裝SVL保護(hù)等措施，可將其電壓限制在300 V以下。雖然金屬護(hù)套結(jié)構(gòu)接地電流有所提升，但相比于事故情況(金屬護(hù)套電流遠(yuǎn)大于鎧裝電流)，采取改善措施后的感應(yīng)電流仍主要通過(guò)鎧裝層。因此，在兩端金屬護(hù)套接地結(jié)構(gòu)加裝SVL，并且在鎧裝接地結(jié)構(gòu)處改善金屬護(hù)套和鎧裝互聯(lián)接地的方式，采取增加接觸冗余的可靠手段，進(jìn)一步增加該處接地結(jié)構(gòu)的可靠性，防止接觸不良或多點(diǎn)接地的情況發(fā)生，起到預(yù)防類(lèi)似事故發(fā)生的作用。

4 結(jié)束語(yǔ)

本工作通過(guò)一起220 kV海上風(fēng)電場(chǎng)海纜接地結(jié)構(gòu)缺陷引起的主絕緣擊穿的案例，結(jié)合仿真結(jié)果分析了金屬護(hù)套和鎧裝接地回路電阻對(duì)海纜電流分布的影響。主要結(jié)論如下：

(1)金屬護(hù)套接地結(jié)構(gòu)接觸不良，影響金屬護(hù)套、鎧裝電流分配，使得金屬護(hù)套接地電流變大是引起海上升壓站護(hù)套接地結(jié)構(gòu)壓線(xiàn)端子發(fā)熱的主要原因。因此，海纜接地附件選型時(shí)應(yīng)優(yōu)先采用可靠且允許長(zhǎng)時(shí)間流經(jīng)大電流的接地結(jié)構(gòu)，可有效分流金屬護(hù)套接地電流，使缺陷點(diǎn)發(fā)熱功率降低，以減小電纜絕緣局部受熱損傷的可能。

(2)海底電纜的總接地電流大小主要與線(xiàn)芯負(fù)荷有關(guān)，但在海底電纜雙層接地結(jié)構(gòu)中，接地回路的電阻越大，該層的接地電流就越小；在直接接地系統(tǒng)中，金屬護(hù)套和鎧裝中流過(guò)的接地電流分配主要受兩者接地回路電阻(包含接觸電阻)匹配的影響。

(3)經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)事故分析和仿真驗(yàn)證，認(rèn)為造成金屬護(hù)套接地結(jié)構(gòu)發(fā)熱故障的主要原因是，海上平臺(tái)鎧裝接地結(jié)構(gòu)內(nèi)部失效以及海纜鎧裝接地結(jié)構(gòu)下段海纜內(nèi)部出現(xiàn)半導(dǎo)電層破損缺陷，造成金屬護(hù)套和鎧裝電流在該處提前接地再分配，進(jìn)而導(dǎo)致了金屬護(hù)套接地電流的急劇增大。

(4)采用海底電纜登陸段海陸兩側(cè)金屬護(hù)套和鎧裝互聯(lián)接地及護(hù)套經(jīng)護(hù)層電壓限制器接地的方式，可改善海底電纜登陸段的接地電流情況，并且有效限制登陸段接地結(jié)構(gòu)出現(xiàn)的電壓提升，具有較好的抑制登陸段接地缺陷造成電流變化能力。

本工作可為220 kV及以上的海上風(fēng)電場(chǎng)單芯海纜接地結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)及接地方式的選擇提供相應(yīng)的工程指導(dǎo)。