韋立詠

(廣西壯族自治區(qū)河池市東蘭縣公路事業(yè)發(fā)展中心，廣西 河池 547400)

0 引言

鋼箱梁施工過程一般分為3個(gè)主要階段，即邊跨吊裝拼接施工、中跨懸挑梁拼接施工以及中跨大節(jié)段拼接施工，研究鋼箱梁成橋施工過程中的穩(wěn)定性對(duì)于指導(dǎo)施工具有重要意義[1-4]。不少學(xué)者針對(duì)鋼箱梁進(jìn)行了一些研究：王國(guó)棟[5]分析鋼箱梁具有外形美觀、整體性好以及抗彎性能好等特點(diǎn)，以在建鋼箱梁工程為研究對(duì)象，重點(diǎn)模擬分析了鋼箱梁橋在成橋之后荷載作用下的穩(wěn)定性，分析結(jié)果對(duì)施工具有良好的指導(dǎo)性；張憲堂等[6]以某跨海斜拉鋼橋?yàn)檠芯繉?duì)象，采用數(shù)值模擬的方法對(duì)相關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行了分析，結(jié)果表明主梁自重以及斜拉索二次張拉索力對(duì)成橋狀態(tài)有顯著影響，屬于敏感性因素，施工過程中應(yīng)該注意；譚偉[7]通過分析認(rèn)為鋼箱梁橋受力性能好，但存在橫向抗傾覆穩(wěn)定性較差等缺點(diǎn)，并基于有限元軟件Midas Civil，通過對(duì)實(shí)際工程進(jìn)行建模計(jì)算，分析了影響橫向抗傾覆穩(wěn)定性的因素。本文主要以大跨度城市鋼箱梁橋成橋分析為研究對(duì)象，通過有限元模擬軟件，對(duì)箱梁拼裝施工的各個(gè)階段受力和變形進(jìn)行了分析，研究結(jié)果可為類似鋼箱梁工程設(shè)計(jì)和施工提供參考和借鑒。

1 工程概況

擬建的東蘭縣巴倫紅水河大橋，起于隘洞鎮(zhèn)河百高速公路隘洞互通連接線K5+740處(紅水河北岸)，終于隘洞鎮(zhèn)河百高速公路隘洞互通連接線K5+927處(紅水河南岸)。該橋采用鋼箱梁成橋，箱梁全長(zhǎng)187 m，共分為左右兩幅，單幅橋面寬度為15.50 m，底板寬10.50 m，頂板懸臂長(zhǎng)2.5 m，箱梁梁高為3.5 m。

2 數(shù)值建模

2.1 模型建立

如圖1所示，采用Midas Civil軟件進(jìn)行建模分析，箱梁長(zhǎng)度為178.62 m，以x軸、y軸方向分別為箱梁截面橫向和高度方向，規(guī)定以向上、向右為正方向，反之為負(fù)。模型中共有22 016個(gè)節(jié)點(diǎn)、17 854個(gè)單元，二期恒載數(shù)值為88.6 kN/m。表1為鋼箱梁的力學(xué)參數(shù)。

圖1 數(shù)值模型云圖

表1 鋼箱梁力學(xué)參數(shù)一覽表

2.2 數(shù)值模擬步驟

表2給出了鋼箱梁施工過程中的數(shù)值模擬步驟。

表2 鋼箱梁施工過程中的數(shù)值模擬步驟一覽表

3 數(shù)值結(jié)果分析

3.1 鋼箱梁邊跨拼裝

第一階段首先進(jìn)行箱梁邊跨的拼裝。圖2所示為鋼箱梁邊跨拼裝數(shù)值建模云圖?？紤]到邊跨梁段在支架滑移過程中的跨中截面應(yīng)力一般較小，此階段未進(jìn)行梁段變形及應(yīng)力監(jiān)測(cè)。

圖2 鋼箱梁邊跨拼裝數(shù)值建模云圖

3.2 鋼箱梁中跨懸挑梁拼裝

在第一階段邊跨各梁段拼裝施工完成以后，進(jìn)行箱梁中跨的懸挑拼裝。圖3所示為鋼箱梁中跨懸挑梁拼裝數(shù)值建模云圖。在初始吊裝鋼箱梁中跨懸挑梁時(shí)，支架仍未拆除，當(dāng)懸挑段焊接施工完成后，拆除支架，這時(shí)鋼箱梁變成單懸臂梁，此時(shí)的箱梁將產(chǎn)生較大的變形和應(yīng)力。為了更好地監(jiān)控箱梁拼裝過程中的變形，如圖4所示設(shè)置了0-0～7-7共8個(gè)監(jiān)測(cè)斷面。

圖3 鋼箱梁中跨懸挑梁拼裝數(shù)值建模云圖

圖4 邊跨監(jiān)測(cè)斷面示意圖

圖5所示為邊跨支架拆除引起的0-0～7-7監(jiān)測(cè)斷面控制截面撓度變化曲線。由圖5可知，中間截面撓度較大，兩邊較小，且理論撓度值和實(shí)測(cè)撓度值誤差很小。其中，0-0截面撓度最小，基本為零；3-3截面撓度最大，其理論撓度值和實(shí)測(cè)撓度值分別為54.11 mm和52.25 mm。根據(jù)《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D64-2015)，其撓度值在正常范圍之內(nèi)。

圖5 邊跨支架拆除引起各控制截面撓度變化曲線圖

為了對(duì)邊跨支架拆除引起箱梁應(yīng)力的變化進(jìn)行分析，如表3所示，選取邊跨支點(diǎn)、L/4、L/2、后錨固點(diǎn)、3/4L和中支點(diǎn)進(jìn)行應(yīng)力監(jiān)測(cè)分析，主要對(duì)箱梁的上緣、下緣和中性軸應(yīng)力進(jìn)行監(jiān)測(cè)。由表3可知，邊跨支架拆除過程中箱梁雖然出現(xiàn)了較大的應(yīng)力變化，但整體應(yīng)力水平較低，其中跨中L/2處應(yīng)力最大，但僅為40.96 MPa，對(duì)箱梁的整體穩(wěn)定性影響不大。

表3 邊跨支架拆除引起的截面應(yīng)力變化計(jì)算結(jié)果表

3.3 鋼箱梁中跨大節(jié)段拼裝

最后階段進(jìn)行鋼箱梁中跨大節(jié)段的拼裝施工。該過程要重點(diǎn)對(duì)箱梁的應(yīng)力和撓度進(jìn)行監(jiān)測(cè)分析，并分析邊跨的抗傾覆穩(wěn)定性。

3.3.1 應(yīng)力及撓度分析

圖6所示為鋼箱梁中跨大節(jié)段拼裝數(shù)值建模云圖。此時(shí)邊跨承受著吊機(jī)自重和中跨大節(jié)段吊裝等荷載作用。表4給出了中跨大節(jié)段吊裝引起的邊跨截面應(yīng)力變化值，仍對(duì)邊跨支點(diǎn)、L/4、L/2、后錨固點(diǎn)、3/4L和中支點(diǎn)進(jìn)行應(yīng)力監(jiān)測(cè)分析。由表4可知，在鋼箱梁中跨大節(jié)段吊裝過程中，應(yīng)力最大值為22.36 MPa，位于后錨固點(diǎn)處，箱梁邊跨的整體應(yīng)力處于較低水平，對(duì)箱梁整體穩(wěn)定性基本沒有影響。

圖6 鋼箱梁中跨大節(jié)段拼裝數(shù)值建模云圖

表4 中跨大節(jié)段吊裝引起的邊跨截面應(yīng)力變化計(jì)算結(jié)果表

圖7給出了跨中大節(jié)段吊裝引起的邊跨控制截面0-0～7-7的撓度變化曲線。由圖7可知，此時(shí)邊跨中間截面撓度較大，兩邊較小，且理論撓度值和實(shí)測(cè)撓度值誤差很小。3-3截面撓度最大，其理論撓度值和實(shí)測(cè)撓度值分別為21.54 mm和23.13 mm，小于第二階段邊跨支架拆除引起的截面應(yīng)力變化，故撓度值在正常范圍之內(nèi)。

圖7 中跨大節(jié)段吊裝引起的邊跨控制截面撓度變化曲線圖

為了對(duì)鋼箱梁中跨大節(jié)段拼裝過程中的變形進(jìn)行分析，如圖8所示，設(shè)置7-7～11-11共5個(gè)撓度監(jiān)測(cè)斷面。圖9給出了跨中大節(jié)段吊裝引起的自身控制截面撓度變化曲線。由圖9可知，截面撓度沿跨中9-9斷面基本呈現(xiàn)出左右對(duì)稱，理論撓度值與實(shí)測(cè)撓度值相差較小。撓度值最大處位于9-9截面，其理論撓度值和實(shí)測(cè)撓度值分別為73.42 mm和75.68 mm，主要是由于中跨大節(jié)段自重引起的。根據(jù)《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D64-2015)，其撓度值在正常范圍之內(nèi)。

圖8 中跨監(jiān)測(cè)斷面示意圖

圖9 中跨大節(jié)段吊裝引起的自身控制截面撓度變化曲線圖

3.3.2 邊跨抗傾覆穩(wěn)定性分析

箱梁施工過程中的抗傾覆驗(yàn)算是橋梁穩(wěn)定性驗(yàn)算的重要部分，尤其是當(dāng)施工過程中存在懸臂端施工時(shí)，抗傾覆驗(yàn)算尤為重要。根據(jù)《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D64-2015)，當(dāng)計(jì)算得到的抗傾覆力矩大于傾覆力矩的1.4倍時(shí)，認(rèn)為結(jié)構(gòu)是穩(wěn)定安全的。

圖10所示為箱梁中跨大節(jié)段拼裝計(jì)算云圖，表5給出了計(jì)算得到的抗傾覆力矩值和傾覆力矩值。通過計(jì)算得到結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定系數(shù)為2.66，遠(yuǎn)大于1.4，因此箱梁中跨大節(jié)段吊裝過程中的抗傾覆穩(wěn)定性能滿足要求。

圖10 箱梁中跨大節(jié)段拼裝計(jì)算云圖

表5 中跨大節(jié)段吊裝引起的橋梁抗傾覆驗(yàn)算結(jié)果表

4 結(jié)語

文章以大跨度城市鋼箱梁成橋分析為研究對(duì)象，通過有限元模擬軟件，對(duì)箱梁拼裝施工的各個(gè)階段受力和變形進(jìn)行了分析，得到以下結(jié)論：

(1)邊跨支架拆除引起的0-0～7-7控制截面撓度均處于規(guī)范要求正常范圍之內(nèi)。

(2)邊跨支架拆除過程中箱梁雖然出現(xiàn)了較大的應(yīng)力變化，但整體應(yīng)力水平較低，其中跨中L/2處應(yīng)力最大，但僅為40.96 MPa，對(duì)箱梁的整體穩(wěn)定性影響不大。

(3)鋼箱梁中跨大節(jié)段吊裝過程中，應(yīng)力最大值為22.36 MPa，位于后錨固點(diǎn)處，箱梁邊跨的整體應(yīng)力處于較低水平，對(duì)箱梁整體穩(wěn)定性基本沒有影響。

(4)中跨大節(jié)段吊裝引起的邊跨0-0～7-7控制截面和引起大節(jié)段自身7-7～11-11控制截面的撓度均處于規(guī)范要求正常范圍之內(nèi)。

(5)通過計(jì)算得到結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定系數(shù)為2.66，遠(yuǎn)大于規(guī)范要求的1.4，因此箱梁中跨大節(jié)段吊裝過程中的抗傾覆穩(wěn)定性能滿足要求。