劉偲艷
(光伏發(fā)電系統(tǒng)控制與優(yōu)化湖南省工程實驗室,湖南 湘潭 411104)
永磁同步電機(PMSM)以其高功率密度、低轉(zhuǎn)動慣量和高效率等顯著優(yōu)點,在現(xiàn)代工業(yè)領(lǐng)域及新能源領(lǐng)域具有廣泛的應(yīng)用[1]。某些高性能系統(tǒng)如新能源混合動力汽車、風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)、航空航天等領(lǐng)域都廣泛使用永磁同步電機,在進行電機驅(qū)動系統(tǒng)控制時離不開電機轉(zhuǎn)速及位置信號的采集,目前常用的方法為安裝高精度速度傳感器。但是高精度速度傳感器一方面增加驅(qū)動系統(tǒng)造價,另一方面增加系統(tǒng)故障風(fēng)險。若傳感器故障突然出現(xiàn),輕則影響系統(tǒng)性能,重則造成重大事故及人員傷亡,所以該領(lǐng)域必須考慮傳感器故障時電機驅(qū)動系統(tǒng)的容錯控制。容錯控制常用方法有備用高精度傳感器和無速度傳感器,無速度傳感器為一種非硬件傳感器,通過算法辨識電機轉(zhuǎn)速、位置[2],適應(yīng)速度范圍寬,價格低,從而受到國內(nèi)外眾多學(xué)者的重視。
PMSM無速度傳感器利用電機繞組中相關(guān)信息,通過適當(dāng)方法估計電機轉(zhuǎn)子的位置和轉(zhuǎn)速。目前主要的方法有基于觀測器法[3-5]、高頻信號注入法[6-7]及模型參考自適應(yīng)法[8-11]。文獻[3]采用擴展滑模觀測器無速度傳感法,能準(zhǔn)確地估算電機轉(zhuǎn)速和位置,但是系統(tǒng)抖動沒有明顯改善;文獻[4]提出滑模觀測器采用分段指數(shù)型函數(shù)代替?zhèn)鹘y(tǒng)滑模觀測器中的開關(guān)函數(shù),開關(guān)抖振問題得到改善;文獻[7]采用在高頻注入信號疊加直流偏置的方法估算轉(zhuǎn)速,該方法具有適應(yīng)速度范圍寬、估算精度較高等優(yōu)點,但直流偏置信號的疊加增加系統(tǒng)控制難度;文獻[9]采用模型參考自適應(yīng)控制,但該方法的精確度依賴于電機參數(shù)的準(zhǔn)確性;文獻[10]轉(zhuǎn)速環(huán)增加滑模環(huán)節(jié),提高系統(tǒng)的魯棒性。
為提高PMSM轉(zhuǎn)速估算的精確度,本文采用分數(shù)階模型參考自適應(yīng)無速度傳感器,能實現(xiàn)轉(zhuǎn)速突變時的準(zhǔn)確估算。相較于整數(shù)階模型參考自適應(yīng)控制方法,分數(shù)階模型參考自適應(yīng)控制方法增加了分數(shù)階可調(diào)參數(shù)、控制器參數(shù)自由度,具有更優(yōu)異的控制性能。
迭代學(xué)習(xí)控制適用于具有重復(fù)性能的控制系統(tǒng),可實現(xiàn)有限時間內(nèi)的完全跟蹤,且不依賴PMSM精確的數(shù)學(xué)模型。迭代學(xué)習(xí)控制具有開環(huán)和閉環(huán)兩種,開環(huán)學(xué)習(xí)控制不能及時反饋系統(tǒng)迭代信息,閉環(huán)學(xué)習(xí)控制能及時反饋系統(tǒng)迭代信息,但是采用PD型迭代學(xué)習(xí)控制時,相對階為1的誤差信號導(dǎo)數(shù)實現(xiàn)困難[12]。本文為克服開/閉環(huán)控制的缺點,實現(xiàn)有限時間內(nèi)期望轉(zhuǎn)速快速的完全跟蹤,提出一種增加輔助反饋項的PD迭代學(xué)習(xí)控制,該方法在傳統(tǒng)PD型迭代學(xué)習(xí)控制基礎(chǔ)上增加當(dāng)前次迭代信息的P項,能增強系統(tǒng)的收斂性。
綜上,本文提出一種基于分數(shù)階模型參考自適應(yīng)PMSM新型PD迭代學(xué)習(xí)控制策略,當(dāng)電機轉(zhuǎn)速突變時,能實現(xiàn)轉(zhuǎn)速的準(zhǔn)確估算及期望轉(zhuǎn)速的精確跟蹤,系統(tǒng)具有良好的動態(tài)性能。最后,Matlab/Simulink仿真及實驗說明了方法的可靠性。
圖1所示為迭代學(xué)習(xí)控制誤差的Lebesgue-p范數(shù),圖1a為本文所提帶反饋增益控制圖,圖1b為傳統(tǒng)PI迭代學(xué)習(xí)控制圖,由圖可知PD-ILC收斂速度快。
圖1 誤差的Lebesgue-p范數(shù)Fig.1 Lebesgue-p norm of error
本文采用基于分數(shù)階模型參考自適應(yīng)PMSM新型PD-ILC控制策略結(jié)構(gòu)框圖如圖2所示,永磁同步電機參數(shù)如下:定子電阻R=0.56 Ω,極對數(shù)p=3,轉(zhuǎn)動慣量J=0.002 1 kg·m2,永磁磁鏈Ψf=0.82 Wb,定子電感L=0.015 3 H,黏滯摩擦系數(shù)B=0.000 1。
圖2 系統(tǒng)控制框圖Fig.2 Control block diagram system
1)定義最優(yōu)性能(ITAE)指標(biāo)函數(shù)為
利用ITAE最小準(zhǔn)則原理,通過尋優(yōu)法可得其與在α(0,1)的變化關(guān)系。當(dāng)電機期望速度為500 r/min時,逐漸增大α值,α=0.9時,ITAE指標(biāo)最優(yōu)。
2)主要驗證所設(shè)計分數(shù)階模型參考自適應(yīng)觀測器的有效性。控制器采用PI控制,觀測器分別采用整數(shù)階(α=1)和分數(shù)階(α=0.9)模型參考自適應(yīng)觀測器進行仿真對比。
仿真試驗條件設(shè)置:電機初始時刻期望速度為600 r/min,0.1 s時加12 N·m負載,調(diào)整其他參數(shù)一致。仿真結(jié)果如圖3、圖4所示。
圖3 電機輸出對比圖Fig.3 Comparison of motor output
圖4 轉(zhuǎn)子位置觀測對比圖Fig.4 Comparison chart of rotor position estimation
圖3為α=0.9,α=1時的轉(zhuǎn)速觀測曲線對比圖,圖中可以得出整數(shù)階、分數(shù)階模型參考自適應(yīng)觀測器均能穩(wěn)定運行,且響應(yīng)速度快,分數(shù)階模型參考自適應(yīng)觀測器轉(zhuǎn)速觀測誤差小于整數(shù)階模型參考自適應(yīng)觀測轉(zhuǎn)速觀測誤差,觀測準(zhǔn)確度更高。
圖4a、圖4b分別表示α=1,α=0.9時的轉(zhuǎn)子位置觀測曲線。對比分析圖4a、圖4b中數(shù)據(jù)顯示可得,α=0.9時誤差明顯減小。
3)確定分數(shù)階模型參考自適應(yīng)有效性后,控制器分別采用PI控制和新型PD-ILC控制進行仿真對比分析。
變速仿真:系統(tǒng)初始0~0.1 s運行速度為600 r/min,0.1~0.25 s運行在1 000 r/min,在仿真試驗中可調(diào)模型參數(shù)設(shè)計為:KP=4,KI=0.2,α=1,初始值為0;迭代控制器參數(shù)設(shè)定為:Γp=0.8,Γd=0.01,Γp1=0.3。圖5為分別采用PI控制器和PD-ILC控制器速度響應(yīng)曲線對比圖。
圖5 速龐響庫曲線對比圖Fig.5 Comparison chart of speed response
4)實驗平臺電機參數(shù)如表1所示。
表1 實驗平臺電機參數(shù)Tab.1 Experimental platform motor parameters
為驗證PMSM低速、中速及高速運行性能,以及對于驗證PD-ILC的變速性能,進行實驗驗證。圖6a為電機變速運行時轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速監(jiān)測曲線,分別為采用PI控制方法和PD-ILC控制方法時轉(zhuǎn)速曲線。當(dāng)t=1.9 s時啟動電機,給定轉(zhuǎn)速600 r/min;t=2.45 s時加12 N·m負載;t=2.5 s時給定轉(zhuǎn)速增至900 r/min;t=2.6 s時給定轉(zhuǎn)速增至1 300 r/min。圖6b所示為轉(zhuǎn)矩增加時電流波形圖,當(dāng)轉(zhuǎn)矩增加時,電機相電流維持平衡且為正弦波,毛刺小,輸出電能質(zhì)量高。
圖6 系統(tǒng)實驗圖Fig.6 Diagram of system experiment
由圖6可看出,PD-ILC控制策略對比PI控制策略在低、中、高速均能實現(xiàn)無超調(diào)給定轉(zhuǎn)速跟蹤,且當(dāng)負載變換時,PD-ILC穩(wěn)定性更好。
本文主要對永磁同步電機無速度傳感器估算準(zhǔn)確度、調(diào)速精度問題進行了研究,研究結(jié)論如下:
1)提出了一種分數(shù)階模型參考自適應(yīng)無速度觀測器,確保觀測器穩(wěn)定的同時,有效地解決整數(shù)階觀測精度不高的問題,提高觀測器的估算準(zhǔn)確度;
2)設(shè)計基于分數(shù)階MARS無傳感器帶輔助反饋項PD-ILC控制策略,在不依賴精確PMSM數(shù)學(xué)模型情況,實現(xiàn)高精度的轉(zhuǎn)速跟蹤。