王景兵，王家興，，李國(guó)倡，齊朋帥，程兆璐，張帆，張家豪，魏艷慧

（1.中車(chē)青島四方車(chē)輛研究所有限公司，山東 青島 266031；2.青島科技大學(xué) 先進(jìn)電工材料研究院，山東 青島 266042）

0 引言

車(chē)頂高壓電纜終端作為動(dòng)車(chē)組輸配電系統(tǒng)的薄弱環(huán)節(jié)，要求具有良好的電氣絕緣性能和環(huán)境耐受能力。車(chē)頂電纜終端所處的運(yùn)行工況十分復(fù)雜，列車(chē)運(yùn)行帶來(lái)的高速氣流、南北方地理差異形成的溫差、雨雪冰凍帶來(lái)的潮氣和水分，還有因列車(chē)振動(dòng)引起的諧波干擾和操作過(guò)電壓等都會(huì)影響高壓終端的整體絕緣性能[1-4]。高壓終端的絕緣能力可以通過(guò)實(shí)驗(yàn)結(jié)合仿真的方法進(jìn)行評(píng)估。

目前，動(dòng)車(chē)組高壓系統(tǒng)的研究工作主要集中在車(chē)頂絕緣子表面積污，高壓電纜終端作為車(chē)頂重要的電力連接部件，其材料的絕緣特性直接影響供電系統(tǒng)的安全[5-6]。此外，通過(guò)計(jì)算機(jī)仿真手段，掌握電場(chǎng)-熱場(chǎng)等耦合因素下絕緣結(jié)構(gòu)的電場(chǎng)分布和溫度場(chǎng)分布規(guī)律，可以為終端結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)和終端絕緣水平提升提供依據(jù)[7-10]。然而，針對(duì)動(dòng)車(chē)組車(chē)頂高壓終端材料特性和電-熱耦合的研究相對(duì)較少。

本研究選用在運(yùn)的高壓電纜終端取樣制成樣品，通過(guò)實(shí)驗(yàn)表征材料的絕緣性能，通過(guò)電場(chǎng)仿真計(jì)算終端電場(chǎng)分布。首先，采用激光閃射法測(cè)試三元乙丙橡膠（ethylene propylene diene monomer，EPDM）和環(huán)氧樹(shù)脂（epoxide resin，EP）的導(dǎo)熱性能，采用寬頻介電譜測(cè)試儀測(cè)試三元乙丙橡膠和環(huán)氧樹(shù)脂材料的介電性能。然后，根據(jù)車(chē)頂高壓終端尺寸和材料特性，建立高壓電纜終端電場(chǎng)仿真物理場(chǎng)模型，計(jì)算電-熱耦合作用下高壓終端內(nèi)部電場(chǎng)分布。動(dòng)車(chē)組車(chē)頂高壓終端運(yùn)行時(shí)不僅要承受一天內(nèi)南北方的地理溫差，還要承受不同季節(jié)巨大的自然溫差，夏季最高氣溫高達(dá)50℃以上，冬季最低氣溫可達(dá)-40℃以下[1]?？紤]自然環(huán)境對(duì)高壓終端材料特性的影響，最后計(jì)算不同環(huán)境溫度下高壓終端溫度場(chǎng)分布和電場(chǎng)分布。在高電場(chǎng)和極端溫度的作用下，絕緣材料會(huì)發(fā)生老化或劣化，導(dǎo)致車(chē)頂高壓終端存在潛在放電和擊穿風(fēng)險(xiǎn)。本研究擬通過(guò)材料絕緣特性分析和終端電-熱耦合場(chǎng)仿真，發(fā)現(xiàn)終端絕緣的薄弱環(huán)節(jié)，從而為通過(guò)絕緣補(bǔ)強(qiáng)提高終端整體絕緣水平提供參考。

1 材料性能測(cè)試與分析

1.1 試樣制備

測(cè)試樣品取自在運(yùn)的動(dòng)車(chē)組車(chē)頂高壓電纜終端，對(duì)其進(jìn)行切片、裁剪處理，得到如圖1所示的樣品，從左到右依次為半導(dǎo)電層試樣、絕緣層試樣和外層保護(hù)絕緣套管試樣。

圖1 測(cè)試樣品Fig.1 Test samples

1.2 材料導(dǎo)熱性能測(cè)試

電纜終端在運(yùn)行過(guò)程中會(huì)產(chǎn)熱，熱量會(huì)沿著電纜終端的軸向和徑向進(jìn)行傳導(dǎo)，由于電纜終端屬于多層絕緣介質(zhì)復(fù)合結(jié)構(gòu)，溫度場(chǎng)分布受不同材料導(dǎo)熱系數(shù)差異的影響。材料的導(dǎo)熱系數(shù)采用LFA467型激光閃射儀進(jìn)行測(cè)量，樣品直徑為25.4 mm，厚度控制在1 mm左右。從25℃到90℃之間選取8個(gè)溫度點(diǎn)進(jìn)行測(cè)試，測(cè)試開(kāi)始之前對(duì)樣品表面進(jìn)行清潔、干燥，并對(duì)材料表面噴涂石墨處理，以保證樣品能夠均勻地吸收能量，保證測(cè)試結(jié)果的準(zhǔn)確性，導(dǎo)熱系數(shù)測(cè)試結(jié)果如圖2所示。從圖2可以看出，3種材料的導(dǎo)熱系數(shù)隨著溫度的升高呈現(xiàn)先增大后減小的現(xiàn)象。半導(dǎo)電材料的導(dǎo)熱系數(shù)從25℃的0.659 W/(m·K)先增大到80℃的0.797 W/(m·K)，然后減小到90℃的0.766 W/(m·K)；三元乙丙橡膠材料在測(cè)試區(qū)間內(nèi)的導(dǎo)熱系數(shù)為0.251～0.295 W/(m·K)；環(huán)氧樹(shù)脂材料在測(cè)試區(qū)間內(nèi)的導(dǎo)熱系數(shù)為0.431～0.488 W/(m·K)。三元乙丙橡膠和環(huán)氧樹(shù)脂均屬于高分子聚合物，導(dǎo)熱性能較差；半導(dǎo)電材料由于炭黑的存在，導(dǎo)熱系數(shù)明顯高于三元乙丙橡膠和環(huán)氧樹(shù)脂。

圖2 材料的導(dǎo)熱性能Fig.2 Thermal conductivity of materials

1.3 材料玻璃化轉(zhuǎn)變溫度測(cè)試

取動(dòng)車(chē)組車(chē)頂終端用三元乙丙橡膠和環(huán)氧樹(shù)脂材料進(jìn)行差示掃描量熱測(cè)試（DSC），測(cè)試曲線(xiàn)如圖3～4所示。通過(guò)DSC曲線(xiàn)可以得出材料的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度[11]，從圖3～4可以看出，三元乙丙橡膠的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度為-54.4℃，環(huán)氧樹(shù)脂的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度為123.3℃。三元乙丙橡膠是乙烯、丙烯和少量的非共軛二烯烴的共聚物，主鏈由-C-C-單鍵構(gòu)成，分子鏈可以圍繞單鍵進(jìn)行內(nèi)旋轉(zhuǎn)，與環(huán)氧樹(shù)脂相比，玻璃化轉(zhuǎn)變溫度相對(duì)較低。材料玻璃化轉(zhuǎn)變溫度會(huì)影響其相對(duì)介電常數(shù)隨溫度的變化。

圖3 三元乙丙橡膠的DSC曲線(xiàn)Fig.3 DSC curve of EPDM

1.4 材料介電性能測(cè)試

介電性能測(cè)試采用寬頻介電譜測(cè)試系統(tǒng)，測(cè)試頻率設(shè)置為工頻50 Hz，測(cè)試溫度設(shè)置為-60～100℃，測(cè)試溫度條件已覆蓋動(dòng)車(chē)組車(chē)頂電纜終端在實(shí)際運(yùn)行中經(jīng)受的絕大多數(shù)溫度條件。三元乙丙橡膠相對(duì)介電常數(shù)隨溫度的變化規(guī)律如圖5所示，環(huán)氧樹(shù)脂相對(duì)介電常數(shù)隨溫度的變化規(guī)律如圖6所示。從圖5～6可以看出，三元乙丙橡膠的相對(duì)介電常數(shù)隨著溫度的升高逐漸減小，從-60℃的3.70下降到100℃的3.28；環(huán)氧樹(shù)脂的相對(duì)介電常數(shù)隨著溫度的升高逐漸增大，從-60℃的5.02增大到100℃的5.29。

圖4 環(huán)氧樹(shù)脂的DSC曲線(xiàn)Fig.4 DSC curve of epoxy resin

圖5 三元乙丙橡膠的相對(duì)介電常數(shù)隨溫度變化曲線(xiàn)Fig.5 The relative dielectric constant of EPDM with temperature

圖6 環(huán)氧樹(shù)脂的相對(duì)介電常數(shù)隨溫度變化曲線(xiàn)Fig.6 The relative dielectric constant of epoxy resin with temperature

相對(duì)介電常數(shù)的大小與材料內(nèi)部微觀(guān)分子運(yùn)動(dòng)有關(guān)，分子鏈運(yùn)動(dòng)的活躍程度與材料的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度有關(guān)[12-13]。根據(jù)DSC曲線(xiàn)，三元乙丙橡膠的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度為-54.4℃，在測(cè)試溫度區(qū)間內(nèi)，當(dāng)溫度低于玻璃化轉(zhuǎn)變溫度時(shí)，材料內(nèi)部分子鏈逐漸解凍，相對(duì)介電常數(shù)略有增加，當(dāng)溫度高于玻璃化轉(zhuǎn)變溫度時(shí)，分子鏈無(wú)序熱運(yùn)動(dòng)逐漸占據(jù)主導(dǎo)，三元乙丙橡膠的相對(duì)介電常數(shù)隨溫度升高逐漸減小；環(huán)氧樹(shù)脂的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度為123.3℃，測(cè)試溫度區(qū)間低于玻璃化轉(zhuǎn)變溫度，隨著溫度的升高，環(huán)氧樹(shù)脂分子鏈逐漸解凍，表現(xiàn)為介電常數(shù)隨溫度升高而增大。由于材料玻璃化轉(zhuǎn)變溫度的差異，三元乙丙橡膠和環(huán)氧樹(shù)脂在測(cè)試溫度區(qū)間內(nèi)極化表現(xiàn)截然相反。

2 電-熱耦合仿真結(jié)果與分析

2.1 仿真計(jì)算模型建立

電纜終端電場(chǎng)仿真采用有限元法，電場(chǎng)分布遵循電場(chǎng)的泊松方程。根據(jù)電磁場(chǎng)理論，電力設(shè)備尺寸遠(yuǎn)小于波長(zhǎng)的十分之一時(shí)，電場(chǎng)可近似為靜電場(chǎng)，本文中高壓終端內(nèi)部電場(chǎng)均按靜電場(chǎng)處理。根據(jù)電纜終端實(shí)際運(yùn)行環(huán)境和材料性能測(cè)試實(shí)驗(yàn)設(shè)置電纜終端模型物理場(chǎng)邊界條件和材料性能參數(shù)。

電纜運(yùn)行過(guò)程中的損耗主要以熱的形式進(jìn)行傳導(dǎo)，當(dāng)電流流過(guò)電纜，電纜線(xiàn)芯導(dǎo)體發(fā)熱，根據(jù)歐姆定律，并忽略電纜導(dǎo)體中的熱量損失，可以得到單位長(zhǎng)度電纜線(xiàn)芯發(fā)熱量為S=I2R[14]。

單位長(zhǎng)度線(xiàn)芯有效電阻R可以由式（1）計(jì)算。

式（1）中：R為溫度T時(shí)的電阻值；R0為25℃下線(xiàn)芯的電阻值；α25為線(xiàn)芯導(dǎo)體材料以25℃為基準(zhǔn)時(shí)的電阻溫度系數(shù)。

一段時(shí)間內(nèi)導(dǎo)體的產(chǎn)熱量可以用式（2）計(jì)算得到。

式（2）中：Q為線(xiàn)芯產(chǎn)熱量；I為電纜線(xiàn)芯通過(guò)的電流；R為線(xiàn)芯電阻值；t為電纜通流時(shí)間。

絕緣層的介質(zhì)損耗（W）可以用式（3）計(jì)算。

式（3）中：ω為角頻率；tanδ為工頻下絕緣的介質(zhì)損耗因數(shù)；U為絕緣層承受的電壓；C為單位長(zhǎng)度電纜的電容。

根據(jù)ⅠEC 62497-1:2010的附錄D選取額定電壓，經(jīng)查UN=27.5 kV。在該電壓下絕緣層介質(zhì)損耗比線(xiàn)芯發(fā)熱小得多，因此在計(jì)算過(guò)程中忽略介質(zhì)損耗，用導(dǎo)體線(xiàn)芯的發(fā)熱量進(jìn)行計(jì)算。

電纜終端內(nèi)部溫度分布采用熱傳導(dǎo)的泊松方程得到[15-16]，傳熱方程如式（4）所示。

式（4）中：T為終端溫度；?為產(chǎn)熱功率；λ為材料的導(dǎo)熱系數(shù)。

電纜終端電場(chǎng)分布根據(jù)靜電場(chǎng)的泊松方程得到，電位的二階泊松方程如式（5）所示，電位的梯度即電場(chǎng)強(qiáng)度的大小，在電纜絕緣與套管絕緣中電場(chǎng)與相對(duì)介電常數(shù)成反比，如式（6）所示[17]。計(jì)算中用到的材料相對(duì)介電常數(shù)由溫度場(chǎng)分布計(jì)算結(jié)果結(jié)合實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)決定。

式（5）～（6）中：?為電位；ρ為源電荷密度；ε為材料介電常數(shù)；ε1和ε2分別為電纜絕緣和套管絕緣的相對(duì)介電常數(shù)；E1和E2分別為電纜絕緣和套管絕緣內(nèi)部的電場(chǎng)。

2.2 室溫下高壓電纜終端電場(chǎng)分布

根據(jù)終端運(yùn)行工況和材料絕緣特性建立物理場(chǎng)仿真模型[18]，計(jì)算車(chē)頂高壓電纜終端內(nèi)部電位和電場(chǎng)分布，結(jié)果如圖7～8所示。

圖7 電纜終端電位分布Fig.7 Potential distribution of cable terminal

從圖7～8可以看出，電纜終端導(dǎo)體電位為27.5 kV，沿終端徑向呈現(xiàn)梯度分布，等值線(xiàn)的密集程度代表著電場(chǎng)強(qiáng)度的大小。結(jié)合電纜終端電場(chǎng)分布，終端電場(chǎng)畸變位置位于終端應(yīng)力錐根部和電纜主絕緣，電場(chǎng)強(qiáng)度分別為3.12 kV/mm、2.99 kV/mm。電纜主絕緣承擔(dān)了終端的高電位，應(yīng)力錐均化了終端接頭附近的電場(chǎng)畸變，應(yīng)力錐根部和主絕緣屬于動(dòng)車(chē)輸配電系統(tǒng)的薄弱位置[19-20]。

根據(jù)終端電場(chǎng)分布的結(jié)果（圖8），沿電纜終端徑向建立坐標(biāo)系，以電纜銅芯中心為坐標(biāo)原點(diǎn)，作出終端沿直徑方向的電場(chǎng)分布，如圖9所示，圖中從坐標(biāo)原點(diǎn)往兩側(cè)依次為電纜銅芯、三元乙丙橡膠主絕緣、應(yīng)力錐半導(dǎo)電部分、環(huán)氧套管以及空氣域。由圖9可知，電場(chǎng)主要分布在電纜主絕緣與環(huán)氧增強(qiáng)絕緣以及應(yīng)力錐絕緣部分，其中電場(chǎng)畸變嚴(yán)重的位置分別位于應(yīng)力錐絕緣部分與主絕緣部分交界處、應(yīng)力錐與環(huán)氧材料交界處，畸變電場(chǎng)強(qiáng)度分別為1.58 kV/mm和0.51 kV/mm。

圖8 電纜終端電場(chǎng)分布Fig.8 Electric field distribution of cable terminal

圖9 電纜終端徑向電場(chǎng)分布Fig.9 Radial electric field distribution of cable terminal

圖10為終端運(yùn)行一段時(shí)間內(nèi)主絕緣最大電場(chǎng)的變化曲線(xiàn)。從圖10可以看出，隨著運(yùn)行時(shí)間的延長(zhǎng)，終端主絕緣部分溫度逐漸升高，三元乙丙橡膠相對(duì)介電常數(shù)減小，主絕緣電場(chǎng)隨溫度升高略有減小。隨著運(yùn)行時(shí)間的繼續(xù)延長(zhǎng)，終端溫度場(chǎng)分布達(dá)到平衡，電場(chǎng)強(qiáng)度不再隨時(shí)間發(fā)生變化。

圖10 電纜終端主絕緣最大電場(chǎng)隨時(shí)間變化Fig.10 The maximum electric field at the cable terminal main insulation varies with time

電纜終端不同區(qū)域最大電場(chǎng)如表1所示。由表1可知，電纜主絕緣最大電場(chǎng)為2.995 kV/mm；應(yīng)力錐最大電場(chǎng)位于應(yīng)力錐根部，電場(chǎng)強(qiáng)度為3.120 kV/mm；環(huán)氧絕緣處最大電場(chǎng)為1.108 kV/mm。

表1 不同區(qū)域最大電場(chǎng)Tab.1 The maximum electric field at different regions

動(dòng)車(chē)組高壓電纜終端電場(chǎng)不僅受到多層復(fù)合絕緣介質(zhì)結(jié)構(gòu)的影響，而且受到運(yùn)行工況、周?chē)h(huán)境以及因動(dòng)車(chē)高速運(yùn)行帶來(lái)的諧波電壓、過(guò)電壓等的影響，材料的絕緣裕度很難確定。本研究通過(guò)對(duì)電-熱耦合條件下高壓終端的電場(chǎng)和熱場(chǎng)進(jìn)行仿真，結(jié)果顯示溫度變化引起的終端內(nèi)部電場(chǎng)變化不大，但應(yīng)力錐與電纜主絕緣部分電場(chǎng)強(qiáng)度較大，屬于動(dòng)車(chē)組高壓電纜終端的薄弱位置。同時(shí)，終端絕緣材料會(huì)在電和熱的作用下發(fā)生老化，使絕緣材料絕緣性能下降，造成電纜終端絕緣放電甚至擊穿。

2.3 環(huán)境溫度不同時(shí)電纜終端溫度分布

動(dòng)車(chē)組車(chē)頂高壓終端隨著動(dòng)車(chē)組高速運(yùn)行，受到自然地理環(huán)境的影響，近年來(lái)，動(dòng)車(chē)組在各種惡劣條件下發(fā)生故障的情況越來(lái)越頻繁。以蘭新客運(yùn)專(zhuān)線(xiàn)為例，由于深居內(nèi)陸，冬夏兩季特征明顯，氣溫變化大，冬季最冷的1月，平均氣溫為-20℃以下，極端最低氣溫曾達(dá)到-50℃；夏季最熱的7月，平均氣溫為33℃以上，極端最高氣溫曾達(dá)到48℃。

首先，計(jì)算室溫下電纜終端溫度場(chǎng)分布，環(huán)境初始溫度預(yù)設(shè)為25℃，主絕緣與增強(qiáng)絕緣以及半導(dǎo)電材料的導(dǎo)熱系數(shù)由實(shí)驗(yàn)測(cè)試結(jié)果擬合得到。電纜終端溫度場(chǎng)仿真結(jié)果如圖11所示。從圖11可以看出，電纜終端最高溫度隨著投入運(yùn)行時(shí)間的延長(zhǎng)逐漸增大，在15 h附近達(dá)到穩(wěn)定，穩(wěn)定時(shí)終端最高溫度為54.9℃。終端內(nèi)部徑向溫度分布隨時(shí)間的變化如圖11中小圖所示，橫坐標(biāo)為電纜終端由銅芯到環(huán)氧絕緣套管之間的距離。可以看出，電纜終端最高溫度出現(xiàn)在銅芯附近，約為54.9℃，最低溫度在環(huán)氧與空氣交界面，最低溫度為30.3℃，內(nèi)外溫差為24.6℃。溫差以及不同材料導(dǎo)熱性能的差異會(huì)在電纜終端內(nèi)部形成溫度梯度，溫度會(huì)影響材料的相對(duì)介電常數(shù)、電導(dǎo)率以及導(dǎo)熱系數(shù)，從而引起電纜終端內(nèi)部電場(chǎng)發(fā)生改變。

圖11 電纜終端溫度場(chǎng)分布Fig.11 Temperature field distribution of cable terminal

然后，按極端天氣設(shè)置環(huán)境條件，計(jì)算電纜終端在環(huán)境溫度-30、25、50℃下運(yùn)行一段時(shí)間后電纜終端的溫度分布，計(jì)算結(jié)果如圖12(a)～(c)所示。由圖12(a)可知，電纜終端溫度最低點(diǎn)在法蘭附近，其值為2.15℃，環(huán)氧套管與空氣的交界面溫度為19.5℃，但芯棒在低溫環(huán)境下最高溫度仍可達(dá)到40℃；由圖12(b)可知，室溫下，電纜終端最低溫度為法蘭附近的35℃，環(huán)氧套管與空氣界面溫度為36.7℃，芯棒最高溫度為53.2℃；由圖12(c)可知，法蘭附近的溫度達(dá)到63℃，環(huán)氧套管與空氣界面溫度為65℃，電纜芯棒溫度達(dá)到77℃。

圖12 電纜終端溫度分布Fig.12 Temperature distribution of cable terminal

表2為不同環(huán)境溫度下應(yīng)力錐根部電場(chǎng)強(qiáng)度和溫度。由表2可知，不同環(huán)境溫度下，應(yīng)力錐根部溫度變化較大，但電場(chǎng)強(qiáng)度變化很小。對(duì)于交流電纜終端，應(yīng)力錐根部承擔(dān)的電場(chǎng)較高，屬于電纜終端放電的薄弱位置。雖然隨著環(huán)境溫度變化，應(yīng)力錐根部電場(chǎng)變化較小，但在極端低溫條件下，結(jié)合DSC測(cè)試結(jié)果，環(huán)氧樹(shù)脂材料的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度為123.3℃，在高寒環(huán)境下處于玻璃態(tài)，具有較差的形變能力。而三元乙丙橡膠的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度為-54.4℃，在極端低溫條件下仍處于高彈態(tài)，溫度降低時(shí)仍具有良好的收縮性[2]。三元乙丙橡膠與環(huán)氧樹(shù)脂間收縮度的不同，易在兩者之間界面產(chǎn)生氣隙，造成界面結(jié)構(gòu)不匹配的現(xiàn)象，導(dǎo)致界面放電的產(chǎn)生。

表2 不同環(huán)境溫度條件下應(yīng)力錐根部電場(chǎng)強(qiáng)度和溫度Tab.2 Comparison of electric field and temperature at root of stress cone under different environment temperatures

3 結(jié)論

（1）三元乙丙橡膠和環(huán)氧樹(shù)脂的導(dǎo)熱系數(shù)總體上隨著溫度的升高而增大，當(dāng)溫度超過(guò)80℃時(shí)，導(dǎo)熱系數(shù)有所下降。三元乙丙橡膠的導(dǎo)熱系數(shù)從25℃的0.251 W/(m·K)增大到80℃的0.295 W/(m·K)，環(huán)氧樹(shù)脂的導(dǎo)熱系數(shù)從25℃的0.431 W/(m·K)增大到80℃的0.488 W/(m·K)，相同溫度下，環(huán)氧樹(shù)脂的導(dǎo)熱系數(shù)均大于三元乙丙橡膠。高于80℃時(shí)，導(dǎo)熱系數(shù)隨著溫度的升高有所下降。

（2）三元乙丙橡膠的介電常數(shù)隨著溫度的升高逐漸減小，從-60℃的3.70下降到100℃的3.28；環(huán)氧樹(shù)脂的介電常數(shù)隨著溫度的升高逐漸增大，從-60℃的5.02增大到100℃的5.29，這是由于二者的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度不同造成的。

（3）計(jì)算了電纜終端不同區(qū)域的電場(chǎng)分布。電纜終端電場(chǎng)最大畸變點(diǎn)出現(xiàn)在應(yīng)力錐根部，電場(chǎng)強(qiáng)度為3.120 kV/mm；其次電場(chǎng)集中分布在電纜主絕緣，電場(chǎng)強(qiáng)度為2.995 kV/mm；隨著電纜終端溫度的升高，終端內(nèi)部電場(chǎng)變化較小，但是極端低溫條件下三元乙丙橡膠和環(huán)氧樹(shù)脂收縮度的差異易引起界面缺陷放電。