李超

（廣州京穗勘察設(shè)計(jì)有限公司，廣東 廣州 510000）

0 引言

隨著預(yù)應(yīng)力技術(shù)的發(fā)展和逐步完善，大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)連續(xù)梁應(yīng)用越來越廣泛，連續(xù)梁橋由于結(jié)構(gòu)在恒載和車載等作用下，中間支點(diǎn)提供了一定的反向負(fù)彎矩，使得跨中正彎矩大大減少，且通常情況下負(fù)彎矩效應(yīng)較正彎矩明顯不利。作為超靜定體系的連續(xù)梁，如溫度變化、地基沉降以及預(yù)加力等均會(huì)使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生次應(yīng)力?；炷两Y(jié)構(gòu)采用鋼絞線提供預(yù)加力效應(yīng)可以有效避免開裂，能夠充分發(fā)揮材料的自身優(yōu)勢。從其特點(diǎn)來看，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁相比簡支梁橋具有更強(qiáng)的跨越能力，且減少了伸縮縫的使用、超載能力大，剛度大、變形小等優(yōu)點(diǎn)，在近代橋梁建筑方面，工程實(shí)際應(yīng)用涉獵頗廣。

根據(jù)連續(xù)梁的受力特點(diǎn)，對于大跨度變高連續(xù)梁，邊中跨比值一般取0.5~0.8之間，以盡量使其邊中跨最大正彎矩相等，從而達(dá)到經(jīng)濟(jì)的目的。針對變高梁，梁底多采用圓曲線或二次拋物線，折線性則較為少見，同時(shí)為滿足受力要求，箱室各板件尺寸多采用變厚度。根據(jù)施工特點(diǎn)，常見的有掛籃懸灌施工、整體澆筑施工以及移動(dòng)模架逐孔施工等，實(shí)際施工時(shí)需結(jié)合現(xiàn)場情況進(jìn)行合理選取合理。本文著重研究掛籃懸灌施工，由于掛籃懸灌施工需進(jìn)行掛籃設(shè)計(jì)，對掛籃質(zhì)量要求較高。施工時(shí)為保證兩側(cè)平衡，需要同步同量澆筑，確保兩側(cè)受力均勻?，F(xiàn)實(shí)中，影響施工質(zhì)量的因素各式各樣，而以其施工工藝最為直接，為保證施工質(zhì)量，提高現(xiàn)階段工藝水平是該類橋梁更高更遠(yuǎn)發(fā)展的重中之重[1]。

本文結(jié)合工程案例，以（72+128+72）m節(jié)段懸澆施工大跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁為研究基礎(chǔ)，利用邁達(dá)斯和BSAS綜合分析懸澆連續(xù)梁的受力特性，并相互校核本結(jié)構(gòu)驗(yàn)算的正確性，同時(shí)證明本橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的安全性和合理性。最終希望本文能為類似橋梁提供一定的借鑒價(jià)值。

1 工程應(yīng)用

紹興某一鐵路連續(xù)梁橋，構(gòu)造跨度為（72+128+72）m無砟軌道預(yù)應(yīng)力混凝土單線懸澆連續(xù)梁。單線防護(hù)墻內(nèi)側(cè)凈寬4.4m，橋面板寬8.5m。

橋梁全長為273.8m（含兩側(cè)各15cm梁縫），邊中跨比值為0.563。結(jié)構(gòu)外部尺寸為中支點(diǎn)梁高9.6m，邊支點(diǎn)及跨中標(biāo)準(zhǔn)段梁高4.6m，支座距梁端0.75m，梁高按R=401.031m圓曲線變化。全橋共分71個(gè)梁段，A0梁段長14m；一般梁段劃分3m、3.5m、4.0m不等，邊中跨合龍段長均為2m，邊跨現(xiàn)澆段長7.75m。

箱梁采用單箱單室變高度截面。結(jié)構(gòu)頂寬8.5m，底寬6.8m。結(jié)構(gòu)內(nèi)部尺寸為頂板厚0.5m；底板厚0.5~1m，其中，支點(diǎn)位置加厚至1.766m，邊支點(diǎn)加厚至0.8m；腹板厚則按0.5~0.7-0.9-1.4m折線變化。箱梁端橫梁后2m，中橫梁后2.8m。

標(biāo)準(zhǔn)橋面布置如圖1所示。

圖1 標(biāo)準(zhǔn)橋面布置（單位：cm）

2 設(shè)計(jì)條件

設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)為行車速度80km/h；線路情況為單線；軌道類型為無砟軌道；荷載類型為ZK活載；地震等級(jí)為Ⅶ度，地震動(dòng)峰值加速度α=0.05g。

3 材料使用

（1）混凝土：橋梁采用鐵路用C50混凝土，防護(hù)墻采用C40混凝土，材料物理指標(biāo)按鐵路相關(guān)規(guī)范執(zhí)行[2]。

（2）鋼絞線：預(yù)加力采用標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fpk=1860MPa的高強(qiáng)度低松弛φs15.24鋼絞線；且縱梁滿布豎向預(yù)應(yīng)力，其材質(zhì)采用標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度fpk=830MPa的φ25預(yù)應(yīng)力混凝土用精軋螺紋鋼筋。

（3）鋼筋：HPB300、HRB400鋼筋應(yīng)采用滿足（GB 1449.1—2017）及（GB/T 1499.2—2018）規(guī)定的鋼筋[3]。

（4）波紋管：縱向鋼束采用金屬波紋管成孔，豎向預(yù)應(yīng)力則采用鐵皮管成孔；波紋管符合（JG 225—2007）中的規(guī)定。計(jì)算時(shí)取縱向預(yù)加力μ=0.23，k=0.0025/m，豎向預(yù)加力μ=0.35，k=0.003/m。

4 荷載取值

（1）恒載：混凝土容重γ取26kN/m3；二期：80kN/m，不均勻沉降按2cm考慮。

（2）車載：按標(biāo)準(zhǔn)ZK活載考慮[4]。

5 荷載組合

荷載組合僅考慮恒載和車載的組合作用（車載中含動(dòng)力作用）。

6 模型簡介

邁達(dá)斯采用三維建模，BSAS則采用二維建模；均采用梁單元，預(yù)加力采用線單元模擬，兩者通過鋼束預(yù)應(yīng)力進(jìn)行耦合，其邊界則按常規(guī)連續(xù)梁體系模擬。圖2、圖3為單元?jiǎng)澐帧?/p>

圖2 邁達(dá)斯三維梁單元建模

圖3 BSAS二維梁單元建模

箱梁采用掛籃懸臂澆筑施工，其中中支點(diǎn)0號(hào)梁段在墩頂支架澆筑，其余各梁段采用掛籃懸臂澆筑，施工時(shí)須同步對稱澆筑至最大懸臂段，確保梁體縱向受力平衡，之后施工邊跨合龍段，最后施工中跨合龍段，直至成橋狀態(tài)。計(jì)算時(shí)考慮掛籃及附屬設(shè)備重不大于最大懸灌節(jié)段重量的50%，本文計(jì)算時(shí)按900kN加載考慮。

7 結(jié)果對比

（1）正應(yīng)力結(jié)果對比。根據(jù)兩款軟件計(jì)算結(jié)果，繪制如下全橋模型正應(yīng)力對比圖（符號(hào)方向按邁達(dá)斯結(jié)果給出，壓為負(fù)、拉為正），從結(jié)果來看，結(jié)構(gòu)下緣正應(yīng)力整體趨勢已相當(dāng)吻合，結(jié)構(gòu)上緣正應(yīng)力在中支點(diǎn)位置附近略有差異，但整體趨勢相差不大。根據(jù)規(guī)范要求，運(yùn)營階段結(jié)構(gòu)不容許出現(xiàn)拉應(yīng)力，由圖4、圖5可知，本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)滿足規(guī)范要求[5]。

圖4 上緣正應(yīng)力對比

圖5 下緣正應(yīng)力對比

（2）抗裂結(jié)果對比。根據(jù)抗裂計(jì)算結(jié)果，結(jié)構(gòu)最小抗裂安全系數(shù)整體擬合較一致，于跨中位置附近有所差異。根據(jù)規(guī)范要求，結(jié)構(gòu)最小抗裂安全系數(shù)不得小于1.1，本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)最小抗裂安全系數(shù)為1.34，滿足現(xiàn)行規(guī)范要求。最小抗裂安全系數(shù)對比如圖6所示。

圖6 最小抗裂安全系數(shù)對比

（3）強(qiáng)度結(jié)果對比。根據(jù)強(qiáng)度計(jì)算結(jié)果，結(jié)構(gòu)最小強(qiáng)度安全系數(shù)整體擬合較一致，于跨中位置附近有所差異。根據(jù)規(guī)范要求，結(jié)構(gòu)最小強(qiáng)度安全系數(shù)不得小于1.98（1.1×1.8），本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)最小強(qiáng)度安全系數(shù)為2.35，滿足現(xiàn)行規(guī)范要求。最小強(qiáng)度安全系數(shù)對比如圖7所示。

圖7 最小強(qiáng)度安全系數(shù)對比

（4）豎向變形對比。根據(jù)豎向變形計(jì)算結(jié)果，結(jié)構(gòu)在車載作用下豎向變形擬合相當(dāng)一致。根據(jù)規(guī)范要求，結(jié)構(gòu)最小豎向變形不得大于計(jì)算跨徑的1/1900，即13200/1900=67.3mm，本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主跨最大豎向變形為26.4mm，滿足現(xiàn)行規(guī)范要求。車載作用下豎向變形對比如圖8所示。

圖8 車載作用下豎向變形對比

（5）殘余變形對比。根據(jù)殘余變形計(jì)算結(jié)果，兩款軟件在計(jì)算收縮徐變上有所差異，整體趨勢基本一致，且殘余變形幅度較小，整體結(jié)果相差不大。根據(jù)規(guī)范要求，無砟軌道最大豎向殘余變形不得大于20mm，本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主跨最大豎向殘余變形為2.54mm，滿足現(xiàn)行規(guī)范要求。恒載作用下豎向殘余變形對比如圖9所示。

圖9 恒載作用下豎向殘余變形對比

8 結(jié)果分析

（1）根據(jù)以上描述的計(jì)算結(jié)果，全橋在恒載+車載作用下均處于受壓狀態(tài)，達(dá)到了設(shè)計(jì)基本預(yù)期的要求。

（2）根據(jù)上述結(jié)構(gòu)的應(yīng)力、強(qiáng)度、抗裂和豎向剛度的對比結(jié)果來看，兩款軟件擬合較好，相互驗(yàn)證了兩款軟件計(jì)算的正確性；同時(shí)證明了本橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的安全性和合理性。

（3）從上述結(jié)構(gòu)十年殘余變形的結(jié)果來看，兩款軟件計(jì)算上還存在一定的差異，但整體相差不大，符合規(guī)范要求。

9 結(jié)語

選取一個(gè)合適的軟件能夠大大降低橋梁設(shè)計(jì)難度，提高工作效率。本文結(jié)合工程案例，提供了邁達(dá)斯和BSAS兩款軟件在設(shè)計(jì)節(jié)段懸澆施工大跨連續(xù)梁中的各性能指標(biāo)結(jié)果對比。從結(jié)果來看，兩款軟件均具有一定的優(yōu)勢，且兩者擬合較好，互相驗(yàn)證了彼此的正確性，同時(shí)證明了本橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的安全性和合理性。此外，兩款軟件于殘余變形計(jì)算上仍有所差異，但整體相差不大，在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上，均值得采用。對于相對復(fù)雜的橋梁，為確保結(jié)構(gòu)安全，仍建議通過軟件之間的相互校核來達(dá)到想要的目的。最終希望本文能為類似橋梁提供一定的借鑒價(jià)值。