吳 偉, 相 福 壯, 丁 建 彤, 李 曉 華, 許 文 英
(中國(guó)水利水電第七工程局試驗(yàn)檢測(cè)研究院,四川 成都 610015)
采用水下導(dǎo)管法施工相比傳統(tǒng)圍堰施工能大幅度節(jié)約施工成本、加快施工進(jìn)度,但其對(duì)水下不分散混凝土提出了較高的性能要求:需要其具有大流態(tài)、無(wú)振搗、自填充,同時(shí)能抵抗被水稀釋的能力。水下不分散混凝土的性能被哪些因素影響以及其影響幅度是設(shè)計(jì)水下不分散混凝土配比的關(guān)鍵并成為相關(guān)研究熱點(diǎn):絮凝劑種類[1]對(duì)水下混凝土抗分散能力的影響;不同砂率、石子大小以及水膠比對(duì)水下混凝土抗分散性、水中與陸地強(qiáng)度比[2]的影響;添加硅灰、粉煤灰等優(yōu)化膠凝材料對(duì)水下混凝土水中陸地強(qiáng)度比、凝結(jié)時(shí)間的影響[3]。但上述研究?jī)?nèi)容偏重于普通水下混凝土的強(qiáng)度與抗分散性。文中所介紹的研究是基于高性能水下不分散混凝土(水膠比≤0.4),考察配比參數(shù)對(duì)其流動(dòng)性和抗分散性的影響。具體研究過(guò)程如下:通過(guò)對(duì)比水下不分散混凝土流動(dòng)性和抗分散性的不同表征方法,選取敏感性高的測(cè)試方法應(yīng)用于此次研究;選取絮凝劑摻量分別為 0%、1.5%和 3%、水膠比分別為 0.36 和 0.4 以及不同膠凝材料組成(硅灰和粉煤灰分別替代水泥質(zhì)量的 10%和 0%、5%和 15%及 8%和 15%),通過(guò)減水劑摻量調(diào)整以測(cè)試水下不分散混凝土在不同流動(dòng)性條件下的抗分散性;根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,分析得出上述參數(shù)對(duì)水下不分散混凝土流動(dòng)性和抗分散性的相互關(guān)系的影響規(guī)律。
研究采用的材料:
(1) 水泥:拉法基P·O42.5普通硅酸鹽水泥,其渤氏法比表面積為355 m2/kg,密度為3.08 g/cm3;
(2) 硅灰:成都東藍(lán)星新材料股份有限公司生產(chǎn)的硅灰,SiO2含量為92%,需水量比為118%,28 d活性為108%;
(3) 粉煤灰:四川博磊生產(chǎn)的Ⅰ級(jí)粉煤灰,細(xì)度為8%,需水量比為95%,28 d活性為75%;
(4) 細(xì)骨料:人工破碎骨料,細(xì)度模數(shù)為2.66,表觀密度為2 710 kg/m3,吸水率為1.1%;
(5) 粗骨料:人工破碎骨料,其粒徑為5~20 mm,骨料表觀密度為2 720 kg/m3,針片狀含量為5%;
(6) 減水劑:石家莊市長(zhǎng)安育才建材有限公司生產(chǎn)的GK-3000聚羧酸減水劑,固體含量為40%;
(7) 絮凝劑:中國(guó)水利水電第七工程局生產(chǎn)的HB7-18粉體絮凝劑。
此次研究分別采用水膠比為0.36和0.4、絮凝劑摻量為0%、1.5%和3%進(jìn)行試驗(yàn)。為方便記錄,將文中的水泥、硅灰、粉煤灰和抗分散劑分別記為C、 SF、F和AWA。如試驗(yàn)編號(hào)C80SF5F15-AWA1.5表示水泥用量為膠材總質(zhì)量的80%,硅灰為5%,粉煤灰為15%,絮凝劑為1.5%。試驗(yàn)用混凝土配合比見(jiàn)表 1。
表1 試驗(yàn)用混凝土配合比表 /kg·m-3
所采用的水下混凝土性能測(cè)試方法按《水下不分散混凝土試驗(yàn)規(guī)程》DL/T5117-2000進(jìn)行。對(duì)比該規(guī)程中的流動(dòng)性和抗分散性表征方法敏感性,此次研究采用敏感性高的擴(kuò)展度表征流動(dòng)性,采用懸濁物含量表征抗分散性。pH與懸濁物含量敏感性見(jiàn)圖1,坍落度與擴(kuò)展度敏感性見(jiàn)圖2。
圖1 pH與懸濁物含量敏感性示意圖
圖2 坍落度與擴(kuò)展度敏感性示意圖
不同摻量的絮凝劑對(duì)水下混凝土的流動(dòng)性和抗分散能力的影響可以通過(guò)擴(kuò)展度與懸濁物含量的關(guān)系進(jìn)行表征。C100不同絮凝劑摻量條件下擴(kuò)展度與懸浮物含量關(guān)系見(jiàn)圖 3。
圖3 C100不同絮凝劑摻量條件下擴(kuò)展度與懸浮物含量關(guān)系圖
研究結(jié)果表明:通過(guò)提高減水劑摻量以獲得更大擴(kuò)展度的方式將導(dǎo)致水下混凝土抗分散能力下降。固定某一擴(kuò)展度,可以看出懸濁物含量隨絮凝劑的增加而降低。以550 mm擴(kuò)展度為例,絮凝劑從0%增加到1.5%,懸濁物含量由1 510 mg/L下降至700 mg/L,降幅為53%;進(jìn)一步提高絮凝劑摻量至3%,懸濁物含量下降至500 mg/L,降幅度達(dá)67%。由此可見(jiàn):提升絮凝劑摻量可以有效地提高水下混凝土的抗分散性能,這是因其增加了漿體黏度和保水能力的緣故,可以有效抵抗黏度下降。
水膠比(W/C)從0.4降低至0.36對(duì)抗分散能力和流動(dòng)性相互關(guān)系的影響見(jiàn)圖4。不同水膠比和絮凝劑摻量對(duì)抗分散性和流動(dòng)性的影響見(jiàn)圖4。
圖4 不同水膠比和絮凝劑摻量對(duì)抗分散性和流動(dòng)性的影響示意圖
從整體趨勢(shì)看,懸濁物含量均隨擴(kuò)展度的增大而提高且不受水膠比的影響。固定擴(kuò)展度、降低水膠比使懸濁物含量下降,抗分散性增強(qiáng)。當(dāng)擴(kuò)展度為500 mm時(shí),水膠比從0.4降低至0.36,絮凝劑摻量在1.5%的條件下,其懸濁物含量從570 mg/L下降至380 mg/L,下降幅度為33%;絮凝劑摻量在3%的條件下,其懸濁物含量從420 mg/L下降至190 mg/L,下降幅度為55%。由此可見(jiàn):降低水膠比可以提升水下混凝土的抗分散能力;在降低水膠比的同時(shí),提高絮凝劑摻量可以產(chǎn)生疊加效應(yīng),其抗分散能力提升幅度增強(qiáng)。
在絮凝劑摻量為3%,水膠比為0.36的條件下,不同膠凝材料的組成對(duì)抗分散性和流動(dòng)性相互關(guān)系的影響見(jiàn)圖5。
圖5 不同膠凝材料組成對(duì)抗分散性和流動(dòng)性的影響示意圖
在膠凝材料中引入摻合料的方式降低了懸濁物含量,增加了水下混凝土的抗分散性。擴(kuò)展度小于450 mm時(shí),對(duì)比C100,加入摻合料方式的懸濁物含量降低幅度較?。欢?dāng)擴(kuò)展度大于450 mm時(shí),其降幅明顯,與文獻(xiàn)[3]觀察到的現(xiàn)象一致。
固定某一擴(kuò)展度,C80SF5F15表現(xiàn)出最佳的抗分散性能。例如,在擴(kuò)展度為550 mm時(shí),C80SF5F15的懸濁物含量為185 mg/L、C100為285 mg/L,兩者之間的差異幅度為35%。C90SF10的抗分散能力增幅次之;對(duì)比C100,懸濁物含量下降幅度為28%;C77SF8F15降幅最小,降低幅度為12%。摻合料中的細(xì)顆粒使膠凝材料體系的密實(shí)度提高、比表面積提升、漿體內(nèi)聚力增強(qiáng)導(dǎo)致其產(chǎn)生了更強(qiáng)的保水能力,與普通混凝土中摻合料的作用機(jī)理相同[4~6]。
由此可見(jiàn),在制備大流態(tài)水下混凝土?xí)r,通過(guò)采用摻合料(細(xì)粉料)替代部分水泥的方式可以明顯降低懸濁物含量,增加其抗分散性能;在小流動(dòng)度時(shí)采用該項(xiàng)技術(shù),對(duì)提高水下混凝土的抗分散性并不明顯。
基于此次配比組成對(duì)流動(dòng)性和抗分散能力影響研究取得的試驗(yàn)數(shù)據(jù)可以看出:
(1) 對(duì)于水下不分散混凝土,其流動(dòng)性、抗分散能力的測(cè)試方法分別采用擴(kuò)展度、懸濁物含量表征比坍落度、PH 值的評(píng)價(jià)方法具有更高的測(cè)試敏感性;
(2)減水劑以及絮凝劑摻量對(duì)水下不分散混凝土的流動(dòng)性與抗分散能力的影響成正比;
(3)水膠比的降低增加了水下混凝土的抗分散能力,且其與絮凝劑產(chǎn)生了疊加效應(yīng);
(4)采用摻合料(細(xì)粉料)替代部分水泥可以增加水下混凝土的抗分散性能且存在最優(yōu)替代率。