0 前 言

在碳中和目標(biāo)下， CO

捕集利用與封存（CCUS） 技術(shù)扮演著越來越重要的角色， 它不僅可以實(shí)現(xiàn)減少CO

排放的目標(biāo)， 而且有助于我國可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略的實(shí)現(xiàn)

。 依據(jù)達(dá)到碳中和目標(biāo)所要實(shí)現(xiàn)的減排量和當(dāng)前的技術(shù)發(fā)展?jié)摿Γ珻CUS 技術(shù)作為實(shí)現(xiàn)目標(biāo)的一種戰(zhàn)略選擇， 需要在2050 年和2060 年分別實(shí)現(xiàn)7～15 億t 和12～20 億t 的CO

減排量

。 我國CCUS 技術(shù)起步較晚，目前整體仍處于工業(yè)示范階段， 但是該技術(shù)發(fā)展被給予高度的重視， 相關(guān)研發(fā)與應(yīng)用力度不斷加大， 項(xiàng)目規(guī)模也在逐步擴(kuò)大

。

出口導(dǎo)向主要指站內(nèi)安裝的出口導(dǎo)向牌、出口資訊牌以及三維街區(qū)圖。主要用于告知地鐵站周邊500m范圍內(nèi)的各個(gè)出口信息。

CO

管道輸送是實(shí)現(xiàn)CCUS 技術(shù)大力發(fā)展的關(guān)鍵環(huán)節(jié)， 對整個(gè)CCUS 的實(shí)施起著非常重要的作用

。 管道輸送超臨界/密相CO

是大規(guī)模運(yùn)輸CO

最經(jīng)濟(jì)、 可行的方法

。 但由于超臨界/密相比氣相、 液相具有更高的輸送壓力， 在泄漏等事故中容易造成較大的安全災(zāi)害

。 同時(shí)，由于CO

管道在運(yùn)行或安裝時(shí)可能存在第三方損傷、 管道缺陷、 焊接質(zhì)量、 違規(guī)操作、 疲勞以及腐蝕等工程問題， 會造成初始裂紋的產(chǎn)生

。在管道內(nèi)壓的作用影響下， 初始裂紋會發(fā)生起裂， 進(jìn)而裂紋發(fā)生快速擴(kuò)展， 使得CO

管道在高壓下發(fā)生泄漏或延性斷裂等嚴(yán)重事故

。

由于CO

具備較高的焦耳-湯姆遜系數(shù)

，管道泄漏處會產(chǎn)生較大的溫降， 進(jìn)而導(dǎo)致管道韌性的急劇下降

。 CO

和天然氣等介質(zhì)在管道輸送過程中具備不同的減壓波規(guī)律， 一方面，CO

的減壓波平臺在CO

相變產(chǎn)生的飽和蒸汽壓影響下逐步升高， 促使裂紋繼續(xù)擴(kuò)展； 另一方面， 低溫環(huán)境更容易造成管道裂紋的擴(kuò)展及斷裂

。 因此， 關(guān)于CO

管道發(fā)生延性斷裂后的止裂控制方法備受關(guān)注。

目前， 對基于CCUS 技術(shù)的CO

管道延性斷裂機(jī)理及控制研究方面， 綜述性文獻(xiàn)比較缺乏，本研究基于CCUS 技術(shù)， 結(jié)合國內(nèi)外研究進(jìn)展，對CO

管道泄漏和減壓過程中延性斷裂機(jī)理以及止裂控制進(jìn)行總結(jié)， 并提出了該領(lǐng)域亟待解決的問題， 助力CCUS 技術(shù)大力發(fā)展， 確保CO

管道安全。

1 管道延性斷裂機(jī)理

法規(guī)和行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)

要求CO

管道材料應(yīng)具備預(yù)防脆性斷裂、 抗起裂和限制裂紋延性擴(kuò)展的能力。 其中預(yù)防脆性斷裂是所有控制斷裂方案的基礎(chǔ)， 管道脆性斷裂的裂紋驅(qū)動力僅來源于管壁的彈性應(yīng)變能， 斷裂過程中管道無明顯塑性形變， 當(dāng)裂紋超過一定尺寸將快速擴(kuò)展造成斷裂，只有在運(yùn)行應(yīng)力及材料特性不連續(xù)時(shí)斷裂才會停止

。 隨著冶金工藝的進(jìn)步， CO

管道常用的碳鋼材料的韌脆轉(zhuǎn)變溫度已得到明顯降低， 有效抑制了裂紋脆性斷裂事故的發(fā)生， CO

管道事故多源于裂紋的延性擴(kuò)展

。

目前， 經(jīng)過眾多試驗(yàn)研究和數(shù)值模擬， 形成了以下兩個(gè)通用判據(jù)來研究管道的延性斷裂機(jī)理。

（1） 能量判據(jù)。 Griffith

首先提出能量平衡理論， 該理論認(rèn)為管道內(nèi)能提供了裂紋延性擴(kuò)展的驅(qū)動力， 該驅(qū)動力是作用在管壁裂紋單位尺寸上的力， 且管壁本身同時(shí)也具備可以抑制裂紋擴(kuò)展的阻力。 當(dāng)裂紋驅(qū)動力與該阻力相等時(shí)， 裂紋保持穩(wěn)定擴(kuò)展； 而當(dāng)該阻力大于裂紋驅(qū)動力時(shí)， 裂紋擴(kuò)展就會受到抑制， 管道就可以自行止裂。

（2） 速度判據(jù)。 基于Rudinger 等

的研究，在1960—1970 年期間， 美國天然氣協(xié)會的Battelle 實(shí)驗(yàn)室以天然氣、 空氣和水作為介質(zhì)對各種泄漏條件下的試驗(yàn)進(jìn)行了更詳細(xì)的研究。 通過對大量的試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合， 得到更加高效可靠的減壓波速度計(jì)算模型。 Maxey

在Battelle 實(shí)驗(yàn)室取得的管道延性斷裂試驗(yàn)數(shù)據(jù)基礎(chǔ)上， 擬合出了斷裂擴(kuò)展速度計(jì)算公式， 與減壓波速度計(jì)算公式構(gòu)成Battelle 雙曲線法。 由于Battelle 雙曲線法忽視了管道泄漏時(shí)流體與管道之間的傳熱和流動摩擦因素， 只能定性地確定管道是否可以止裂，無法計(jì)算裂紋萌生到最終自行止裂所需時(shí)間和裂紋長度變化， 因此該判據(jù)存在一定的局限性

，但是它在目前的工程應(yīng)用上仍然具有不可忽視的指導(dǎo)作用， 可以對管道設(shè)計(jì)進(jìn)行有效評估， 保障管道的安全運(yùn)行

。

針對管道延性斷裂機(jī)理可以通過不同的方法對其進(jìn)行研究， 以往更多采用的是理論與試驗(yàn)相結(jié)合的手段。 但是隨著近年來計(jì)算技術(shù)的快速崛起， 越來越多的研究人員開始采用數(shù)值模擬手段研究管道延性斷裂機(jī)理。 本節(jié)從理論及試驗(yàn)、 數(shù)值模擬兩個(gè)研究方法出發(fā)， 對CO

管道延性斷裂機(jī)理研究進(jìn)展進(jìn)行綜述。

1.1 理論及試驗(yàn)研究

Ahmad 等

在英國Spadeadam 實(shí)驗(yàn)基地開展了一項(xiàng)關(guān)于CO

和富含CO

混合物的激波管試驗(yàn)， 發(fā)現(xiàn)在管道斷裂泄漏時(shí)， CO

與天然氣等介質(zhì)減壓規(guī)律不同， CO

相態(tài)和組分的不同對其在泄漏過程中的減壓波壓力平臺影響較大， 所以CO

輸送管道的建設(shè)不能完全采用天然氣管道的建設(shè)經(jīng)驗(yàn)。 越來越多的研究表明， 超臨界/密相CO

在減壓過程中表現(xiàn)出更高的延性斷裂傾向。

Davis 等

對DWTT 和全斷裂擴(kuò)展試驗(yàn)斷口的分離程度進(jìn)行了測量和對比， 并用含有CO

/N

混合氣體的管道進(jìn)行了兩次全尺寸爆破試驗(yàn)。 結(jié)果表明， 在某些情況下， 落錘沖擊試驗(yàn)與全尺寸試驗(yàn)可以實(shí)現(xiàn)相同的試驗(yàn)效果。 但由于兩者在試驗(yàn)過程中采用的管材標(biāo)準(zhǔn)與當(dāng)前標(biāo)準(zhǔn)存在差異，可能導(dǎo)致CO

輸送管道斷裂時(shí)管內(nèi)減壓行為不完全一致。

Drescher 等

進(jìn)行了基于均相流模型下的含N

的CO

管道減壓波測試試驗(yàn)， 結(jié)果發(fā)現(xiàn)N

含量與溫降成正比關(guān)系， 溫降幅度隨著N

含量的增加越來越大， 極有可能使CO

管道產(chǎn)生延性斷裂。

Andrew 等

通過三次全尺寸斷裂試驗(yàn)， 并將裂紋長度、 CO

濃度和初始狀態(tài)設(shè)為變量， 試驗(yàn)表明， 初始裂紋長度是導(dǎo)致管道斷裂速度不同的主要因素， 同時(shí)也表明， 目前的雙曲線模型不適用于輸送液態(tài)或密相CO

或富含CO

混合物的管道， 測得的韌性與預(yù)測韌性的比率以及預(yù)測的止裂壓力與飽和壓力的比率為模型所需的額外經(jīng)驗(yàn)修正提供了充分的依據(jù)。

Jie 等

基 于ALE 方 法 和HEM 理 論， 通 過Fluent 軟件建立CFD 模型， 用于預(yù)測輸送含雜質(zhì)密相CO

的管道破裂后的瞬態(tài)流動和管內(nèi)介質(zhì)的熱力學(xué)行為。 結(jié)果表明， 管壁摩擦、 傳熱、 不同的雜質(zhì)以及狀態(tài)方程的選取對CO

減壓行為有著直接的影響。

Munkejord 等

基于HEM、 HRM 理論模型，分別對純CO

和含雜質(zhì)CO

管道進(jìn)行試驗(yàn)分析，并將流體摩擦和傳熱考慮在內(nèi)， 結(jié)果發(fā)現(xiàn)HRM模型測得的減壓波速度與預(yù)測值更加契合， 因此在建立理論模型時(shí)應(yīng)當(dāng)將影響因素綜合考慮在內(nèi)， 以此來保證試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性。

2.2.2 管道中間插入壁厚增加管段

郭曉璐等

進(jìn)行了CO

管道在不同輸送相態(tài)下的試驗(yàn)， 以最大應(yīng)力起裂標(biāo)準(zhǔn)為基礎(chǔ)， 采用不同等級管線鋼， 設(shè)置不同的安全系數(shù)， 利用速度判據(jù)對CO

管道延性斷裂過程中的減壓波速度和斷裂速度進(jìn)行研究， 結(jié)果發(fā)現(xiàn)， 超臨界CO

的初始減壓波速度在三種相態(tài)中最小， 而對管道安全系數(shù)的要求最高。 當(dāng)前國內(nèi)外開展的全尺寸試驗(yàn)以埋地管道為主， 然而管道斷裂速度及形態(tài)在不同的埋地條件下的系統(tǒng)研究較少， 埋地覆蓋物的不同及施工碰撞等因素對管壁產(chǎn)生的力都會對管道斷裂形態(tài)造成影響。

本調(diào)查共抓取到高職高專院校圖書館招聘信息66條，占抓取到的招聘信息總量的13．1%。高職高專院校圖書館招聘的自由度不如本科院校，以事業(yè)單位招聘為主。

結(jié)合目前開展的CO

管道的全尺寸試驗(yàn)， 發(fā)現(xiàn)傳統(tǒng)適用于天然氣管道的Battelle 雙曲線法并不能完全適用于CO

管道的安全設(shè)計(jì)， 且針對相態(tài)、 掩埋條件等因素對管道裂紋形態(tài)和擴(kuò)展規(guī)律等的影響研究仍處于起步階段， 因此仍需要通過不同規(guī)模的試驗(yàn)對CO

管道的斷裂機(jī)理展開更加深入的研究。

1.2 數(shù)值模擬研究

由于全尺寸試驗(yàn)準(zhǔn)備周期較長、 成本高、 可重復(fù)性較低以及危險(xiǎn)系數(shù)較高， 且全尺寸管道斷裂控制試驗(yàn)場非常有限， 隨著數(shù)值計(jì)算技術(shù)的不斷進(jìn)步， 越來越多的國內(nèi)外學(xué)者開始通過數(shù)值模擬方式去研究CO

輸送管道的各種機(jī)理， 利用ANSYS、 ABAQUS 等分析軟件去解決相關(guān)問題，這種方式相比于試驗(yàn)研究同樣具備一定的科學(xué)性和準(zhǔn)確性。

任科

采用ANSYS 模擬軟件， 建立含裂紋超臨界CO

管道模型， 研究裂紋在溫度和管道內(nèi)壓因素影響下的擴(kuò)展規(guī)律。 模擬結(jié)果表明， 隨著溫度的降低和管道內(nèi)壓的上升， 管道所受應(yīng)力較為集中， 管道等效應(yīng)變和總變形明顯增大， 管道裂紋在該工況下更易發(fā)生擴(kuò)展甚至斷裂。

寶寶總是率性而為，想怎么做就怎么做。那么，面對一些生活常規(guī)的事，寶寶不愿意去做時(shí)，你該怎么辦？例如：該吃飯的時(shí)候不好好吃飯、不愿意洗澡或不讓父母洗頭發(fā)、睡覺時(shí)間到了卻堅(jiān)持要玩這個(gè)玩那個(gè)。

White 等

采用ANSYS 有限元軟件建立含穿透型裂紋的管道模型， 并基于斷裂力學(xué)理論， 在模型的基礎(chǔ)上研究了穿透性裂紋的動態(tài)裂紋擴(kuò)展形貌及過程， 最終通過數(shù)學(xué)公式擬合的方法得到了裂紋擴(kuò)展尺寸與擴(kuò)展時(shí)間的關(guān)系。

李哲

對含表面半橢圓形裂紋的CO

管道進(jìn)行了管材試驗(yàn)以及有限元分析， 通過采用X80管線鋼疲勞試驗(yàn)的方式得到了不同裂紋尺寸與工況下的裂紋擴(kuò)展形貌， 并總結(jié)出了裂紋疲勞擴(kuò)展機(jī)理以及擴(kuò)展規(guī)律。 通過有限元分析的方法得到了裂紋疲勞擴(kuò)展時(shí)的應(yīng)力強(qiáng)度因子， 進(jìn)一步得到了CO

管道的疲勞壽命計(jì)算方法。

Park 等

將Fluent 軟件和PR-EOS 狀態(tài)方程結(jié)合起來建立模型， 對含雜質(zhì)CO

管道減壓波變化規(guī)律進(jìn)行模擬分析， 并考慮內(nèi)部流體與管壁之間的對流換熱問題。 減壓過程中壓降的快速變化規(guī)律在該模型中可以很好地體現(xiàn)出來， 不改變初始壓力的情況下， 減壓波速度隨著初始溫度的提高而下降， 減壓波平臺在不同的雜質(zhì)影響下也呈現(xiàn)不同的趨勢。

Keim

等利用ABAQUS 模擬軟件建立了MBW模型， 用于管段延性斷裂的預(yù)測， 分析了延性斷裂期間不同應(yīng)力狀態(tài)變量的復(fù)雜加載條件。 研究表明， 裂紋擴(kuò)展受管輸介質(zhì)類型的影響較大， 通過對比模擬結(jié)果和全尺寸試驗(yàn)結(jié)果， 有效地證明了該模型可以對影響管道損傷起始和傳播行為的不同延性水平進(jìn)行可靠預(yù)測。

Hu 等

對BTCM 模型進(jìn)行修正改進(jìn)， 結(jié)合CO

管道泄漏過程的減壓波計(jì)算模型， 建立超臨界CO

管道的止裂韌性模型， 采用速度判據(jù)對其止裂所需的最小壁厚和最小夏比能量進(jìn)行預(yù)測。當(dāng)超臨界CO

管道的強(qiáng)度和設(shè)計(jì)壓力較高時(shí)， 根據(jù)強(qiáng)度設(shè)計(jì)準(zhǔn)則得到的最小壁厚可以滿足延性止裂的要求。 同時(shí)通過MATLAB 程序語言進(jìn)行模擬計(jì)算， 并沒有提供可視化界面和可以進(jìn)行參數(shù)輸入輸出的窗口， 如果能夠根據(jù)速度判據(jù)開發(fā)成軟件， 將對工程應(yīng)用的止裂設(shè)計(jì)具有非常重要的意義。

Martynov 等

基于ANSYS 軟件建立管道斷裂擴(kuò)展的瞬態(tài)動態(tài)耦合FSI 模型和描述裂紋附近管壁溫度變化的傳熱模型。 結(jié)果表明， CO

流體雜質(zhì)對延性斷裂止裂距離有很大影響； 在高于特定的溫度和壓力下， 流體中的減壓波速度可能會低于管線鋼中裂紋擴(kuò)展的速度， 從而增加延性斷裂的風(fēng)險(xiǎn)。

Okodi 等

研究了擴(kuò)展有限元法（XFEM） 在ABAQUS 軟件中的應(yīng)用潛力， 將最大主應(yīng)變和斷裂能作為損傷參數(shù)， 用于分析管道裂紋擴(kuò)展和斷裂預(yù)測。 所建立的模型可以有效地分析管道的裂紋擴(kuò)展和斷裂預(yù)測， 通過校準(zhǔn)和試驗(yàn)驗(yàn)證， 得到管道的損傷參數(shù)隨裂紋尺寸和管道結(jié)構(gòu)而變化，然而并沒有針對不同的裂紋類別和管道尺寸展開全面的模擬分析， 得到更加可靠的結(jié)論。

Valerie 等

、 Michal 等

對CO

SAFE-ARREST 項(xiàng)目中的全尺寸試驗(yàn)進(jìn)行系統(tǒng)分析， 該試驗(yàn)選用的是一條由10 種不同等級強(qiáng)度管材構(gòu)成的長度為90 m 的管道， 將其鋪設(shè)在深度1 m 的地下， 輸送介質(zhì)為含雜質(zhì)密相CO

， 著重分析管材和CO

混合物性質(zhì)對斷裂速度和減壓波速度的影響， 結(jié)果表明， 傳統(tǒng)的BTCM 模型不能夠滿足CO

輸送管道的止裂設(shè)計(jì)需求。

Zhen 等

采用ANSYS 有限元軟件去模擬分析氣相CO

管道的斷裂過程， 針對管道裂紋擴(kuò)展模擬中傳統(tǒng)加載方法不能準(zhǔn)確預(yù)測實(shí)時(shí)裂紋尖端位置、 導(dǎo)致模擬結(jié)果不準(zhǔn)確的問題， 建立一種CTPI 模型， 該模型可以有效地實(shí)現(xiàn)動態(tài)裂紋擴(kuò)展和止裂的模擬， 得到的裂紋擴(kuò)展長度和速度與實(shí)際管道爆破試驗(yàn)結(jié)果接近。

由此可見， 隨著數(shù)值模擬技術(shù)的不斷進(jìn)步，管道斷裂建模方面取得了進(jìn)展， 但是CO

輸送管道延性裂紋擴(kuò)展的現(xiàn)象和機(jī)理， 是一個(gè)涉及到流體力學(xué)、 材料力學(xué)、 斷裂力學(xué)等多知識交叉的領(lǐng)域。 目前已有初步的研究成果可對管道的斷裂擴(kuò)展提供借鑒， 但是關(guān)于CO

管道斷裂機(jī)理的研究仍然較少， 能夠進(jìn)行工程應(yīng)用的CO

輸送管道裂紋延性止裂預(yù)測模型仍為空白。

2 管道止裂控制研究

美國Trans-Western 管線在20 世紀(jì)60 年代進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)， 管道斷裂距離長達(dá)12 km

。 管道在裂紋源斷裂并延伸至兩端， 裂紋兩端分別在擴(kuò)展到高韌性管段和加厚管段時(shí)自動停止， 由此可以發(fā)現(xiàn)， 加厚管壁和高韌性管段都可以實(shí)現(xiàn)止裂控制

。 在實(shí)際工程中， 非常重視止裂控制， 可以通過不同的方法對輸氣管道進(jìn)行止裂控制： ①提高管道自身韌性實(shí)現(xiàn)止裂； ②提高管道局部截面的材料斷裂韌性實(shí)現(xiàn)止裂； ③依靠外力減小管道開裂后的張開變形實(shí)現(xiàn)止裂。 下面對以上三種止裂控制方法的止裂原理及結(jié)構(gòu)進(jìn)行評述。

將與CO

主體管道軋制方向不同的管段間隔插入管道截面中間， 由于不同軋制方向的管材具備不同的沖擊韌性值， 裂紋擴(kuò)展到不同軋制方向管段時(shí)會發(fā)生路徑改變， 裂紋擴(kuò)展能量可以被同軸止裂結(jié)構(gòu)所消耗， 同樣可以起到較好的止裂效果

。

2.1 提高管道自身韌性實(shí)現(xiàn)止裂

CO

管道和裂紋之間的相互作用導(dǎo)致管道發(fā)生延性斷裂， 裂紋首先會發(fā)生起裂， 然后以一定的速度擴(kuò)展， 然而這種裂紋擴(kuò)展導(dǎo)致的管道起裂和擴(kuò)展長度無法完全預(yù)測， 造成的事故后果也非常嚴(yán)重

。 因此， 提高管道自身的韌性被認(rèn)為是控制這種現(xiàn)象發(fā)生的第一道防線， 降低裂紋驅(qū)動力， 從而實(shí)現(xiàn)止裂。

徐源

基于延長油田一期36 萬t/a 超臨界CO

輸送項(xiàng)目， 采用Battelle 雙曲線速度判據(jù)對X80管線L11 進(jìn)行增加壁厚試算， 將壁厚從初始的6 mm 增加到7 mm， 得到的止裂壓力值在夏比能量為124 J 時(shí)與平臺壓力值相等， 此時(shí)斷裂速度曲線與減壓波速度曲線相切， 達(dá)到止裂韌性要求， 可以止裂。

文獻(xiàn)[61]列出通過適當(dāng)增加壁厚來實(shí)現(xiàn)管體止裂的案例， 采用Battelle 雙曲線速度判據(jù)對X70 鋼管增加壁厚進(jìn)行試算， 壁厚從初始的8 mm 增加到10.8 mm， 夏比能量為80 J 對應(yīng)斷裂速度曲線與減壓波速度曲線相離， 可以實(shí)現(xiàn)止裂； 同時(shí)還將壁厚為9.4 mm 的X60 鋼管壁厚增加到12.5 mm， 對應(yīng)60 J 夏比能量的斷裂速度曲線與減壓波速度曲線不相交， 管體可以實(shí)現(xiàn)自行止裂。 因此， 通過適當(dāng)增加管道壁厚， 在合適的夏比能量下， 可以實(shí)現(xiàn)止裂， 該方法也是經(jīng)濟(jì)可行的。

將與CO

主體管道壁厚相同但韌性更高的管段間隔插入管道截面中間， 裂紋進(jìn)入該管段時(shí)會受到更大阻力而實(shí)現(xiàn)止裂

。 該方法可以把裂紋擴(kuò)展距離控制在兩個(gè)高韌性管段的距離， 同時(shí)可以滿足經(jīng)濟(jì)性要求。

2.2 提高管道局部韌性實(shí)現(xiàn)止裂

在某些工況下， 需要增加整體管道的壁厚才可以滿足管道自身止裂韌性要求， 但顯然這種方式從經(jīng)濟(jì)角度出發(fā)是不可行的。 因此， 依靠同軸止裂結(jié)構(gòu)同樣可以實(shí)現(xiàn)很好的止裂效果。

從中國特色社會主義建設(shè)的總布局來看，生態(tài)文明建設(shè)無疑是中國社會主義現(xiàn)代化建設(shè)的重要組成部分。僅有經(jīng)濟(jì)建設(shè)、政治建設(shè)、文化建設(shè)和社會建設(shè)的現(xiàn)代化建設(shè)肯定是不完善的，也是不可持續(xù)的。從戰(zhàn)略全局來看，這四個(gè)建設(shè)再加上生態(tài)文明建設(shè)才是我國社會主義現(xiàn)代化建設(shè)的完整布局。生態(tài)文明建設(shè)和綠色發(fā)展既是推進(jìn)我國社會主義現(xiàn)代化建設(shè)可持續(xù)發(fā)展的偉大實(shí)踐，也是對地球上人類可持續(xù)發(fā)展新道路的重大探索。其戰(zhàn)略意義是深刻、長遠(yuǎn)和根本性的。

2.2.1 管道中間插入高韌性管段

這里采用結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性原則占主導(dǎo)的復(fù)合貨位優(yōu)先級，存儲效率優(yōu)先原則占主導(dǎo)的復(fù)合貨位優(yōu)先級設(shè)定方法與其類似，故不再詳述。

英國國家電網(wǎng)公司

開展了一項(xiàng)關(guān)于CO

和富含CO

混合物的管道全尺寸裂縫擴(kuò)展試驗(yàn)，以了解氣態(tài)和密相CO

在全尺寸爆破管道中的減壓行為。 測試方案包括14 次氣態(tài)CO

和富含CO

混合物測試以及14 次密相CO

和富含CO

混合物測試， 試驗(yàn)用管為Φ914 mm×25.4 mm 的X65 級管線管， 并將觀測到的減壓行為與使用簡單（等熵） 減壓模型預(yù)測的行為進(jìn)行比較， 結(jié)果發(fā)現(xiàn)CO

在管道斷裂泄漏時(shí)的減壓特性與其他介質(zhì)不同， 而且發(fā)現(xiàn)初始裂紋的長度和管道韌性與抑制斷裂所需韌性之間的比率是造成不同斷裂現(xiàn)象的兩個(gè)主要因素。

要積極地探索企業(yè)的檔案信息收集機(jī)制，通過信息化的手段，讓企業(yè)的各種分享信息能夠及時(shí)地匯總。由于園林綠化企業(yè)施工周期長，以及施工站點(diǎn)分散，在進(jìn)行檔案管理中，要有效地運(yùn)用電子計(jì)算機(jī)技術(shù)，將有關(guān)的信息匯總到一處，更好地讓園林綠化企業(yè)在檔案管理與利用過程當(dāng)中體現(xiàn)出效率性。在未來，園林綠化企業(yè)的檔案管理利用，必然要采取更多元化的機(jī)制，將信息進(jìn)行處理，必要的時(shí)候采取大數(shù)據(jù)分析的方式，讓園林綠化企業(yè)的檔案管理更呈現(xiàn)出高效與便捷的特點(diǎn)。如果園林綠化企業(yè)沒有從制度上以及技術(shù)上給予保障，檔案的管理與利用將無從談起，只有將檔案管理與利用放置到企業(yè)管理的核心位置，才能夠讓企業(yè)的檔案管理更進(jìn)一步的制度化和有效化。

將與CO

主體管道韌性相同但壁厚增加的管段間隔插入管道截面中間， 增大管道局部截面面積， 增強(qiáng)材料斷裂韌性， 使裂紋尖端擴(kuò)展到該管段時(shí)遇到阻力， 將裂紋驅(qū)動力轉(zhuǎn)移到同軸厚壁管段上， 從而實(shí)現(xiàn)止裂

。

【結(jié)論及解釋】燒杯內(nèi)壁有水珠出現(xiàn)，說明固體酒精中含有氫元素；澄清石灰水變渾濁，說明固體酒精中含有碳元素。因?yàn)楹荚氐奈镔|(zhì)完全燃燒生成CO2，含氫元素的物質(zhì)完全燃燒生成H2O。

2.2.3 管道中間插入不同軋制方向管段

(2)受有較大沖擊載荷、磨損嚴(yán)重、過煤量大或受腐蝕的溜槽和管道應(yīng)加襯板?！禗TII(A)型固定式膠帶輸送機(jī)設(shè)計(jì)選用手冊》推薦，物流速度大于2.5 m/s時(shí)應(yīng)加襯板；物流速度為1.6～5 m/s時(shí)推薦采用帶調(diào)節(jié)擋板。溜槽轉(zhuǎn)角處，常受物料沖砸，其斜底和側(cè)板都應(yīng)加襯板。漏斗受物流沖擊面和溜槽受砸斜底板鋪設(shè)的襯板要能拆卸更換，必要時(shí)受砸母板外側(cè)應(yīng)加筋板。

音樂產(chǎn)業(yè)存在的意義重點(diǎn)在于其表達(dá)的核心理念，是持續(xù)不斷地為整個(gè)音樂市場提供優(yōu)秀的作品。若沒有創(chuàng)作者寫出音樂作品，相關(guān)的音樂產(chǎn)品如網(wǎng)易、QQ、等音樂軟件也將不復(fù)存在。因此，音樂產(chǎn)業(yè)的發(fā)展，始終離不開音樂人才的支持，特別是賦有創(chuàng)意的音樂人才。不僅了解音樂的本體，還具有前瞻性的目光。優(yōu)秀的音樂人和作品，是支撐音樂產(chǎn)業(yè)發(fā)展強(qiáng)大的精神支柱。

Fonzo

利用模擬軟件PICPRO 在X120 管線鋼上建立不同類型的止裂結(jié)構(gòu)， 并對其尺寸進(jìn)行優(yōu)化， 將PICPRO 的一個(gè)運(yùn)算法則編入軟件， 從而可以預(yù)測止裂結(jié)構(gòu)對裂紋擴(kuò)展所產(chǎn)生的約束影響， 使該方法可以精確描述和可靠預(yù)測止裂結(jié)構(gòu)的止裂效果。

王寶昌

建議在海底管道間隔7～8 節(jié)管子安裝同軸止裂結(jié)構(gòu)， 以此增加管道局部韌性， 以便減少外部壓力對管道缺陷處的影響， 防止管道發(fā)生截面變形和延性斷裂等危險(xiǎn)事故。 李秀鋒

使用韌性更高、 壁厚更大的管材對海底管道缺陷處進(jìn)行修復(fù)， 并用AutoPIPE 模擬軟件建立同軸止裂結(jié)構(gòu)段及原海管模型， 并進(jìn)行同軸止裂結(jié)構(gòu)段的應(yīng)力分析， 結(jié)果表明， 該段可以提高抗外載荷的能力， 降低裂紋進(jìn)入該區(qū)域的驅(qū)動力。

2.3 依靠外力實(shí)現(xiàn)止裂

相比較于同軸止裂結(jié)構(gòu)， 外部止裂結(jié)構(gòu)更加便于設(shè)計(jì)及安裝， 提高管道的局部斷裂韌性， 防止管道延性斷裂的發(fā)生， 實(shí)現(xiàn)管道的安全運(yùn)行

。 目前， 各種外部止裂結(jié)構(gòu)已經(jīng)被建議在高壓輸氣管道上使用。 對于高鋼級材料， 裂紋驅(qū)動力主要來自泄漏氣體在裂紋前端“折邊” 處的壓力。 這種開口可以被外部止裂結(jié)構(gòu)阻止， 從而有效地控制裂紋張角

。 外部止裂結(jié)構(gòu)一般為傳統(tǒng)鋼套止裂結(jié)構(gòu)， 或是由碳纖維、 玻璃纖維等復(fù)合材料構(gòu)成的止裂結(jié)構(gòu)， 將其沿管道軸向并以適當(dāng)?shù)拈g隔安裝在管道外側(cè)， 從而迫使裂紋驅(qū)動力降低， 防止裂紋擴(kuò)展， 進(jìn)行有效的止裂。

2.3.1 傳統(tǒng)鋼套止裂結(jié)構(gòu)

Wilkowski 等

提出了一個(gè)基于經(jīng)驗(yàn)的準(zhǔn)則，用于優(yōu)化鋼套止裂結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)， 并通過相關(guān)止裂結(jié)構(gòu)試驗(yàn)表明， 止裂結(jié)構(gòu)尺寸與韌性斷裂進(jìn)入止裂結(jié)構(gòu)時(shí)的速度有關(guān)， 并根據(jù)有限數(shù)量的全尺寸試驗(yàn)結(jié)果， 提出了實(shí)證標(biāo)準(zhǔn)， 可以用來根據(jù)不同的最大斷裂速度確定適當(dāng)?shù)墓酀{或不灌漿套筒長度。 但在止裂結(jié)構(gòu)的實(shí)際設(shè)計(jì)中， 應(yīng)考慮一些額外的裕度， 而不是設(shè)計(jì)為絕對最小尺寸， 為了考慮管道和止裂結(jié)構(gòu)材料實(shí)際強(qiáng)度的變化， 需要適當(dāng)增加止裂結(jié)構(gòu)的尺寸。

Aursand 等

設(shè)計(jì)的鋼絲網(wǎng)布止裂結(jié)構(gòu)， 在管道斷裂擴(kuò)展試驗(yàn)中也體現(xiàn)出了較好的止裂效果。 并指出未來的研究應(yīng)該包括管道中裂紋擴(kuò)展和CO

相變之間的相互作用， 更好地了解動態(tài)延性裂紋擴(kuò)展和決定斷裂速度的主要因素， 進(jìn)而對止裂結(jié)構(gòu)的性能進(jìn)行更詳細(xì)的研究。

喻建良等

利用ANSYS 軟件對含軸向裂紋管道裂紋區(qū)域建立套管模型， 對該止裂方法進(jìn)行分析， 通過止裂系數(shù)衡量套管的止裂效果， 并針對管道壁厚、 裂紋長度、 套管位置、 套管厚度等因素對止裂結(jié)構(gòu)的影響效果進(jìn)行了模擬研究。

任科

將鋼套止裂結(jié)構(gòu)和復(fù)合材料止裂結(jié)構(gòu)結(jié)合起來， 并通過ANSYS Workbench 有限元軟件分別對鋼套止裂器和碳纖維止裂器的性能進(jìn)行模擬， 分析厚度、 寬度、 碳纖維層數(shù)等因素對止裂結(jié)構(gòu)的性能影響， 最后設(shè)計(jì)出一種適用于超臨界CO

輸送管道的新型止裂器。

PE O'Donoghue 等

基于流體、 結(jié)構(gòu)、 裂紋建立PFRAC 耦合模型， 用于研究鋼環(huán)止裂結(jié)構(gòu)的適用性， 該模型實(shí)現(xiàn)了一個(gè)曲梁單元去模擬止裂結(jié)構(gòu)的行為， 結(jié)果表明， 安裝止裂結(jié)構(gòu)后， 止裂結(jié)構(gòu)可以成功地將裂紋驅(qū)動力降低到管材的斷裂韌性以下。 該方法可以為止裂結(jié)構(gòu)的前期設(shè)計(jì)提供指導(dǎo)， 但沒有詳細(xì)探討結(jié)構(gòu)與管壁之間的間距、 止裂結(jié)構(gòu)的尺寸、 止裂結(jié)構(gòu)的材料對止裂效果的影響， 應(yīng)進(jìn)一步展開更加深入的研究。

2.3.2 復(fù)合材料止裂結(jié)構(gòu)

Clock Spring R 止裂結(jié)構(gòu) （螺旋纏繞的多層玻璃纖維增強(qiáng)聚酯復(fù)合材料） 已在涉及高斷裂驅(qū)動力的全尺寸試驗(yàn)中得到評估并證明是有效的。它們已經(jīng)被應(yīng)用于CO

和天然氣管道上， 其優(yōu)勢在于可以很容易地改裝到現(xiàn)有的管道上

。 對于需要大量止裂結(jié)構(gòu)的長距離新管道， 除了安裝Clock Springs 之外， 一種更合適的選擇是在施工之前， 將類似于CRLPTM 的長纖維纏繞復(fù)合材料止裂結(jié)構(gòu)直接安裝到單個(gè)管道上。 CRLPTM 止裂結(jié)構(gòu)已被證明在止裂方面是有效的， 且可以抵抗外部破壞和變質(zhì)

。

Wilkowski 等

為了給管道行業(yè)提供一個(gè)技術(shù)可靠且經(jīng)濟(jì)高效的解決方案， 以防止管道因不穩(wěn)定的軸向裂紋延性擴(kuò)展而失效， 設(shè)計(jì)了一種 “軟裂紋止裂結(jié)構(gòu)”， 利用復(fù)合止裂結(jié)構(gòu)材料的強(qiáng)度和延展性來阻止裂紋延性擴(kuò)展， 通過在莫哈韋現(xiàn)場進(jìn)行的第一次全尺寸爆破試驗(yàn)， 驗(yàn)證了 “軟裂紋止裂結(jié)構(gòu)” 可以成功地限制裂紋的擴(kuò)展。

Biagio 等

通過全尺寸爆破試驗(yàn)， 通過在管道上安裝設(shè)計(jì)得當(dāng)?shù)膹?fù)合止裂結(jié)構(gòu)， 延性斷裂在經(jīng)過止裂結(jié)構(gòu)時(shí)很快就停止下來， 成功驗(yàn)證了止裂結(jié)構(gòu)可以在管道固有韌性不能滿足要求的情況下阻止延性斷裂的發(fā)生， 但由于試驗(yàn)次數(shù)較少，且結(jié)果分散性不可忽略， 仍需要通過相關(guān)試驗(yàn)設(shè)計(jì)出適用于CO

管道的復(fù)合止裂結(jié)構(gòu)。

（2）經(jīng)濟(jì)高速發(fā)展的同時(shí)，同步提升人民道德素質(zhì)。伴隨著我國經(jīng)濟(jì)高速發(fā)展，國民素質(zhì)提升與之不匹配、不同步，在某些群體中甚至嚴(yán)重不匹配的問題已經(jīng)成為人們的共識。西藏地區(qū)人們整體文化水平相對落后，但是網(wǎng)絡(luò)化進(jìn)程絲毫不落后與全國平均水平。2017年，西藏互聯(lián)網(wǎng)用戶總數(shù)甚至高出全國平均水平[8]。當(dāng)互聯(lián)網(wǎng)經(jīng)濟(jì)為藏區(qū)人民帶來巨大實(shí)惠的時(shí)候，遵守法律法規(guī)的約束感、遵守經(jīng)濟(jì)秩序的道德感同金錢利益之間的矛盾沖突產(chǎn)生，網(wǎng)絡(luò)版權(quán)保護(hù)問題凸顯。對假冒、以次充好和惡意篡改等侵權(quán)行為在法律制裁、加強(qiáng)監(jiān)管的同時(shí)，應(yīng)該從根本上提升民眾道德素質(zhì)。

Abeele 等

對復(fù)合材料止裂結(jié)構(gòu)進(jìn)行了數(shù)值設(shè)計(jì)。 首先， 對單向玻璃纖維增強(qiáng)環(huán)氧樹脂的性能進(jìn)行測試， 并對復(fù)合材料的微觀力學(xué)模型進(jìn)行了研究； 然后， 對帶有復(fù)合止裂結(jié)構(gòu)的管道接頭的使用性能進(jìn)行分析， 而且進(jìn)行了大型拉伸試驗(yàn)和四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)， 并與有限元模擬結(jié)果進(jìn)行了比較； 最后， 對復(fù)合止裂結(jié)構(gòu)在高壓輸氣管道中阻止延性斷裂的能力進(jìn)行評估分析。

Lukasz Mazurkiewicz 等

通過試驗(yàn)和數(shù)值分析相結(jié)合的方式， 對復(fù)合止裂結(jié)構(gòu)包裹管道的韌性進(jìn)行評估， 并對所選套管的厚度進(jìn)行驗(yàn)證。 作者使用非線性有限元程序和本構(gòu)模型， 且數(shù)值模擬得出的管道斷裂特征與實(shí)際管道中出現(xiàn)的斷裂現(xiàn)象十分吻合， 從而證明開發(fā)的數(shù)值模型足夠精確， 足以研究復(fù)合材料止裂結(jié)構(gòu)的修復(fù)效果。 但考慮到數(shù)值模型中的簡化以及試驗(yàn)中鋼管厚度不均勻和材料質(zhì)量等問題， 數(shù)值分析和試驗(yàn)測試結(jié)果之間會存在一定的誤差。

“管理芒果，我們?nèi)巳硕际侵v究的‘技術(shù)掛’！”農(nóng)場生產(chǎn)部負(fù)責(zé)人如是說。據(jù)他介紹，芒果從結(jié)果到果實(shí)成熟雖然僅幾個(gè)月，卻要耗費(fèi)果農(nóng)們的諸多智慧和精力。

張曉燕

針對含表面裂紋的X100 鋼級輸氣管線， 利用ANSYS Workbench 有限元軟件對管道及止裂結(jié)構(gòu)進(jìn)行建模分析， 通過彈塑性斷裂力學(xué)參量J 積分和止裂系數(shù)去評估玻璃纖維復(fù)合止裂結(jié)構(gòu)的止裂效果， 研究玻璃纖維止裂結(jié)構(gòu)鋪層角度、 鋪層厚度及裂紋尺寸等因素對止裂結(jié)構(gòu)性能的影響規(guī)律。

(3)各模型對墾利油田A稠油與3種稀油摻混后的黏度預(yù)測效果普遍隨溫度的降低而惡化，在較高溫度下預(yù)測精度相對較高。

Jozavi 等

認(rèn)為應(yīng)該使用纖維纏繞的E-玻璃纖維/聚酯止裂結(jié)構(gòu)來代替鋼套止裂結(jié)構(gòu)。 與鋼相比， 復(fù)合材料套管除了具有高強(qiáng)度和低成本外， 由于纖維纏繞效應(yīng)， 復(fù)合材料止裂結(jié)構(gòu)還具有更好的止裂能力。 并且使用ASTM 標(biāo)準(zhǔn)對止裂結(jié)構(gòu)的拉伸應(yīng)力應(yīng)變和斷裂行為進(jìn)行了現(xiàn)場評估， 驗(yàn)證了復(fù)合止裂結(jié)構(gòu)確實(shí)是一種止裂效果好且很有潛力的高壓輸氣管道的止裂結(jié)構(gòu)。 但由于沒有考慮到纖維斷裂和管體脫粘現(xiàn)象， 試驗(yàn)沖擊引起的裂紋會沿周向擴(kuò)展， 消耗能量， 從而會影響到止裂結(jié)構(gòu)的效果。

綜上所述， 目前設(shè)計(jì)的止裂結(jié)構(gòu)在全尺寸管道斷裂擴(kuò)展試驗(yàn)和模擬計(jì)算中均表現(xiàn)出較好的止裂性能， 但并沒有廣泛應(yīng)用到實(shí)際工程中， 止裂結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)并未建立起來。 應(yīng)加大試驗(yàn)測試和模擬計(jì)算的研究力度， 設(shè)計(jì)研發(fā)出安全、 有效、 便于安裝的止裂結(jié)構(gòu)， 設(shè)置可靠的止裂準(zhǔn)則并防止管道延性斷裂。

3 結(jié) 論

（1） 針對CO

輸送管道延性斷裂機(jī)理， 從試驗(yàn)和數(shù)值模擬研究兩個(gè)方面出發(fā)對其進(jìn)行綜述， 發(fā)現(xiàn)傳統(tǒng)的Battelle 雙曲線等研究方法不能完全適用于CO

管道， CO

相變規(guī)律及熱力學(xué)特性對斷裂擴(kuò)展所產(chǎn)生的影響研究尤顯不足；管內(nèi)介質(zhì)隨管道斷裂擴(kuò)展變化動態(tài)過程相關(guān)研究仍處于空白。

（2） 新研發(fā)的高強(qiáng)度大直徑CO

管道在低溫、 高壓、 富氣等惡劣條件下運(yùn)行時(shí)， 管道自身材料韌性可能無法抑制裂紋延性擴(kuò)展。 因此， 在設(shè)計(jì)安全可靠的管道系統(tǒng)時(shí)， 需要使用止裂結(jié)構(gòu)， 相比較于傳統(tǒng)的鋼套止裂結(jié)構(gòu)， 復(fù)合型止裂結(jié)構(gòu)作為一種止裂控制的高效方法， 越來越受到業(yè)界的關(guān)注。

（3） 目前針對管道斷裂過程在不同相態(tài)和工況下的變化規(guī)律仍處于起步階段， 因此有必要采取試驗(yàn)和數(shù)值模擬研究相結(jié)合的方法， 對CO

輸送管道延性斷裂機(jī)理進(jìn)行更加深入的研究， 建立有效的止裂準(zhǔn)則， 避免管道延性斷裂的發(fā)生， 確保管道輸送的安全運(yùn)行。

淺談鋼纖維環(huán)氧樹脂混凝土在維修橋梁伸縮縫中的應(yīng)用……………………………………………………… 陳聯(lián)川（9-89）

（4） 盡管止裂結(jié)構(gòu)在管道全尺寸試驗(yàn)和數(shù)值模擬中都體現(xiàn)了良好的止裂性能， 但止裂結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)和應(yīng)用范圍仍沒有形成統(tǒng)一的體系， 因此對于開發(fā)CO

管道專用止裂結(jié)構(gòu)的研究極為迫切， 需要利用數(shù)值模擬的方法對止裂結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)優(yōu)化、 受力分析、 材料選型等方面展開更加深入的研究。

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