馬瑞陽(yáng) 孫蔓琳 稅鈺森 張煜強(qiáng) 于海洋

隨著牙種植修復(fù)技術(shù)的完善，其15年成功率可高達(dá)84.2-96.3%[1-3]，然而，種植修復(fù)患者總量較大，種植體失敗總量及不良后果仍不容小覷。臨床上常用的種植體通常為兩段式種植體，其部件可細(xì)分為種植體、基臺(tái)（包括或不包括基臺(tái)螺釘）和上部修復(fù)體三個(gè)部分?；_(tái)是其中承上啟下的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)，其于種植體間的界面普遍存在微動(dòng)、微間隙和微滲漏現(xiàn)象[4]?；_(tái)通過(guò)或不通過(guò)中央螺釘與種植體緊密接觸，但兩者之間存在著潛在不充分接觸，導(dǎo)致該界面在靜息狀態(tài)下有1-10 μm的微間隙[5]，且牙種植體在口腔功能負(fù)荷環(huán)境中，承受著復(fù)雜多變的咬合力，會(huì)引起基臺(tái)—種植體之間的微小相對(duì)位移，其運(yùn)動(dòng)幅值范圍符合摩擦學(xué)中“微動(dòng)磨損”的內(nèi)涵[6]。在此過(guò)程中，口腔環(huán)境中唾液、食糜和微生物等可通過(guò)微間隙進(jìn)入基臺(tái)—種植體中，也可由“泵”作用返流回牙種植體周軟硬組織中，該現(xiàn)象稱為基臺(tái)—種植體界面的微滲漏。微動(dòng)、微間隙和微滲漏相互伴隨[7-9]：隨著界面的微動(dòng)，可導(dǎo)致種植體與基臺(tái)的分離，造成微間隙的變化。微動(dòng)及微間隙可能導(dǎo)致基臺(tái)或（和）基臺(tái)螺釘?shù)乃蓜?dòng)、折斷[10，11]，相關(guān)機(jī)械并發(fā)癥的發(fā)生率為11.6-47.9%[12，13]；微動(dòng)的存在還會(huì)增加接觸界面的磨損，從而增加種植體—基臺(tái)界面的微間隙[14]，而微間隙作為微生物定植點(diǎn)，可能會(huì)導(dǎo)致邊緣骨的喪失[15]。因此，微動(dòng)、微間隙和微滲漏的增加將增大種植修復(fù)機(jī)械學(xué)及生物學(xué)并發(fā)癥的風(fēng)險(xiǎn)；而減小基臺(tái)—種植體界面微動(dòng)、微間隙和微滲漏也成為種植研究領(lǐng)域的難點(diǎn)和熱點(diǎn)。因此，微動(dòng)、微間隙和微滲漏是種植修復(fù)機(jī)械學(xué)及生物學(xué)并發(fā)癥的起始原因之一。基于該背景，界面穩(wěn)定性是指基臺(tái)—種植體界面抵抗微動(dòng)、微間隙和微滲漏，并維持基臺(tái)—種植體相對(duì)位置穩(wěn)定的能力。

評(píng)價(jià)界面穩(wěn)定性的方法包括了研究微間隙[16，17]和微滲漏[18-23]的大小、基臺(tái)及螺釘松動(dòng)[24]和折斷的發(fā)生率及抗折強(qiáng)度[20，25-29]。微動(dòng)、微間隙和微滲漏越小，種植修復(fù)的疲勞壽命或存留率可能更高，界面穩(wěn)定性越高；反之，若微動(dòng)、微間隙和微滲漏增大，甚至發(fā)生基臺(tái)和螺釘?shù)乃蓜?dòng)、折斷，則認(rèn)為界面穩(wěn)定性較差，相關(guān)治療的預(yù)后相對(duì)欠佳。

此外，兩段式種植體中，基臺(tái)和螺釘起著承上啟下的連接作用，維持整個(gè)種植體系統(tǒng)的穩(wěn)定。中央螺釘擰緊過(guò)程中的扭矩會(huì)產(chǎn)生的拉力，即預(yù)緊力。當(dāng)中央螺釘螺紋與種植體內(nèi)部螺紋間的拉力小于分離力時(shí)，螺釘會(huì)發(fā)生松動(dòng)[30]，從而影響基臺(tái)—種植體穩(wěn)定性。因此，預(yù)緊力是抑制螺釘松動(dòng)即提高螺紋連接穩(wěn)定性的重要因素，一般通過(guò)旋出扭矩值反映[31-33]，在一定范圍內(nèi)預(yù)緊力越大，界面穩(wěn)定性越大。因此，評(píng)估界面穩(wěn)定性的方法除了測(cè)量微滲漏和微間隙外，還可通過(guò)旋出扭矩值進(jìn)行評(píng)價(jià)。而在擰緊過(guò)程中，90%的扭矩用于克服摩擦，只有10%用于建立預(yù)緊力[34]，其大小與基臺(tái)螺釘?shù)牟牧稀⒃O(shè)計(jì)、連接方式、擰緊方式等密切相關(guān)[35，36]。

因此，在各研究中，界面穩(wěn)定性主要通過(guò)微滲漏、微間隙情況、基臺(tái)及基臺(tái)螺釘（中央螺釘）的存留率、疲勞壽命、是否松動(dòng)、應(yīng)力分布情況[20，37，38]、斷裂強(qiáng)度以及預(yù)緊力（一般通過(guò)旋出扭矩值反映）等參數(shù)指標(biāo)綜合反映。本文將從基臺(tái)與螺釘對(duì)基臺(tái)—種植體連接穩(wěn)定性的影響進(jìn)行綜述。

1.基臺(tái)對(duì)基臺(tái)—種植體連接穩(wěn)定性的影響

基臺(tái)對(duì)基臺(tái)—種植體連接穩(wěn)定性的影響因素包括基臺(tái)的類型、固位部分的設(shè)計(jì)、材料及基臺(tái)—種植體的連接方式，其中，基臺(tái)的類型分類包括骨組織與軟組織水平種植體基臺(tái)、成品基臺(tái)與個(gè)性化基臺(tái)。

1.1 骨組織與軟組織水平種植體基臺(tái) 關(guān)于基臺(tái)—種植體結(jié)構(gòu)的有限元分析結(jié)果表明[16]，咀嚼負(fù)荷方向?yàn)?5°時(shí)，骨水平種植體的基臺(tái)—種植體界面微間隙為3.2 μm，而軟組織水平種植體的基臺(tái)—種植體界面微間隙小于1 μm；咀嚼負(fù)荷方向?yàn)?0°時(shí)，骨水平種植體的基臺(tái)—種植體界面微間隙為6.7 μm，而軟組織水平種植體的基臺(tái)—種植體界面微間隙僅有2.6 μm。這項(xiàng)研究結(jié)果提示了軟組織水平種植體的基臺(tái)微間隙可能更小，為今后的微間隙相關(guān)研究提供了理論基礎(chǔ)，但未來(lái)還需要更多相關(guān)的研究進(jìn)一步證實(shí)軟組織水平種植體及骨組織種植體對(duì)基臺(tái)微間隙的影響。

1.2 成品基臺(tái)與個(gè)性化基臺(tái) 根據(jù)基臺(tái)是否預(yù)成，基臺(tái)可分為成品基臺(tái)和個(gè)性化基臺(tái)。其中，個(gè)性化基臺(tái)的制造技術(shù)包括常規(guī)鑄造、研磨技術(shù)、計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)和計(jì)算機(jī)輔助制造（computer aided design and computer aided manufacturing，CAD/CAM）技術(shù)[39]。CAD/CAM個(gè)性化基臺(tái)因可個(gè)性化設(shè)計(jì)穿齦輪廓形態(tài)、粘接線位置和減少基臺(tái)顏色外顯的不良影響等優(yōu)勢(shì)，近年來(lái)應(yīng)用更廣泛，成為學(xué)者們研究的熱點(diǎn)。

個(gè)性化基臺(tái)和成品基臺(tái)微間隙的比較目前仍有爭(zhēng)議。DeMori等[17]對(duì)個(gè)性化鑄造金屬基臺(tái)和成品金屬基臺(tái)施加種植體廠家推薦的扭矩值，并在循環(huán)載荷前后測(cè)量微間隙，發(fā)現(xiàn)個(gè)性化基臺(tái)—種植體界面的垂直間隙平均值從5.3 μm增至6.6 μm，成品基臺(tái)—種植體界面的垂直間隙從7.4 μm增至8.2 μm，但不論疲勞循環(huán)加載前還是循環(huán)加載后，兩種基臺(tái)的垂直微間隙比較均無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)差異。然而，與以上結(jié)果對(duì)立，有研究[25]表明個(gè)性化氧化鋯基臺(tái)的水平微間隙（28.8μm）和邊緣微間隙（11.5 μm）大于成品氧化鋯基臺(tái)（19.3 μm，4.3 μm），但兩者垂直微間隙（105.0 μm，106.5 μm）無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)差異。還有學(xué)者研究認(rèn)為[28]，成品鈦合金基臺(tái)與種植體的邊緣微間隙很小，幾乎無(wú)法測(cè)量，而個(gè)性化鈷鉻合金基臺(tái)的平均間隙為2.5 μm左右。

不同研究間關(guān)于扭矩穩(wěn)定性的比較結(jié)果也有差異。有研究表明[31]，不論是疲勞試驗(yàn)前還是疲勞試驗(yàn)后，個(gè)性化鈦合金基臺(tái)的旋出扭矩和成品鈦合金基臺(tái)相比，差異均無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)意義。然而，有學(xué)者認(rèn)為[32]，雖然在疲勞試驗(yàn)前，個(gè)性化鈦合金基臺(tái)和成品鈦合金基臺(tái)的旋出扭矩下降率無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)差異，但咀嚼模擬后，個(gè)性化鈦合金基臺(tái)的旋出扭矩下降率顯著高于成品鈦合金基臺(tái)，表現(xiàn)出較差的連接穩(wěn)定性。

基臺(tái)強(qiáng)度的研究結(jié)論同樣未達(dá)成一致。有學(xué)者[25]對(duì)氧化鋯接口的個(gè)性化和成品的內(nèi)六角連接氧化鋯基臺(tái)的斷裂強(qiáng)度進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)室研究，發(fā)現(xiàn)個(gè)性化氧化鋯基臺(tái)壓縮強(qiáng)度高于成品氧化鋯基臺(tái)。無(wú)獨(dú)有偶，另一項(xiàng)研究[26]對(duì)比了氧化鋯接口的個(gè)性化和成品的莫氏錐度氧化鋯基臺(tái)，發(fā)現(xiàn)個(gè)性化氧化鋯基臺(tái)比成品氧化鋯基臺(tái)具有更強(qiáng)的抗折性能。然而，Mitsias等[27]對(duì)接口為氧化鋯材料的成品和個(gè)性化氧化鋯基臺(tái)進(jìn)行靜態(tài)加載實(shí)驗(yàn)和動(dòng)態(tài)加載實(shí)驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)個(gè)性化氧化鋯基臺(tái)和成品氧化鋯基臺(tái)斷裂強(qiáng)度的差異無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)意義。Alonso-Pérez[28]等對(duì)個(gè)性化鈷鉻合金基臺(tái)與成品鈦合金基臺(tái)進(jìn)行人工唾液熱循環(huán)后的靜態(tài)加載試驗(yàn)，也得出了相同的結(jié)論。

可見(jiàn)，目前關(guān)于成品基臺(tái)和個(gè)性化基臺(tái)的微間隙、扭矩穩(wěn)定性和強(qiáng)度的比較仍有待進(jìn)一步明確。

1.3 基臺(tái)固位部分設(shè)計(jì) 基臺(tái)的固位部分形態(tài)參數(shù)也可能影響基臺(tái)的斷裂強(qiáng)度，從而影響基臺(tái)—種植體界面的穩(wěn)定性。Saker等[29]研究表明，成品氧化鋯基臺(tái)平臺(tái)直徑越大，斷裂強(qiáng)度越大；然而，在固位部分的角度影響方面，成品氧化鋯直基臺(tái)和成品氧化鋯15°角度基臺(tái)的斷裂強(qiáng)度無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)差異。

1.4 基臺(tái)的材料 常用的基臺(tái)材料有：鈦及鈦合金、氧化鋯、氧化鋁和聚醚醚酮（Polyetheretherketone，PEEK）等。盡管關(guān)于窄直徑內(nèi)連接基臺(tái)的研究表明[40]，個(gè)性化鈦基臺(tái)的抗折強(qiáng)度明顯比鈦合金接口及氧化鋯接口的氧化鋯基臺(tái)高，但氧化鋯基臺(tái)由于其良好的生物相容性和美學(xué)性能而廣泛應(yīng)用于個(gè)性化基臺(tái)的制作，可通過(guò)聯(lián)合使用鈦基底制作氧化鋯個(gè)性化基臺(tái)，此時(shí)基臺(tái)—種植體連接為鈦—鈦連接；還有氧化鋯接口的一體化氧化鋯個(gè)性化基臺(tái)。有研究[41]比較氧化鋯接口和鈦合金接口的個(gè)性化氧化鋯斷裂強(qiáng)度，結(jié)果顯示，鈦合金接口的氧化鋯基臺(tái)斷裂強(qiáng)度大于氧化鋯接口的基臺(tái)。同樣，有學(xué)者通過(guò)[42]動(dòng)態(tài)模擬咀嚼循環(huán)負(fù)荷研究發(fā)現(xiàn)，鈦—鈦的基臺(tái)—種植體連接比鈦—氧化鋯的基臺(tái)—種植體連接表現(xiàn)出更高的抗折能力。

在機(jī)制方面，Dhingra的研究提出[43]，氧化鋯接口的基臺(tái)和種植體之間存在著從基臺(tái)螺釘和種植體內(nèi)部脫落的一層鈦碎屑，使得氧化鋯基臺(tái)與種植體的適配性大大降低，微動(dòng)幅值增大，造成螺釘和種植體的松動(dòng)和斷裂風(fēng)險(xiǎn)增大。除以上體外研究，在臨床效果評(píng)價(jià)方面，關(guān)于一體式氧化鋯基臺(tái)（氧化鋯接口）及分體式氧化鋯基臺(tái)（鈦基底+CAD/CAM氧化鋯個(gè)性化基臺(tái)）的系統(tǒng)評(píng)價(jià)表明[44]，兩者5年臨床存留率及機(jī)械并發(fā)癥發(fā)生率均可接受，其中，一體式基臺(tái)的折斷發(fā)生率（4.13%）及螺釘松動(dòng)率（1.86%）均高于分體式基臺(tái)（0.2%、0.6%）。這些研究結(jié)果提示了非鈦接口的一體化氧化鋯基臺(tái)的臨床效果仍需長(zhǎng)期隨訪觀察，建議臨床中結(jié)合具體情況，謹(jǐn)慎選擇全瓷基臺(tái)，而氧化鋯基臺(tái)的改性或接口的結(jié)構(gòu)仍需進(jìn)一步優(yōu)化設(shè)計(jì)以提高其抗折裂、抗基臺(tái)螺釘松動(dòng)的能力及與種植體之間的適配性。

除鈦基臺(tái)和氧化鋯基臺(tái)，目前市售還有PEEK材料的愈合基臺(tái)或臨時(shí)基臺(tái)，可用于個(gè)性化塑造穿齦輪廓。雖有使用PEEK基臺(tái)進(jìn)行永久修復(fù)的臨床報(bào)道[45]，但目前PEEK材料尚未廣泛用于永久修復(fù)中。一項(xiàng)體外研究表明[18]，PEEK基臺(tái)的扭矩喪失率最高達(dá)50%，明顯高于鈦基臺(tái)的扭矩喪失率（10%），且?guī)缀跛蠵EEK基臺(tái)均發(fā)生了明顯的微滲漏，但約90%鈦基臺(tái)未發(fā)生明顯微滲漏，因此該研究團(tuán)隊(duì)認(rèn)為PEEK基臺(tái)仍難以替代傳統(tǒng)鈦基臺(tái)。但有限元分析提示[37]，PEEK代替鈦基臺(tái)可降低自身應(yīng)力。且有臨床研究[45]表明，PEEK基臺(tái)5年臨床回訪顯示100%種植修復(fù)成功率，但該研究中使用的是鈦基底支持式PEEK基臺(tái)，即通過(guò)預(yù)成鈦基底和個(gè)性化研磨的PEEK基臺(tái)粘接制作而成，其設(shè)計(jì)方式類似于聯(lián)合使用鈦基底的氧化鋯個(gè)性化基臺(tái)。關(guān)于PEEK作為基臺(tái)材料以及基臺(tái)接口為PEEK材料的實(shí)驗(yàn)室及更長(zhǎng)期的臨床研究仍需進(jìn)一步開(kāi)展以驗(yàn)證其作為永久修復(fù)材料的潛力。

1.5 基臺(tái)—種植體連接方式 基臺(tái)—種植體連接按照種植體平臺(tái)中心的凸起或凹陷分為外連接和內(nèi)連接，不同的連接方式會(huì)影響基臺(tái)—種植體界面的細(xì)菌微滲漏情況[19]。外連接通常在種植平臺(tái)上有一個(gè)向外凸起的六邊形，而內(nèi)部連接可分為內(nèi)六角、內(nèi)八角和莫氏錐體。外六角連接設(shè)計(jì)簡(jiǎn)化了印模和修復(fù)階段的外部連接記錄。然而，它也存在一些缺點(diǎn)，有學(xué)者發(fā)現(xiàn)，在受側(cè)向力時(shí)，外連接種植體產(chǎn)生相對(duì)位移較大，易產(chǎn)生微間隙和微動(dòng)，在一定程度上會(huì)影響到基臺(tái)螺釘?shù)姆€(wěn)定性，引起基臺(tái)螺釘?shù)乃蓜?dòng)甚至疲勞斷裂[20]。一項(xiàng)系統(tǒng)評(píng)價(jià)報(bào)道，外連接種植體的基臺(tái)螺釘松動(dòng)率在6%到48%之間[24]，且雖然在Mishra等人的系統(tǒng)評(píng)價(jià)中[21]，幾乎所有納入的研究都表明基臺(tái)—種植體界面存在一定量的微滲漏，但相比之下，內(nèi)連接種植體在種植體中的連接深度更大，可以在種植體壁上更均勻地分散應(yīng)力[38]，可分散到整個(gè)種植體周?chē)墓巧?，從而減少機(jī)械學(xué)和生物學(xué)并發(fā)癥，如螺釘松動(dòng)、斷裂和邊緣骨吸收[15]。與其他連接方式相比，莫氏錐度的內(nèi)連接結(jié)構(gòu)增加了其基臺(tái)和種植體的匹配性和密封性[46]，使微滲漏明顯減少[21，22]。在這些研究基礎(chǔ)上，He的團(tuán)隊(duì)[23]研究發(fā)現(xiàn)，超過(guò)80%的外連接樣品在40 N左右的負(fù)荷下就出現(xiàn)了微滲漏，而90%的錐形內(nèi)連接樣本在100 N左右的負(fù)載下才會(huì)出現(xiàn)微滲漏。

根據(jù)以上研究結(jié)果，可看出內(nèi)連接在減小機(jī)械和生物學(xué)并發(fā)癥上較外連接更有優(yōu)勢(shì)，但仍需同時(shí)考慮可能影響臨床結(jié)果的其他因素。以上研究大多數(shù)為體外實(shí)驗(yàn)，需要進(jìn)一步的體內(nèi)前瞻性研究，以建立最佳性能連接的證據(jù)。

2.基臺(tái)螺釘對(duì)基臺(tái)—種植體連接穩(wěn)定性的影響

2.1 基臺(tái)螺釘?shù)牟牧?目前，常用的基臺(tái)螺釘材料主要是鈦合金。除鈦合金外，也有種植體品牌的螺釘材料是金合金，由于金合金螺釘?shù)膹椥阅Ａ勘肉伕?，因此與鈦合金螺釘相比可以抑制螺釘松動(dòng)[47]。除了基臺(tái)螺釘本身的材料外，基臺(tái)螺釘表面涂層也是一大研究熱點(diǎn)。有研究報(bào)道，基臺(tái)螺釘涂層可通過(guò)降低基臺(tái)螺釘與種植體內(nèi)表面之間的摩擦系數(shù)，將更多的擰緊扭矩轉(zhuǎn)化為預(yù)緊力，同時(shí)使基臺(tái)螺釘連接更穩(wěn)定[27]。近年報(bào)道的有較好防松效果的涂層有：二氧化硅涂層[48]、聚醚醚酮（PEEK）涂層[49]和類金剛石碳（DLC）涂層[50]等。

另外，基臺(tái)螺釘和種植體內(nèi)表面涂布潤(rùn)滑劑對(duì)預(yù)緊力影響仍未達(dá)成一致。Frederico等[51]提出，在口腔潮濕的環(huán)境中，唾液的潤(rùn)滑作用使螺紋副連接有較大的預(yù)緊力，可以防止基臺(tái)螺釘松動(dòng)。這一研究結(jié)果讓唾液或其他液體潤(rùn)滑劑是否能代替涂層起到防松作用成為研究熱點(diǎn)。但近年一項(xiàng)有限元分析指出[51]，盡管液體潤(rùn)滑劑通過(guò)降低摩擦系數(shù)增加了預(yù)緊力和剩余扭矩，但是基臺(tái)螺釘?shù)男雠ぞ靥嵘欢??？紤]到液體潤(rùn)滑劑對(duì)基臺(tái)螺釘?shù)奈廴究赡軐?dǎo)致的生物并發(fā)癥，目前學(xué)界依然不建議使用液體潤(rùn)滑劑[52]。另一項(xiàng)研究證實(shí)了凡士林液體對(duì)外連接氧化鋯基臺(tái)的鈦合金基臺(tái)螺釘連接穩(wěn)定性并無(wú)影響[53]。并且，雖然石墨、凡士林能減小基臺(tái)螺釘與種植體內(nèi)表面之間的摩擦系數(shù)，增大預(yù)緊力，但在抗折強(qiáng)度的實(shí)驗(yàn)中，使用潤(rùn)滑劑的種植體的疲勞壽命并不能提高，甚至在大載荷的作用下，疲勞壽命降低[54]。

2.2 基臺(tái)螺釘?shù)男螒B(tài)設(shè)計(jì) 預(yù)緊力大小除了主要取決于擰緊時(shí)施加的扭矩外，還與螺釘頂端形狀和螺紋設(shè)計(jì)有關(guān)。有學(xué)者[55]發(fā)現(xiàn)，疲勞試驗(yàn)后錐形頭基臺(tái)螺釘和平頭基臺(tái)螺釘?shù)男雠ぞ夭町惒淮螅玀urillo[8]采用DNA雜交法檢測(cè)比較平頭基臺(tái)螺釘和錐頭基臺(tái)螺釘連接的種植體內(nèi)部的細(xì)菌數(shù)量，發(fā)現(xiàn)錐頭基臺(tái)螺釘連接的種植體的微生物數(shù)量較少，表明基臺(tái)—種植體界面的微滲漏更小。此外，Arnetzl[33]報(bào)道了一種特殊的雙錐基臺(tái)螺釘設(shè)計(jì)（見(jiàn)圖1，引自[33]），其旋出扭矩值明顯高于單錐頭螺釘，且在加載前后均比傳統(tǒng)平頭螺釘?shù)姆€(wěn)定性好。

基臺(tái)螺釘?shù)穆菁y形態(tài)設(shè)計(jì)也是影響螺釘穩(wěn)定性的重要因素之一。有學(xué)者報(bào)道了短螺紋（3.5個(gè)）的外六角連接種植體比長(zhǎng)螺紋（6.5個(gè)）和短螺紋的內(nèi)六角連接種植體在防松效果上更有優(yōu)勢(shì)[56]。然而近年來(lái)，對(duì)于螺紋結(jié)構(gòu)的報(bào)道尚少，其原因可能是目前螺釘主要為成品，其加工工藝要求高，但可先從理論力學(xué)的角度探索出更具穩(wěn)定性的結(jié)構(gòu)。

3.總結(jié)

綜上所述，本文主要從基臺(tái)和基臺(tái)螺釘?shù)呐涓辈牧虾吐菁y等設(shè)計(jì)的角度討論了基臺(tái)螺釘連接穩(wěn)定性的影響因素，通過(guò)合理等材料選擇和優(yōu)化設(shè)計(jì)，找到更合適更穩(wěn)定的界面配副，同時(shí)應(yīng)注意臨床操作規(guī)范，如按廠家要求的方式和扭矩加力、擰緊基臺(tái)螺釘及注意修復(fù)體是否被動(dòng)就位等，才能獲得長(zhǎng)期穩(wěn)定有效的基臺(tái)—種植體連接，并有助于順利實(shí)現(xiàn)種植治療的預(yù)期療效。