周 星， 王若蘭， 黃亞偉， 祝 溪，李浩杰， 盛 強(qiáng)， 曹志帥

(河南工業(yè)大學(xué)糧油食品學(xué)院1,鄭州 450001) (中儲(chǔ)糧成都儲(chǔ)藏研究院有限公司2，成都 610031)

我國(guó)對(duì)進(jìn)口大豆的需求不斷增大，2020年進(jìn)口大豆首次突破1億t[1]，大豆儲(chǔ)藏規(guī)模也不斷擴(kuò)大。同時(shí)，新建糧倉(cāng)單倉(cāng)倉(cāng)容的增加和倉(cāng)身趨向于高大化，使得糧倉(cāng)底部大豆受到更大的糧層壓力，也增加了大豆堆的壓實(shí)程度?！皦簩?shí)”一詞最早源于土體，人工壓實(shí)后的土體，其密實(shí)度、抗剪強(qiáng)度增強(qiáng)，可以滿足土木工程的需要。而土體與大豆籽粒均為散粒體，大豆的入倉(cāng)和儲(chǔ)藏，可以看作一個(gè)緩慢壓實(shí)的過程。在糧層壓力的作用下，大豆堆的壓實(shí)程度不斷增加，但不同含水量、溫度、破碎率的大豆堆抗壓能力不同，相同糧層壓力下，會(huì)造成不同的壓實(shí)程度；大豆堆的壓實(shí)程度越高，糧堆的壓實(shí)系數(shù)越大。需引起重視的是，過大的壓實(shí)程度會(huì)造成大豆開裂破碎、籽粒粘結(jié)，造成大豆堆孔隙度減小，通氣性變差，易產(chǎn)生霉變、板結(jié)加重等問題，必將對(duì)大豆的出倉(cāng)、機(jī)械通風(fēng)、安全儲(chǔ)藏造成極大的影響。

國(guó)內(nèi)學(xué)者對(duì)糧食的壓縮特性進(jìn)行過一系列的研究。有研究使用應(yīng)變控制式三軸儀，研究了圍壓、含水量對(duì)大豆堆體變模量、彈性模量的影響，初步探尋了大豆堆的壓縮特性[2，3]。杜麗[4]使用了固結(jié)儀測(cè)量了小麥堆的壓縮模量。馮家暢等[5]利用糧食回彈模量?jī)x，研究了圍壓、水分含量對(duì)大豆堆壓縮密度與體變模量的關(guān)系，并擬合出了含水率和壓縮密度的二次函數(shù)模型，但這些實(shí)驗(yàn)均沒有考慮到壓力對(duì)大豆堆壓實(shí)程度的影響，國(guó)外關(guān)于壓實(shí)程度的研究也鮮有報(bào)道。大豆實(shí)際儲(chǔ)藏過程中，糧倉(cāng)內(nèi)不同位置大豆堆的破碎率、儲(chǔ)糧溫度不盡相同，儲(chǔ)糧環(huán)境具有差異性。

巴西大豆是我國(guó)主要進(jìn)口大豆品種之一，其籽粒質(zhì)地偏軟、耐儲(chǔ)性差，在高糧層壓力下，大豆籽粒易發(fā)生形變。本實(shí)驗(yàn)將巴西大豆壓實(shí)后質(zhì)量體積比與壓實(shí)前容重的比值，定義為壓實(shí)系數(shù)，表示大豆堆的壓實(shí)程度。實(shí)驗(yàn)利用萬能材料試驗(yàn)機(jī)，模擬不同糧堆高度的糧層壓力，研究溫度、破碎率對(duì)大豆堆壓實(shí)程度的影響。

1 材料與方法

1.1 實(shí)驗(yàn)材料

進(jìn)口巴西大豆，破碎率6.3%，雜質(zhì)2.89%，含水量10.23%，粗脂肪質(zhì)量分?jǐn)?shù)22.43%，蛋白質(zhì)質(zhì)量分?jǐn)?shù)31.83%。

1.2 儀器與設(shè)備

自制承壓模具如圖1所示，模具整體由圓柱筒和

圖1 承壓模具

壓片組成，圓柱筒半徑44.2 mm、高58 mm；GHCS-1000系列谷物電子容重器；HHWS-11-250恒溫恒濕培養(yǎng)箱；ETM系列電子萬能試驗(yàn)機(jī)。

1.3 實(shí)驗(yàn)方法

1.3.1 樣品處理

水分調(diào)制：本實(shí)驗(yàn)原始進(jìn)口巴西大豆含水量為10.85%，結(jié)合實(shí)際儲(chǔ)藏環(huán)境，以及高油大豆質(zhì)量指標(biāo)(GB 1352—2009)中含水量≤13.0%的要求，按照式(1)，將大豆水分調(diào)制為11.96%、12.93%。

不同破碎率大豆堆的配比：為模擬糧層壓力對(duì)不同破碎率大豆堆的影響，挑選出破碎程度大于四分之一的大豆籽粒，與完整大豆籽粒進(jìn)行配比，配制成0%、5%、15%、25%破碎率的大豆堆，以模擬入倉(cāng)時(shí)自動(dòng)分級(jí)時(shí)的不同雜質(zhì)含量。

不同糧溫大豆堆的配制：稱取(100±0.2)g大豆至于自封袋中，分別放置于15、25、35、45、55 ℃的恒溫恒濕箱中12 h。為使大豆溫度均勻，將自封袋平鋪放置于恒溫恒濕箱中，禁止堆疊放置。

(1)

式中：m水為添加蒸餾水的質(zhì)量/kg；m豆為所需調(diào)制大豆的質(zhì)量/kg；m目標(biāo)為調(diào)制后大豆的目標(biāo)含水量/%；m實(shí)際為調(diào)制前大豆的實(shí)際含水量/%。

1.3.2 大豆堆壓實(shí)

預(yù)壓實(shí)：取(100±0.2)g大豆至于承壓容器中，晃動(dòng)容器使大豆堆均勻鋪開，蓋上壓片，輕微拍打容器壁，使大豆堆初步壓實(shí)，減少后續(xù)實(shí)驗(yàn)誤差。

模擬糧層壓力：馮家暢等[5]通過Jassen方程，估算出密度為700 kg/m3，30 m高的大豆筒倉(cāng)，倉(cāng)底垂直壓力約為260 kPa。本實(shí)驗(yàn)使用萬能試驗(yàn)機(jī)模擬大豆堆壓實(shí)程度的變化，實(shí)驗(yàn)中最高加壓為300 kpa。采用力加載模式，在容器頂部分別施加50、100、150、200、250、300 kPa的模擬壓力，加載完成后，壓力保持300 s，記錄糧面的沉降量。

承壓容器的預(yù)熱、預(yù)冷：實(shí)驗(yàn)過程中，當(dāng)糧溫與室溫溫差在±3 ℃以上時(shí)，需將承壓容器預(yù)熱或預(yù)冷至糧溫，減小實(shí)驗(yàn)過程中糧溫變化，減少溫度對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果的影響。

1.3.3 壓實(shí)系數(shù)的計(jì)算

大豆堆的壓實(shí)程度用壓實(shí)系數(shù)表示，見式(2)。

(2)

式中：k為壓實(shí)系數(shù)；ρ后為大豆堆壓實(shí)后質(zhì)量體積之比/g/L，由式(3)計(jì)算得出；γ前為大豆堆壓實(shí)前的容重/g/L，由容重器測(cè)得。

(3)

式中：m為大豆堆的質(zhì)量/g；V為壓實(shí)后大豆堆的體積/L。

2 結(jié)果與分析

2.1 不同破碎率對(duì)大豆堆容重的影響

破碎率含量影響大豆堆的容重大小，如圖2隨著大豆堆破碎率含量增加，大豆堆容重呈線性上升趨勢(shì)。含水量11.96%大豆堆容重從674 g/L增加到了693 g/L；含水量12.93%大豆堆容重從657 g/L增加到了681 g/L；高水分大豆堆容重低于低水分大豆堆容重。

含水量12.93%大豆堆，各破碎率之間容重具有顯著性差異(P<0.05)；但含水量為11.96%時(shí)，20%破碎率與25%破碎率容重并無顯著性差異(P>0.05)，這可能與大豆堆的孔隙度變化有關(guān)。Kenghe等[6]研究了含水量對(duì)大豆堆孔隙度的影響，發(fā)現(xiàn)大豆處于低含水量時(shí)(11.96%、12.93%均屬低含水量)，隨著含水量的增加，大豆堆的孔隙度呈上升趨勢(shì)；含水量12.93%大豆堆的孔隙度高于11.96%水分含量大豆堆的孔隙度。低水分含量大豆處于高破碎率時(shí)，大豆堆的孔隙接近飽和，因此造成20%與25%破碎率的容重?zé)o顯著性差異。

圖2 不同破碎率對(duì)大豆堆容重的影響

表1為不同水分含量，破碎率與容重的線性擬合方程。擬合方程(4)的斜率大于擬合方程(3)，表明隨著破碎率含量的增加，高水分大豆堆容重的增長(zhǎng)速率更快，且R2均大于0.98，說明破碎率與容重的相關(guān)性非常高。

2.2 加載速度對(duì)壓實(shí)系數(shù)的影響

研究發(fā)現(xiàn)力的加載速度影響大豆堆的壓實(shí)程度。在糧溫25 ℃時(shí)，測(cè)定不同力加載速度(10、50、100、150 N/s)，加載至200 kPa模擬糧層壓力，維持300 s后的壓實(shí)系數(shù)值。圖3為10 N/s的力加載速度下，承載壓力與壓實(shí)系數(shù)的變化曲線圖，承載壓力的變化曲線如圖3ABC段所示：從A點(diǎn)開始，容器頂部以10 N/s的加載速度施加壓力，于B點(diǎn)達(dá)到200 kPa的模擬糧層壓力，維持300 s后(C點(diǎn))結(jié)束實(shí)驗(yàn)。壓實(shí)系數(shù)的變化曲線如圖1DEF段所示：伴隨著AB段糧層壓力的升高，DE段壓實(shí)系數(shù)值穩(wěn)步提升；EF段，在200 kPa的模擬糧層壓力下，壓實(shí)系數(shù)值緩慢升高，最終在F點(diǎn)處趨于平穩(wěn)，達(dá)到實(shí)驗(yàn)的最終壓實(shí)系數(shù)值。對(duì)比各加載速度下的壓實(shí)系數(shù)曲線可以發(fā)現(xiàn)，壓實(shí)系數(shù)的變化規(guī)律主要和加載到的壓力值有關(guān)。

圖3 10 N/s力加載速度下壓實(shí)系數(shù)變化曲線

程緒鐸等[7]利用質(zhì)構(gòu)儀，使用位移加載的方式壓縮大豆籽粒，發(fā)現(xiàn)加載速度越快，大豆籽粒的最大載荷與最大破壞能越大，與本實(shí)驗(yàn)結(jié)果相符。低加載速度下，大豆堆的抗壓縮能力減弱，壓實(shí)程度增加。表2為不同力加載速度下的壓實(shí)系數(shù)值，結(jié)果表明，在10 N /s加載速度下，大豆堆壓實(shí)系數(shù)最大，壓實(shí)程度最高。

表2 不同力加載速度下大豆堆的壓實(shí)系數(shù)

但10、50、100 N/s加載速度下的壓實(shí)系并無顯著性差異(P>0.05)。這是因?yàn)閷?shí)驗(yàn)室模擬的力加載速度，遠(yuǎn)大于實(shí)際大豆入倉(cāng)過程中的力加載速度。一個(gè)倉(cāng)容10 000 t、半徑15 m的淺圓倉(cāng)，當(dāng)入倉(cāng)流程單線設(shè)計(jì)產(chǎn)量800 t/h時(shí)，按滿載荷運(yùn)輸，空倉(cāng)入滿倉(cāng)至少需要12.5 h，按實(shí)驗(yàn)?zāi)＞呖趶焦浪?，約為0.019 2N/s的力加載速度。實(shí)驗(yàn)過程中，無法模擬出這種極緩慢的力加載速度。后續(xù)研究，將采用最低的力加載速度10 N/s，對(duì)大豆堆進(jìn)行壓實(shí)。

2.3 大豆堆溫度對(duì)壓實(shí)系數(shù)的影響

大豆是易發(fā)熱糧種，在儲(chǔ)量龐大的淺圓倉(cāng)中，大豆發(fā)熱具有升溫快、升溫高的特點(diǎn)?，F(xiàn)代化糧倉(cāng)中布設(shè)有測(cè)溫電纜，實(shí)時(shí)監(jiān)控糧溫，但測(cè)溫電纜存在檢測(cè)盲點(diǎn)，大豆依舊可能出現(xiàn)局部高溫發(fā)熱的現(xiàn)象。胡志薈等[8]預(yù)埋高水分大豆，模擬糧堆發(fā)熱情況，實(shí)驗(yàn)中糧堆最高溫度達(dá)52.1 ℃。因此，本實(shí)驗(yàn)將大豆溫度設(shè)定為：15、25、35、45、55 ℃，模擬糧層壓力對(duì)不同糧溫大豆壓實(shí)程度的影響。

如圖4所示，隨著壓力的增加大豆堆的壓實(shí)數(shù)呈線性上升趨勢(shì)；壓強(qiáng)與壓實(shí)系數(shù)的線性擬合方程如表3，R2均大于0.99，說明壓強(qiáng)與壓實(shí)系數(shù)的相關(guān)性非常高。儲(chǔ)糧溫度對(duì)大豆的壓實(shí)系數(shù)具有顯著性影響(P<0.05)，隨著大豆溫度的升高，糧堆壓實(shí)系數(shù)顯著升高；實(shí)際儲(chǔ)藏過程中，隨著糧層壓力的增大，大豆籽粒的變形由彈性形變轉(zhuǎn)變?yōu)樗苄孕巫?，糧溫升高，使得大豆籽粒的硬度下降，在糧層壓力的作用下，大豆籽粒塑性形變更加嚴(yán)重，導(dǎo)致糧堆整體抗壓縮能力減弱，壓實(shí)系數(shù)升高。對(duì)比(表3)各擬合方程的斜率，當(dāng)糧溫高于35 ℃后，隨著壓強(qiáng)的增加，大豆堆的承壓能力明顯減弱，壓實(shí)系數(shù)迅速升高。有研究發(fā)現(xiàn)，水分含量對(duì)大豆籽粒的力學(xué)特性具有顯著性影響，隨著大豆籽粒水分含量的增加，大豆的最大壓縮力和彈性模量呈減小趨勢(shì)[9]。因此，在相同儲(chǔ)糧溫度下，含水量12.93%大豆堆的壓實(shí)系數(shù)(圖4b)，大于含水量11.96%大豆堆的壓實(shí)系數(shù)(圖4a)。

圖4 大豆溫度對(duì)壓實(shí)系數(shù)的影響

實(shí)際儲(chǔ)糧環(huán)境中，大豆籽粒自然堆積在糧倉(cāng)中，籽粒與籽粒之間以各種姿態(tài)接觸擠壓；但大豆籽粒各個(gè)方向上的承壓能力不同[7]，在糧層壓力的作用下，某一方向達(dá)到大豆的承壓極限時(shí)，大豆籽粒開始開裂破碎。在300 kPa、55 ℃的條件下，12.93%的大豆堆壓實(shí)系數(shù)達(dá)到了1.398，大豆籽粒嚴(yán)重變形開裂。因此，在大豆的儲(chǔ)藏工作中，應(yīng)盡量避免大豆升溫、吸濕，保證大豆的安全儲(chǔ)藏。

表3 不同水分、溫度下壓強(qiáng)與壓實(shí)系數(shù)的線性擬合方程

2.4 破碎率對(duì)壓實(shí)系數(shù)的影響

巴西大豆破碎率一般為5%～8%之間。由于大豆入倉(cāng)時(shí)存在自動(dòng)分級(jí)的現(xiàn)象，中心雜質(zhì)聚集區(qū)域大豆破碎率顯著升高。因此研究不同破碎率對(duì)壓實(shí)系數(shù)的影響具有實(shí)際意義。圖5為200 kPa壓力下，不同破碎率對(duì)糧堆壓實(shí)系數(shù)的影響；在含水量12.93%下，破碎為5%、15%、25%大豆堆的壓實(shí)系數(shù)無顯著性差異(P>0.05);在含水量11.96%下，破碎率為15%、25%大豆堆的壓實(shí)系數(shù)無顯著性差異(P>0.05)。隨著大豆堆破碎籽粒增加，大豆堆的孔隙接近飽和；因此，高破碎率大豆堆壓實(shí)后，其壓實(shí)系數(shù)值無顯著性變化。整體上看，隨著大豆堆破碎率含量增加，大豆堆的抗壓縮能力呈增強(qiáng)趨勢(shì)。王穎等[10]建立了筒倉(cāng)大豆籽粒堆放模型，將大豆籽粒假設(shè)為等尺寸的小球，得到半徑15 m大豆筒倉(cāng)的安全堆高高度為19.3 ～ 40.2 m；實(shí)際儲(chǔ)藏環(huán)境中，大豆籽粒粒徑大小不一，破碎粒、小粒徑大豆會(huì)穿插在大豆堆中，使得大豆堆的孔隙度減小，整體抗壓縮能力增強(qiáng)；因此，大豆筒倉(cāng)的安全堆高高度應(yīng)高于實(shí)驗(yàn)室模擬值。

隨著破碎率含量的增加，大豆堆容重增大、孔隙度小，壓實(shí)后，大豆堆的孔隙進(jìn)一步被壓縮。糧堆孔隙度過小會(huì)造成諸如：機(jī)械通風(fēng)糧層阻力增大，需要配置高壓風(fēng)機(jī)，不利于降溫保水；濕熱擴(kuò)散困難，易造成糧堆發(fā)熱等一些列不利于糧食安全儲(chǔ)藏的現(xiàn)象。因此，在大豆的收購(gòu)入倉(cāng)、儲(chǔ)藏過程中，應(yīng)盡量保持高的完整粒率，減少大豆堆的破碎粒含量，保證大豆的安全儲(chǔ)藏。

圖5 破碎率對(duì)壓實(shí)系數(shù)的影響

3 結(jié)論

進(jìn)口巴西大豆，在0%～25%破碎率范圍內(nèi)，隨著破碎率含量增加，大豆堆容重呈線性上升趨勢(shì)，11.96%大豆堆容重從674 g/L增加到了693 g/L；12.93%含水量大豆堆容重從657 g/L增加到了681 g/L。且高水分大豆容重增加速率大于低水分大豆。

大豆堆的溫度和含水量對(duì)大豆堆的壓實(shí)系數(shù)均有顯著性影響(P<0.05)。隨著糧溫、含水量的增加，大豆籽粒的硬度減小，大豆堆整體的抗壓縮能力減弱，在高糧層壓力的作用下，壓實(shí)程度增加，導(dǎo)致壓實(shí)系數(shù)增大。在15～55 ℃溫度范圍內(nèi)，隨著施加壓力的升高，壓實(shí)系數(shù)呈線性趨勢(shì)增加。各糧層壓力下，高水分大豆堆的壓實(shí)系數(shù)均大于低水分大豆堆的壓實(shí)系數(shù)。隨著大豆堆破碎率含量增加，大豆堆的抗壓縮能力增強(qiáng)，壓實(shí)系數(shù)呈減小趨勢(shì)。

在大豆安全儲(chǔ)藏過程中，應(yīng)實(shí)時(shí)監(jiān)控糧溫，當(dāng)糧溫高于35 ℃時(shí)，大豆堆抗壓縮能力急劇減弱，應(yīng)盡快通風(fēng)，降低糧溫；低水分含量有助于提升大豆堆的抗壓縮 能力，機(jī)械通風(fēng)時(shí)，應(yīng)時(shí)刻關(guān)注倉(cāng)底部大豆的水分含量，防止大豆吸濕，造成倉(cāng)底大豆堆壓實(shí)系數(shù)升高；高破碎率大豆壓實(shí)后，大豆堆孔隙度進(jìn)一步減小，會(huì)造成一系列不利于安全儲(chǔ)糧的現(xiàn)象。因此，針對(duì)大豆的安全儲(chǔ)藏，應(yīng)控制大豆堆的溫度、水分含量、破碎粒率，保證大豆的安全儲(chǔ)藏。