平曉琳 韓國(guó)慶 岑學(xué)齊 朱瑋濤 白振強(qiáng) 王清華 彭龍

1.中國(guó)石油大學(xué)(北京)石油工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室；2.中國(guó)石化石油勘探開發(fā)研究院；3.中國(guó)石油大慶油田勘探開發(fā)研究院

天然氣水合物又稱可燃冰，資源潛力巨大。世界上天然氣水合物的總資源量相當(dāng)于全球已知煤、石油和天然氣的2倍，99%以上的水合物資源賦存于海底，只有1%存在于陸地凍土層。1 m3天然氣水合物可轉(zhuǎn)化為164 m3的天然氣和0.8 m3的水，具有非常高的使用價(jià)值［1-3］。近年來，國(guó)外多個(gè)國(guó)家開展了天然氣水合物試采研究，我國(guó)南海神狐海域2次天然氣水合物試采都取得了重大進(jìn)展［2-8］。

目前，天然氣水合物的開采還處于試采階段，尚未實(shí)現(xiàn)大規(guī)模商業(yè)化開采。天然氣水合物當(dāng)前的研究方向主要集中于天然氣水合物富集地的形成機(jī)理、勘探與識(shí)別方法、天然氣水合物的開采方法與技術(shù)等。降壓開采是一種經(jīng)濟(jì)有效的天然氣水合物開采方式，而排水采氣工藝是實(shí)現(xiàn)天然氣水合物降壓開采的重要手段。井筒多相流模擬是進(jìn)行降壓開采海域天然氣水合物排采和生產(chǎn)優(yōu)化的先決條件。許多學(xué)者對(duì)天然氣水合物井筒多相流動(dòng)規(guī)律進(jìn)行了研究。孫寶江等［9］考慮深水鉆井外部的多溫度梯度環(huán)境和天然氣水合物相變，建立了七組分井筒多相流控制方程；WEI等［10］研究了海洋天然氣水合物儲(chǔ)層鉆井過程中井筒內(nèi)瞬態(tài)氣液兩相流動(dòng)變化機(jī)理；ZHANG、DENG等［11-13］研究了天然氣水合物在深水氣井測(cè)試過程中的井筒多相流規(guī)律，建立了井筒多相流模型，預(yù)測(cè)水合物在井筒內(nèi)的生成風(fēng)險(xiǎn)；HIROBAYASHI等［14］通過實(shí)驗(yàn)的方法研究了甲烷水合物生產(chǎn)系統(tǒng)中的氣液兩相流動(dòng)。

目前針對(duì)降壓開采海域天然氣水合物排采工藝及生產(chǎn)優(yōu)化的研究處于起步階段。為實(shí)現(xiàn)天然氣水合物儲(chǔ)層長(zhǎng)期試采的目標(biāo)，需要進(jìn)行天然氣水合物降壓開采人工舉升適應(yīng)性分析，明確壓降控制機(jī)制并進(jìn)行生產(chǎn)優(yōu)化，避免井筒積液或產(chǎn)氣管線連續(xù)產(chǎn)水等復(fù)雜工況的出現(xiàn)，實(shí)現(xiàn)天然氣水合物的連續(xù)排采。筆者對(duì)降壓開采海域天然氣水合物電潛泵排采的可行性進(jìn)行論證，并基于日本第1次試采過程中復(fù)雜的分采管柱和復(fù)雜的傳熱過程，建立井筒氣液兩相流模型，預(yù)測(cè)不同管線的溫度和壓力剖面，并利用該模型進(jìn)行生產(chǎn)優(yōu)化，為降壓開采海域天然氣水合物電潛泵排采生產(chǎn)優(yōu)化的研究提供了理論支撐。

1 海域天然氣水合物開采方式分析

1.1 天然氣水合物開采方法及舉升工藝

開采方式是天然氣水合物進(jìn)行舉升工藝適應(yīng)性分析的基礎(chǔ)。天然氣水合物常見的開采方式包括降壓法、注熱法、CO2置換法、固態(tài)流化法等，其中降壓法通過降低天然氣水合物儲(chǔ)層壓力至相平衡壓力之下而引起水合物相變分解，是一種較為簡(jiǎn)單且經(jīng)濟(jì)有效的開采方式［2］。根據(jù)全球天然氣水合物的9次試采情況統(tǒng)計(jì)(見表1)［4-7］，日本南海海槽的2次降壓試采和中國(guó)南海神狐海域的2次降壓開采全部采用電潛泵，利用泵吸作用抽汲地層與井中的水來降低水位和水合物儲(chǔ)層的壓力，打破相平衡條件，使水合物從固態(tài)變成氣體和水，實(shí)現(xiàn)天然氣水合物的成功試采。日本和中國(guó)的4次試采實(shí)踐證明了電潛泵排水采氣工藝適用于降壓開采海域天然氣水合物。

表1 全球天然氣水合物試采情況Table 1 Statistics of global pilot production of natural gas hydrates

1.2 電潛泵排采適應(yīng)性分析

天然氣水合物降壓開采后，分解成游離氣相和游離的水相，然后流動(dòng)到海上平臺(tái)。根據(jù)國(guó)內(nèi)外天然氣水合物試采井的資料，降壓開采海域天然氣水合物的井底流壓較低，水氣比較高，無法自噴到平臺(tái)，必須采取有效的人工舉升工藝防止井筒積液，以保證天然氣水合物試采井能夠正常生產(chǎn)。常用的海上氣井排水采氣方式包括電潛泵、電潛螺桿泵、射流泵、氣舉等，不同排水采氣方式在海域天然氣水合物排采中的適應(yīng)性分析見表2［15-16］。

表2 天然氣水合物試采井排水采氣適應(yīng)性分析Table 2 Applicability analysis of dewatering gas recovery in pilot production wells of natural gas hydrates

根據(jù)日本第1次天然氣水合物試采資料，平均排液量約為200 m3/d，超過了電潛螺桿泵排水采氣工藝允許的排液量上限，只有氣舉、射流泵、電潛泵排水采氣工藝滿足天然氣水合物降壓開采的排液量上限。電潛螺桿泵適用于各種井型的復(fù)雜工況，是成熟的排水采氣技術(shù)，不會(huì)發(fā)生氣鎖，較適合于液氣混輸，但其排量變化范圍小，常規(guī)電潛螺桿泵高造斜井段通過能力差，不適合用于水合物試采。

射流泵的地面配套動(dòng)力設(shè)備復(fù)雜，泵效率低，容易發(fā)生氣蝕，要求較高的吸入壓力和較高的沉沒度。氣舉方式需要?dú)庠垂猓幢闶褂米援a(chǎn)天然氣作為氣源，也需要先建成一個(gè)氣源啟動(dòng)氣舉過程，而且氣舉方式不利于天然氣取樣監(jiān)測(cè)，制約條件多，裝置設(shè)備多。因此，射流泵和氣舉不適合在水合物試采試驗(yàn)中采用。

電潛泵排水采氣工藝在日本、中國(guó)、加拿大的7次水合物試采中都發(fā)揮了重要作用，雖然射流泵在美國(guó)CO2置換試驗(yàn)中應(yīng)用過，但泵效低，試驗(yàn)中產(chǎn)氣量?jī)H530 m3/d，而電潛螺桿泵、機(jī)抽和氣舉都沒有成功應(yīng)用的案例及可以借鑒的經(jīng)驗(yàn)。雖然電潛泵防砂能力較弱，但利用電潛泵能夠擴(kuò)大生產(chǎn)壓差，實(shí)現(xiàn)天然氣水合物井的連續(xù)排采。試采期間如果出現(xiàn)砂堵，可使用連續(xù)油管沖砂，電潛泵無法運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)可使用氣舉進(jìn)行助產(chǎn)。

綜上所述，對(duì)比各種排水采氣工藝的技術(shù)適應(yīng)性及在水合物試采中的應(yīng)用情況，優(yōu)選電潛泵作為水合物試采人工舉升方式。

2 電潛泵排采井筒氣液兩相流模型

2.1 電潛泵舉升管柱結(jié)構(gòu)分析

日本海域第1次天然氣水合物試采過程中采用了電潛泵系統(tǒng)來降低井筒內(nèi)靜液柱壓力，管柱結(jié)構(gòu)復(fù)雜(圖1)，包括電潛泵、分離器、加熱器、電潛泵封隔器等。天然氣水合物降壓分解后，變成氣液兩相流，從井底向上流動(dòng)?；旌狭黧w在向上過程中，流經(jīng)加熱器和氣體分離器，分離器將氣體和水進(jìn)行分離，氣體進(jìn)入電潛泵封隔器下方的環(huán)空，與來自儲(chǔ)層的混合水和氣體相結(jié)合，在油套環(huán)空中向上流動(dòng)然后流入封隔器上方的油管中到達(dá)海底測(cè)試樹，最終通過隔水管中的鉆桿進(jìn)入鉆井平臺(tái)；水經(jīng)過電潛泵加壓后進(jìn)入封隔器上方的油套環(huán)空，最終進(jìn)入與防噴器相連的節(jié)流管線，流入到鉆井平臺(tái)。這種設(shè)計(jì)有利于通過調(diào)節(jié)電潛泵頻率和井口回壓來調(diào)節(jié)采氣管線中的液位從而實(shí)現(xiàn)對(duì)壓降的控制，防止水合物的二次生成［6］。

圖1 天然氣水合物試采系統(tǒng)示意圖Fig.1 Schematic diagram of the pilot production system of natural gas hydrates

降壓開采海域天然氣水合物電潛泵排水采氣，與常規(guī)采油井、常規(guī)氣井電潛泵排水采氣相比，流動(dòng)通道和流動(dòng)規(guī)律更復(fù)雜，要考慮不同管線的流動(dòng)規(guī)律分別建立模型。由于日本第1次天然氣水合物試采中加熱器發(fā)生電纜故障，沒有發(fā)揮加熱作用，因此，在此模型中忽略了電加熱器的影響?；谌毡镜?次試采井資料，綜合考慮復(fù)雜的海水環(huán)境和電潛泵影響，將流動(dòng)通道簡(jiǎn)化處理成5段：(1)電潛泵以下的油管為氣液混輸管線；(2)電潛泵到海底測(cè)試樹之間的油套環(huán)空為采氣管線；(3)電潛泵到海底泥線之間的油管為排水管線；(4)海底泥線到鉆井平臺(tái)之間的隔水管內(nèi)的鉆桿為采氣管線；(5)海底泥線到平臺(tái)之間的隔水管外的節(jié)流管線為排水管線。

2.2 氣液兩相流模型

2.2.1 連續(xù)性方程

綜合考慮了復(fù)雜的分采管柱、周圍海水環(huán)境的溫度場(chǎng)、電潛泵、分離器等多種因素的影響，根據(jù)質(zhì)量守恒原理，分別建立了混輸管線、采氣管線、排水管線的氣液兩相流的連續(xù)性方程。

(1)混輸管線。

2.2.2 動(dòng)量方程

管線內(nèi)的流體主要受重力、壓力、摩擦力等，根據(jù)動(dòng)量守恒原理，作用于單元體的合外力等于單元體內(nèi)動(dòng)量的變化率，建立動(dòng)量守恒方程。

2.2.3 能量方程

不同管線的傳熱方式不同，其傳熱過程需要單獨(dú)分析，5段流動(dòng)通道的傳熱過程為：1)混輸管線的換熱過程主要包括套管內(nèi)流體對(duì)流換熱、套管壁導(dǎo)熱、水泥環(huán)導(dǎo)熱、地層非穩(wěn)態(tài)傳熱；2)電潛泵到海底泥線之間的采氣管線的換熱過程主要包括排水管線內(nèi)的流體與管線內(nèi)壁的對(duì)流換熱、排水管線的導(dǎo)熱、排水管線與采氣管線之間的環(huán)空的輻射換熱與自然對(duì)流換熱、套管壁導(dǎo)熱、水泥環(huán)導(dǎo)熱、地層非穩(wěn)態(tài)傳熱；3)電潛泵到海底泥線之間的排水管線的換熱過程與采氣管線相同；4)海底泥線到平臺(tái)之間的采氣管線的換熱過程主要包括采氣管線內(nèi)流體與采氣管線之間的對(duì)流換熱、采氣管線的導(dǎo)熱、隔水管與采氣管線之間的流體對(duì)流換熱與輻射換熱、隔水管壁的導(dǎo)熱、隔水管外壁與海水之間的對(duì)流換熱；5)海底泥線到平臺(tái)之間的排水管線的換熱過程主要包括排水管線內(nèi)流體與排水管線之間的對(duì)流換熱、排水管線的導(dǎo)熱、排水管線外壁和海水的對(duì)流換熱。根據(jù)不同管線的傳熱過程建立對(duì)應(yīng)的能量方程，并計(jì)算不同管線的綜合傳熱系數(shù)。

(1)混輸管線 (套管)。

(2)電潛泵到海底泥線間采氣管線(油套環(huán)空)。

(3)電潛泵到海底泥線間的排水管線(油管)。

(4)海底泥線到鉆井平臺(tái)間采氣管線(鉆桿)。

(5)海底泥線到鉆井平臺(tái)間排水管線(節(jié)流管線)。

2.2.4 邊界條件

天然氣水合物降壓開采井筒多相流計(jì)算過程選擇從井底向上計(jì)算，井底溫度等于周圍地層的溫度，井底流壓假設(shè)保持不變。在電潛泵位置處，考慮了電潛泵的增壓及電泵、電機(jī)產(chǎn)生的增溫，忽略了電纜升溫對(duì)井筒溫度的影響。

式中，A為 環(huán)空截面積，m2；Eg、Ew分別為持氣率、持液率，無量綱； ρg、 ρw、 ρm分別為氣體、液體、混合流體的密度，kg/m3； νg、νl、νm分別為氣相、液相、混合流體的速度，m/s；QgT、QwT分別為總產(chǎn)氣量、總產(chǎn)水量，m3/s；QP為 電潛泵排量，m3/s；λ為氣液分離效率；θ為井斜角，°；p為壓力，Pa；fr為摩阻系數(shù)；d為生產(chǎn)管柱的內(nèi)徑，m；Tei、Tsea為周圍地層、海水溫度，K；Um、Ug、Uw為混輸管線、采氣管線、排水管線的綜合傳熱系數(shù)，W/(m2·K)；Ua為油管與套管之間的環(huán)空流體與地層的總傳熱系數(shù)W/(m2·K)；TD為無因次時(shí)間，無量綱； λe為 地層導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·K)；rmo、rmi、rgo、rgi、rwo、rwi、rro、rri分別為混輸管線、采氣管線、排水管線、隔水管的外半徑和內(nèi)半徑，m；rco、rci、rbo、rbi分別為套管、水泥環(huán)的外半徑和內(nèi)半徑，m；Tei為地層溫度，K；Tm、Tg、Tw分別為混輸管線、采氣管線、排水管線內(nèi)的流體溫度，K； λg、 λw、 λris分別為采氣管線、排水管線、隔水管的導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·K)；hm、hg、hw分別為流體與混輸管線、采氣管線、排水管線之間的對(duì)流換熱系數(shù)，W/(m2·K)；hc、hr分別自然對(duì)流傳熱系數(shù)和輻射傳熱系數(shù)，W/(m2·K)；hws、hrs為排水管線外壁、隔水管外壁與海水的對(duì)流換熱系數(shù)，W/(m2·K)；pout、pin、 ?p分別為電泵的出口、入口及增加的壓力，Pa；Tout、Tin、 ?T分別為電泵的出口、入口及增加的溫度，℃。

2.3 模型求解

2.3.1 模型簡(jiǎn)化

根據(jù)日本第1次天然氣水合物測(cè)試結(jié)果來看，試采初期，產(chǎn)量和壓力都不穩(wěn)定，這個(gè)時(shí)間段長(zhǎng)達(dá)約18 h，而穩(wěn)定生產(chǎn)階段，井底流壓在 5 MPa左右，波動(dòng)幅度小于0.5 MPa，波動(dòng)較小，產(chǎn)氣量和水氣比保持穩(wěn)定，總的產(chǎn)氣量大約在 20 000 m3/d，總的產(chǎn)水量大約在 200 m3/d，穩(wěn)定生產(chǎn)階段約 4 d［6］。模型基礎(chǔ)參數(shù)如表3所示。

表3 模型基礎(chǔ)參數(shù)Table 3 Basic model parameters

日本第1次水合物試采時(shí)，穩(wěn)定生產(chǎn)階段時(shí)間最長(zhǎng)，流壓波動(dòng)較小，井筒內(nèi)沒有水合物的二次生成，因此本文模型忽略了儲(chǔ)層變化對(duì)井筒內(nèi)水合物流動(dòng)的影響和水合物在井筒中的生成和分解，重點(diǎn)解決天然氣水合物降壓分解成天然氣和水后的井筒流動(dòng)和生產(chǎn)優(yōu)化問題，可簡(jiǎn)化為穩(wěn)態(tài)模型［17］，為天然氣水合物排采優(yōu)化提供理論基礎(chǔ)。

2.3.2 求解流程

采用Hasan Kabir多相流計(jì)算模型，按照壓力增量迭代的方法，從井底向上計(jì)算不同管線的溫度和壓力分布。氣液兩相流計(jì)算時(shí)首先要先判斷流型，然后計(jì)算不同流型下相應(yīng)的壓降和綜合傳熱系數(shù)等。不同管線的氣液兩相流求解流程見圖2所示。

圖2 降壓開采天然氣水合物井筒氣液兩相流模型求解流程Fig.2 Workflow to solve the gas-liquid two-phase well flow model for depressurization recovery of natural gas hydrates

2.3.3 求解結(jié)果

利用上述模型可以得出電潛泵試采井的不同管線在穩(wěn)定生產(chǎn)階段的流型分布、溫度和壓力剖面、氣體體積分?jǐn)?shù)等(圖3)。計(jì)算結(jié)果表明，混輸管線為攪動(dòng)流；采氣管線在動(dòng)液面以下為環(huán)狀流，動(dòng)液面以上為純氣相流；排水管線主要為泡狀流，在井口附近出現(xiàn)段塞流。周圍海水溫度場(chǎng)對(duì)采氣管線和排水管線的溫度分布影響較大；電潛泵對(duì)采氣管線和排水管線的流動(dòng)規(guī)律影響很大，在電潛泵位置處溫度、壓力、氣體體積分?jǐn)?shù)等參數(shù)發(fā)生突變。

圖3 不同管線的壓力、溫度和氣體體積分?jǐn)?shù)與井深的關(guān)系曲線Fig.3 Pressure, temperature, and gas volume fractions vs.well depth for different pipes

2.4 模型驗(yàn)證

根據(jù)日本第1次天然氣水合物試采結(jié)果對(duì)模型進(jìn)行驗(yàn)證。將穩(wěn)定生產(chǎn)階段關(guān)鍵位置點(diǎn)的溫度和壓力模擬結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比(排水管線無溫度監(jiān)測(cè)點(diǎn))，壓力誤差在0.7 MPa以內(nèi)，溫度的誤差在1.7 ℃以內(nèi)，表明模型計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確(表4)。

表4 模擬結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比Table 4 Comparison between simulation result and field monitoring

3 電潛泵排水采氣工藝參數(shù)優(yōu)化

3.1 天然氣水合物的壓降控制機(jī)制

天然氣水合物降壓開采過程中，壓降的控制是影響產(chǎn)氣量的一個(gè)重要因素。井底流壓過高，水合物分解速度降低，產(chǎn)氣量降低，同時(shí)水合物在井底會(huì)二次生成堵塞井筒。因此，合理的壓降控制有利于天然氣水合物試采井的連續(xù)排采，防止采氣管線連續(xù)出水，提高采收率。采氣管線連續(xù)出水的原因主要包括兩方面，一是采氣管線內(nèi)氣體流速較高，攜液能力較強(qiáng)；二是隨著天然氣水合物降壓分解，采氣管線內(nèi)氣體體積分?jǐn)?shù)逐漸增高，氣體的膨脹作用降低了液柱壓力，動(dòng)液面逐漸升高。通過控制井口壓力和調(diào)節(jié)電潛泵的頻率可有效控制動(dòng)液面高度，防止采氣管線連續(xù)出水，從而實(shí)現(xiàn)對(duì)壓降的有效控制。

3.2 電潛泵排采生產(chǎn)優(yōu)化

影響天然氣水合物電潛泵排采工藝的參數(shù)主要包括井底流壓、井口壓力、下泵深度及電潛泵的級(jí)數(shù)、氣液分離效率等，其中生產(chǎn)過程中可以調(diào)節(jié)的參數(shù)主要為井口壓力和電潛泵頻率。本文利用降壓開采天然氣水合物電潛泵排采的井筒氣液兩相流模型，分析井口壓力和電潛泵頻率對(duì)天然氣水合物井筒流動(dòng)過程中的影響。

3.2.1 井口壓力

當(dāng)采氣管線的井口壓力增加后，動(dòng)液面下降，能夠降低采氣管線連續(xù)出水的風(fēng)險(xiǎn)。從圖4和圖5的模擬結(jié)果可以看出，當(dāng)井口壓力為0.6 MPa時(shí)，采氣管線中的動(dòng)液面位于井口，當(dāng)井口壓力繼續(xù)升高為1 MPa 時(shí)的動(dòng)液面下降到 274 m，1.5 MPa時(shí)的動(dòng)液面下降到535 m。動(dòng)液面的下降主要是由于井口壓力的增加導(dǎo)致動(dòng)液面上方氣柱的壓力增加，動(dòng)液面處的壓力增加。

圖4 不同井口壓力下的生產(chǎn)管線的壓力Fig.4 Pressure of production pipe at different wellhead pressures

圖5 不同井口壓力下生產(chǎn)管線的氣體體積分?jǐn)?shù)Fig.5 Gas volume fraction of production pipe at different wellhead pressures

3.2.2 電潛泵頻率

從圖6和圖7的模擬結(jié)果可以看出，當(dāng)電潛泵的頻率增加后，排水管線的產(chǎn)水量增加，采氣管線中的動(dòng)液面下降，井底流壓下降，但較低的轉(zhuǎn)速能夠降低氣體聚集對(duì)電潛泵性能的影響。模擬結(jié)果表明，當(dāng)電潛泵頻率等于57 Hz時(shí)，采氣管線中的動(dòng)液面正好等于0，當(dāng)電潛泵頻率低于57 Hz時(shí)，生產(chǎn)壓差減小，采氣管線井口連續(xù)出水的風(fēng)險(xiǎn)增大。日本第1次天然氣水合物試采過程中，電潛泵頻率增大到70 Hz后，氣體大量進(jìn)入產(chǎn)水管線，電潛泵性能下降。利用商業(yè)化采油采氣優(yōu)化設(shè)計(jì)軟件PROPSER模擬不同CENTRILIFT GC1600泵在不同頻率下的效率(圖8)，證實(shí)了電潛泵頻率大于70 Hz后，泵效急劇下降。因此，電潛泵的頻率應(yīng)該保持在57~70 Hz范圍內(nèi)。

圖6 不同電潛泵頻率下生產(chǎn)管線的壓力Fig.6 Pressure of production pipe at different ESP frequencies

圖7 不同電潛泵頻率下生產(chǎn)管線的氣體體積分?jǐn)?shù)Fig.7 Gas volume fraction of production pipe at different ESP frequencies

圖8 CENTRILIFT GC1600電潛泵頻率與泵效關(guān)系Fig.8 Frequency vs.frequency of the CENTRILIFT GC1600 ESP

4 結(jié)論

(1)海域天然氣水合物試采井具有低壓、大液量等特點(diǎn)，電潛泵排液量范圍大，占地面積小，操作簡(jiǎn)單，適用于降壓開采海域天然氣水合物排水采氣，試采過程中如果出現(xiàn)砂堵，可以使用氣舉進(jìn)行助產(chǎn)。

(2)在降壓開采海域天然氣水合物電潛泵排采過程中，穩(wěn)定生產(chǎn)階段水氣同采，混輸管線和采氣管線為攪動(dòng)流，排水管線主要為泡狀流。周圍海水溫度場(chǎng)對(duì)采氣管線和排水管線的溫度分布影響較大，電潛泵對(duì)不同管線的溫度、壓力和氣體體積分?jǐn)?shù)的分布影響很大。

(3)天然氣水合物試采過程中壓降的控制可以通過調(diào)節(jié)井口壓力和電潛泵頻率實(shí)現(xiàn)，通過增大井口壓力或在合理范圍內(nèi)增加電潛泵頻率可以降低采氣管線中的動(dòng)液面高度，從而降低采氣管線連續(xù)出水的風(fēng)險(xiǎn)，延長(zhǎng)穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間。