劉江榮，顏育仁

(1 杭州蕭山建筑設(shè)計研究有限公司，浙江杭州 310000；2 上宸工程設(shè)計集團(tuán)有限公司，浙江杭州 310000)

近年來，由于塑料制品的大量生產(chǎn)，導(dǎo)致由塑料產(chǎn)生的白色污染越來越嚴(yán)重［1］。從1950 年大量使用塑料以來，至2018 年全世界的塑料總消耗量達(dá)到了83 億噸，其中約75.9% 的塑料制品淪為廢塑料［2］。塑料制品在人們的日常生活中隨處可見［3］，但塑料垃圾也對我們的日常生活環(huán)境造成了嚴(yán)重威脅［4-5］，塑料垃圾的主要威脅來自它不易被分解［6］，隨著時間的增長，廢塑料垃圾會逐漸增多，對自然環(huán)境的影響將更加惡劣。因此，如何將廢舊塑料進(jìn)行回收利用，將是一個意義重大的研究。

廢棄塑料利用得當(dāng)，也是能作為一種再生資源進(jìn)行使用［7］。目前對廢塑料常用的處置方式包含掩埋、焚燒、降解技術(shù)等，這些處理方法有很多缺陷，如二次污染、占用土地資源和成本高等［8］。而近年來有學(xué)者將廢舊塑料再生處理后，引入到混凝土中替代其中的粗細(xì)骨料［9-10］。PE 塑料改性混凝土有很多優(yōu)點(diǎn)，如彈性好、保溫隔熱好和抗?jié)B性好等［11-13］，因此以廢舊塑料生產(chǎn)建材制品，具有較強(qiáng)的可操作性［14-15］?，F(xiàn)在全球進(jìn)入飛速發(fā)展的階段，基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)都離不開混凝土結(jié)構(gòu)，這將導(dǎo)致混凝土無論是生產(chǎn)上還是在使用上，其產(chǎn)量和用量都是巨大的，用塑料代替部分沙子對于廢塑料的回收起到巨大的作用，同時也能為天然砂資源的枯竭起到一定的緩解作用。

1 材料和方法

1.1 材料

試驗材料包含水泥、粗細(xì)骨料、廢PE 塑料和硅烷偶聯(lián)劑。水泥參數(shù)見表1；粗細(xì)骨料參數(shù)見表2；廢PE塑料粒徑為1～2 mm，形狀為圓柱形，具體參數(shù)見表3；硅烷偶聯(lián)劑KH-560 的參數(shù)見表4。

表 1 水泥參數(shù)Table 1 Cement parameters

表2 粗細(xì)骨料參數(shù)Table 2 Coarse and fine aggregate parameters

表 3 PE 塑料參數(shù)Table 3 Parameters of PE plastic

表4 KH560 硅烷偶聯(lián)劑參數(shù)Table 4 Parameters of silane coupling agent KH560

1.2 PE 塑料改性混凝土配合比

混凝土試樣的水灰比為0.40，砂率為30%。PE 塑料顆粒同重量替代混凝土內(nèi)的砂子，重量替代率分別為0、10%、20%、30%、50% 和70%。硅烷偶聯(lián)劑按照塑料重量的0.8% 加入?；炷辆唧w配比見表5。

表5 混凝土配比（kg/m3）Table 5 Concrete mix proportion （kg/m3)

1.3 PE 塑料改性混凝土制樣

混凝土試樣拌合前，將材料溫度與室溫保持一致，試樣拌制過程中各材料的均勻混合主要依靠HJW-30 型臥式攪拌機(jī)，試樣配制首先進(jìn)行稱量，隨后將各材料加入攪拌機(jī)中，加入的順序為石子、水泥、砂子和塑料顆粒，待各材料混合均勻后再將水緩慢加入，所有材料倒入攪拌機(jī)中的時間控制在2min 以內(nèi)，所有材料加入完成后繼續(xù)拌和2min，最后將拌合物倒出并人工拌和1～2 min，進(jìn)行測試和試件成型。

1.4 測試方法

本試驗采用立方體試件，試件尺寸為100mm×100mm×100mm，同一齡期為一組，每組三個試樣同時制作并在同等條件下進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。再生混凝土表觀密度通過測量質(zhì)量和體積來確定，吸水性通過測量質(zhì)量變化來確定，力學(xué)性能指標(biāo)包含強(qiáng)度和劈裂抗拉強(qiáng)度。壓力機(jī)采用200t單軸壓力機(jī)，強(qiáng)度和劈裂抗拉強(qiáng)度測試加載速率分別為4kN/s 和0.4kN/s。

2 結(jié)果和討論

2.1 表觀密度

再生塑料替代率與混凝土表觀密度的關(guān)系如圖1 所示。結(jié)果表明：隨著摻量從0 到70% 的增加，混凝土的表觀密度呈現(xiàn)單調(diào)遞減的趨勢，從最高的2.349kg/m3降到了1.735kg/m3。這主要是由于塑料顆粒的密度明顯小于天然骨料導(dǎo)致。通過表觀密度的下降趨勢也可以看出，隨著塑料顆粒的增加，普通混凝土逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)檩p骨料混凝土。

圖1 塑料替代率對混凝土表觀密度的影響Fig. 1 Effect of the replacement rate of plastic on the apparent density of concrete

2.2 吸水性

再生塑料顆粒不同的替代率對混凝土吸水率的影響如圖2 所示。在混凝土養(yǎng)護(hù)3 天和7 天時，含有塑料的混凝土吸水率均小于普通混凝土。在混凝土養(yǎng)護(hù)28 天時，含有20%～70% 的PE 塑料改性混凝土吸水量己經(jīng)超過普通混凝土，而含有10% 的塑料的混凝土吸水量仍然小于普通混凝土。這主要是由于隨著塑料的增多，混凝土內(nèi)部的弱結(jié)構(gòu)面增多，早期吸水慢，后期吸水量增大。

圖2 塑料替代率對混凝土吸水性的影響Fig. 2 Effect of plastic substitution rate on water absorption of concrete

2.3 抗壓強(qiáng)度

PE 塑料改性混凝土抗壓強(qiáng)度隨替代率的變化規(guī)律如圖3 所示。從圖3 可以看出，PE 塑料改性混凝土在不同齡期下的強(qiáng)度均隨著替代率的增加而遞減，這些結(jié)果與文獻(xiàn)報道基本一致［16］。其中，PE 塑料改性混凝土的早期強(qiáng)度較弱，而混凝土7d 與28d 抗壓強(qiáng)度差距逐漸縮小，含有再生塑料顆粒的混凝土7d 早期強(qiáng)度與28d 強(qiáng)度差距很小，提升空間不大，該結(jié)果與前人的文獻(xiàn)結(jié)果基本一致［17］。隨著塑料顆粒含量的增加，抗壓強(qiáng)度降低的原因有兩個：第一，由于塑料顆粒比周圍的水泥漿體要弱，在加載過程中，裂紋會在基體中的塑料顆粒周圍產(chǎn)生并容易擴(kuò)展；其次，由于塑料顆粒與漿體之間的粘結(jié)性差，軟塑料顆粒在混凝土基體中表現(xiàn)為孔隙結(jié)構(gòu)。因此在本研究中，只要控制合適的塑料顆粒含量，還是可以保證混凝土的強(qiáng)度要求。

圖3 塑料替代率對混凝土抗壓強(qiáng)度的影響Fig. 3 Effect of plastic substitution rate on compressive strength of concrete

2.4 劈裂抗拉強(qiáng)度

PE 塑料改性混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度隨替代率的變化規(guī)律如圖4 所示。從圖4 可以看出，PE 塑料改性混凝土的劈裂抗拉強(qiáng)度與PE 塑料替代率呈負(fù)相關(guān)，劈裂抗拉強(qiáng)度降低的主要原因與抗壓強(qiáng)度降低的原因相同。PE 塑料改性混凝土抗壓強(qiáng)度和劈裂抗拉強(qiáng)度的擬合關(guān)系如圖5 所示。從圖5 可以看出，PE 改性混凝土的抗壓強(qiáng)度與劈裂抗拉強(qiáng)度呈正相關(guān)的關(guān)系。

圖4 塑料替代率對混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度的影響Fig. 4 Effect of plastic substitution rate on splitting tensile strength of concrete

圖5 塑料改性混凝土抗壓強(qiáng)度和劈裂抗拉強(qiáng)度關(guān)系Fig. 5 Relationship between strength and splitting tensile strength of plastic modified concrete

2.5 彈性模量

PE 塑料改性混凝土的彈性模量如圖6 所示。從圖6可以看出，PE 塑料改性混凝土彈性模量與PE 塑料替代率呈負(fù)相關(guān)。彈性模量降低的主要是由于PE 塑料替代量增加導(dǎo)致的，因為塑料顆粒的彈性模量遠(yuǎn)低于天然砂的，再生塑料可模擬為混凝土基質(zhì)中的孔隙，有助于降低骨料對外部荷載的阻力［18］。

圖6 塑料替代率對混凝土彈性模量的影響Fig. 6 Effect of the replacement rate of plastic on the elastic modulus of concrete

2.6 荷載- 位移曲線

圖7 為PE 塑料改性混凝土的荷載- 位移曲線。從圖7 可以看出，隨著PE 塑料替代率增加，峰值荷載大小逐漸降低，峰值荷載對應(yīng)的位移逐漸增大，即混凝土的韌性逐漸增大，抵抗變形的能力逐漸增強(qiáng)。峰值荷載降低和韌性增強(qiáng)的原因主要是，再生塑料的存在類似于裂紋頂部的空洞可以降低第一個裂紋的尖端銳度，從而導(dǎo)致應(yīng)力松弛，并最終減緩第一個微裂紋的擴(kuò)展［19］。

圖7 塑料改性混凝土荷載- 位移曲線Fig. 7 Load displacement curve of plastic modified concrete

2.7 微觀分析

圖8 為30% 和70%PE 塑料摻量的改性混凝土微觀結(jié)構(gòu)圖。從圖8 可以看出，隨著PE 塑料摻量的增加，塑料與水泥砂漿的界面過渡區(qū)變得更寬更長，從而導(dǎo)致塑料與水泥基質(zhì)之間的粘結(jié)力降低，最終導(dǎo)致改性混凝土的宏觀物理力學(xué)特性的劣化。同時，在圖中還可以看到有許多氣泡，且氣泡的數(shù)量和深度隨著再生塑料摻量的增加而增大，這也是PE 塑料改性混凝土強(qiáng)度降低的一大原因。

圖8 不同PE 塑料摻量改性混凝土微觀結(jié)構(gòu)圖Fig. 8 Microstructural diagram of concrete modified with different PE plastic dosage

3 結(jié)論

（1）隨著再生塑料替代量的增加，PE 塑料改性混凝土的抗壓強(qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度和彈性模量均逐漸降低，主要是由于塑料與周圍水泥漿體粘結(jié)性較差，加載過程中，材料內(nèi)部易產(chǎn)生裂紋并快速擴(kuò)展。

（2）隨著塑料顆粒含量的增加，PE 塑料改性混凝土的表觀密度逐漸減小，吸水性逐漸增大，原因是塑料密度遠(yuǎn)小于天然骨料密度，且改性混凝土內(nèi)部產(chǎn)生較多氣泡和較寬界面過渡區(qū)。

（3）荷載- 位移曲線表明塑料改性混凝土韌性有所增長，抗變形能力更強(qiáng)。

（4）微觀結(jié)構(gòu)測試結(jié)果表明PE 塑料改性混凝土基礎(chǔ)物理力學(xué)特性改性機(jī)理，為塑料在工程材料中的應(yīng)用提供理論支撐。