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        PP/PE-HD 共混物的結(jié)晶行為和發(fā)泡性能

        2022-08-17 09:14:50吳佳杰郭巍
        工程塑料應(yīng)用 2022年8期
        關(guān)鍵詞:泡孔結(jié)晶度熔體

        吳佳杰,郭巍,2

        (1.武漢理工大學(xué)汽車工程學(xué)院,武漢 430070; 2.武漢理工大學(xué),現(xiàn)代汽車零部件技術(shù)湖北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,武漢 430070)

        發(fā)泡塑料是一類包含大量孔隙的材料,與普通塑料相比,發(fā)泡塑料具有更低的密度和更高的比強(qiáng)度,同時還兼有隔音、隔熱效果和減震效果等[1–2]。發(fā)泡塑料在汽車領(lǐng)域具有良好的應(yīng)用前景,使用發(fā)泡塑料代替?zhèn)鹘y(tǒng)塑料,有利于減輕車身質(zhì)量,降低能耗,符合汽車輕量化的發(fā)展趨勢[3]。聚丙烯(PP)因其具有良好的力學(xué)性能、可加工性能、化學(xué)耐受性和電絕緣性而被廣泛應(yīng)用于汽車、機(jī)械、電子電器、包裝、家用電器等領(lǐng)域。然而,PP 熔體強(qiáng)度低[4–6],發(fā)泡窗口較窄[7],導(dǎo)致其發(fā)泡困難,難以制得泡孔結(jié)構(gòu)良好的發(fā)泡產(chǎn)品,這大大限制了發(fā)泡PP 的應(yīng)用。

        高密度聚乙烯(PE-HD)具有較好的耐熱性和化學(xué)穩(wěn)定性,同時低溫沖擊性能較好,與PP 同為結(jié)晶型聚合物,可以用來改善PP 低溫下的沖擊強(qiáng)度[8]、熔體強(qiáng)度[9]、熱導(dǎo)率[10]等各項(xiàng)性能。Rachtanapun等[11]使用間歇發(fā)泡法制備了不同配比PE-HD 共混PP 的發(fā)泡材料,實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,50 ∶50 和70 ∶30的PP/PE-HD 共混物能夠獲得較好的泡孔結(jié)構(gòu),PP/PE-HD 發(fā)泡材料的沖擊強(qiáng)度較純PP 也有所提高。孫曉輝[12]利用高壓釜發(fā)泡裝置制備了三種不同配比的PP/PE-HD 發(fā)泡材料,發(fā)現(xiàn)當(dāng)添加的PE-HD 的黏彈性高于PP 時,PE-HD 與PP 共混物的熔體黏彈性會隨PE-HD 含量的增加而增加,PP/PE-HD 發(fā)泡材料的孔隙率和泡孔尺寸也隨之逐漸增大。蘇羽航等[13]向純PP 中添加了不同含量比的PE-HD 并注塑成樣條,結(jié)果表明PE-HD 可以降低PP 的熔體流動速率,提高注塑樣品的韌性。隨著PE-HD 含量比的增加,共混材料的熔體流動速率不斷下降,這表明其熔體強(qiáng)度上升。當(dāng)PE-HD 質(zhì)量分?jǐn)?shù)為20%時,PP/PE-HD 發(fā)泡材料的缺口沖擊強(qiáng)度達(dá)到最大值。黃漢雄等[14]使用間歇發(fā)泡法制得PP/PE-HD 共混物及其納米復(fù)合材料的發(fā)泡試樣,通過觀察樣品的掃描電子顯微鏡(SEM)照片,發(fā)現(xiàn)加入PE-HD 后的PP 發(fā)泡材料中出現(xiàn)了大量微小泡孔,泡孔結(jié)構(gòu)較純PP 得到明顯改善,在共混物中加入無機(jī)粒子還可以進(jìn)一步促進(jìn)泡孔的形成。

        許多研究表明,在間歇發(fā)泡工藝條件下,使用PE-HD 共混PP 可以有效地改善PP 發(fā)泡材料的泡孔結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能,但間歇發(fā)泡制備的PP/PE-HD發(fā)泡制品具有難以大批量生產(chǎn)、難以獲得形狀復(fù)雜的零部件、生產(chǎn)成本高等缺點(diǎn)。使用微孔發(fā)泡注射成型工藝可以克服間歇發(fā)泡工藝的缺點(diǎn),獲得形狀復(fù)雜、大批量生產(chǎn)的塑料制品。筆者以超臨界N2作為物理發(fā)泡劑,使用微孔發(fā)泡注射成型工藝制備了不同配比的PP/PE-HD 發(fā)泡復(fù)合材料,研究了PE-HD 含量對PP/PE-HD 共混物結(jié)晶行為、泡孔結(jié)構(gòu)和沖擊性能的影響。

        1 實(shí)驗(yàn)部分

        1.1 原材料

        PP:K8303,中國石化燕山石油化工股份有限公司;

        PE-HD:8010,臺灣塑膠工業(yè)股份有限公司;

        滑石粉:粒徑范圍1~5 μm,上海緣江化工有限公司;

        氮?dú)猓杭兌?9%,武漢祥云實(shí)業(yè)有限公司。

        1.2 主要儀器及設(shè)備

        立式混料機(jī):KHS-100 型,惠州臺強(qiáng)塑膠機(jī)械有限公司;

        鼓風(fēng)干燥箱:101-3FD 型,上海滬粵明科學(xué)儀器有限公司;

        雙螺桿擠出造粒機(jī):SHJ-20 型,南京巨人機(jī)械有限公司;

        差示掃描量熱(DSC)儀:DSC 214 Polyma 型,德國耐馳熱分析有限公司;

        熔體流動速率(MFR)儀:MFI-1211 型,承德金建檢測儀器有限公司;

        注塑機(jī):FE120-430 h 型,廣東伊之密精密機(jī)械股份有限公司;

        SEM:JSM-IT800(HL)型,日本電子株式會社;

        懸臂梁沖擊試驗(yàn)機(jī):XJUD-5.5 型,承德金建檢測儀器有限公司。

        1.3 試樣制備

        按照表1 中的材料配比制備試樣。將PP 和PE-HD 先放在恒溫80℃的烘箱中烘干6 h,去除水分;按照不同材料配比將干燥的PP,PE-HD 和滑石粉放入混料機(jī)中,機(jī)械攪拌混合5 min,得到復(fù)合粉體;將復(fù)合粉體放入雙螺桿擠出造粒機(jī)中進(jìn)行熔融共混、擠出造粒,得到PP/PE-HD 共混粒子,擠出機(jī)進(jìn)料端至模口端溫度設(shè)置為180,190,200,200,200℃;對PP/PE-HD 共混粒子進(jìn)行烘干處理,烘干溫度80℃,時間6 h;使用超臨界N2作為物理發(fā)泡劑,采用注塑機(jī)制備試樣,進(jìn)料端至擠出端溫度設(shè)置為190,200,200,200℃,注塑壓力80 MPa,注射速度70 mm/s,冷卻時間40 s。

        表1 不同試樣中PP,PE-HD 和滑石粉的質(zhì)量分?jǐn)?shù) %

        1.4 性能測試與結(jié)構(gòu)表征

        使用DSC 儀對不同配比的PP/PE-HD 共混物進(jìn)行熱分析。稱取10 mg 左右樣品裝入鋁制坩堝,置于DSC 樣品臺上,以10℃/min 的升溫速率從室溫(25℃)升溫至230℃,保溫5 min,然后以10℃/min 的降溫速率降至室溫,以消除熱歷史;再次重復(fù)前一次的升溫-降溫操作,記錄DSC 曲線和數(shù)據(jù)。分別計算純PP 和純PE-HD 的結(jié)晶度和PP/PE-HD 共混體系中PP 和PE-HD 的結(jié)晶度使用公式(1)計算PP/PE-HD 共混體系中聚合物的總結(jié)晶度(XZ):

        式中:x——PE-HD 的質(zhì)量分?jǐn)?shù)。

        MFR 按GB/T 3682.1–2018 測 試。將MFR 儀清理干凈,料筒升溫至200℃,并保溫20 min;將4~8 g PP/PE-HD 共混物母粒裝入料筒中,手動壓實(shí),保溫6 min,使其充分熔融;將2.16 kg 的載荷放在活塞桿上端,使其自由下落,料筒內(nèi)的聚合物熔體因外部壓力從口模中流出,擠出料條切斷間隔10 s,稱量每個時間間隔擠出料條聚合物的質(zhì)量。每個試樣重復(fù)測試5 次,取平均值。

        SEM 測試。取各發(fā)泡試樣中部斷面,噴金處理180 s,用SEM 觀察其微觀形貌和泡孔結(jié)構(gòu)。統(tǒng)計各試樣泡孔平均直徑和泡孔密度,計算孔隙率[16]。

        發(fā)泡試樣密度按照GB/T 6343–2009 測量。

        沖擊強(qiáng)度按照GB/T 1843–2008 測試,結(jié)果取10 次測試的平均值,擺錘能量是2.75 J。

        2 結(jié)果與討論

        2.1 結(jié)晶行為分析

        圖1 和表2 分別為不同PE-HD 含量的PP/PE-HD 共混物的DSC 曲線和數(shù)據(jù)。測得PP 的結(jié)晶溫度、熔融溫度和結(jié)晶度分別為118.9,178.1℃,32.0%;PE-HD 的結(jié)晶溫度、熔融溫度和結(jié)晶度分別為115.6,137.9℃,84.0%。相比于純PP,PP1 的結(jié)晶溫度和熔融溫度分別提升了2.4,1.7℃,其結(jié)晶度也由32.0%提升至34.1%,說明滑石粉一定程度上改善了PP 的結(jié)晶行為。這可能是因?yàn)榛圩鳛楫愊喑珊藙┙档土薖P 結(jié)晶成核勢壘,促進(jìn)了PP結(jié)晶。當(dāng)添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%的PE-HD 時,PP/PE-HD 共混物中PP 的結(jié)晶溫度和結(jié)晶度分別提高了1.8℃,2.3%,說明少量的PE-HD 也促進(jìn)了PP 結(jié)晶。這可能是因?yàn)?,PE-HD 的結(jié)晶溫度和PP 接近,當(dāng)PP 開始結(jié)晶時,PE-HD 也會開始結(jié)晶,但這時PE-HD 晶體較少,可以充當(dāng)結(jié)晶成核劑誘導(dǎo)PP 結(jié)晶。隨著PE-HD 質(zhì)量分?jǐn)?shù)從10%增加至40%,PP/PE-HD 共混物中PP 的結(jié)晶呈下降趨勢,說明較多的PE-HD 會抑制PP 結(jié)晶。這可能是因?yàn)椋琍E-HD結(jié)晶度高、結(jié)晶速率較快,當(dāng)PE-HD 含量較高時,PP/PE-HD 共混物中結(jié)晶時較多形成PE-HD 晶體,導(dǎo)致PP 無法充分結(jié)晶。但可看到,PP/PE-HD 共混物的XZ上升的,隨著PE-HD 質(zhì)量分?jǐn)?shù)從0%增至40%,PP/PE-HD 共混物XZ從34.1%升至49.8%。

        圖1 PP/PE-HD 共混物的結(jié)晶曲線和熔融曲線

        表2 PP/PE-HD 共混物的DSC 數(shù)據(jù)

        2.2 MFR

        MFR 反映的是聚合物加工時的流動性,一定程度上能反映聚合物的熔體強(qiáng)度[17]。圖2 為不同PE-HD 含量的PP/PE-HD 共混物的MFR。在200℃條件下,測得PP 和PE-HD 的MFR 分別為3.1,1.3 g/10 min。滑石粉一定程度上阻礙了PP 分子鏈的相對運(yùn)動,使得熔體流動變慢,當(dāng)加入質(zhì)量分?jǐn)?shù)5%滑石粉后,PP1 的MFR 為2.9 g/10 min。隨著PE-HD 含量的增加,PP/PE-HD 共混物的MFR呈下降趨勢。這是因?yàn)?,PE-HD 的MFR 較低,流動性較差,PE-HD 分子鏈會阻礙PP 分子鏈的運(yùn)動,導(dǎo)致PP/PE-HD 共混物的MFR 下降。加入PE-HD 后,PP/PE-HD 共混物的熔體強(qiáng)度有所提升。

        圖2 不同PE-HD 含量的PP/PE-HD 共混物的MFR

        2.3 微觀形貌和泡孔結(jié)構(gòu)

        圖3 為不同PE-HD 含量的PP/PE-HD 發(fā)泡復(fù)合材料的微觀形貌和泡孔結(jié)構(gòu)SEM 照片。

        PP1 試樣的芯層區(qū)域泡孔直徑較大,但泡孔數(shù)量較少。這是因?yàn)镻P 的熔體強(qiáng)度低,發(fā)泡窗口窄,發(fā)泡時較多的小泡孔更易融合形成大泡孔。加入質(zhì)量分?jǐn)?shù)10%的PE-HD 后,試樣PP1/PE-HD-10 的泡孔數(shù)量明顯變多,泡孔直徑更小,發(fā)泡行為得到明顯改善。這可能是因?yàn)榧尤隤E-HD 提高了PP/PE-HD共混物的熔體強(qiáng)度,使得泡孔更難長大和合并。但是當(dāng)PE-HD 質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加至40%時,相比于PP1/PE-HD-10,PP1/PE-HD-20,PP1/PE-HD-30,PP1/PEHD-40 的泡孔數(shù)量更少、泡孔直徑更大。

        采用發(fā)泡注射成型工藝制備的試樣具有夾層結(jié)構(gòu),即不發(fā)泡的蒙皮層包裹著發(fā)泡的芯層,其示意圖如圖4 所示。這是因?yàn)?,?dāng)高溫聚合物熔體與模具內(nèi)表面接觸時,熔體溫度會迅速下降,導(dǎo)致聚合物快速結(jié)晶而難以發(fā)泡,試樣表面出現(xiàn)了不發(fā)泡的蒙皮層。而芯層區(qū)域的聚合物熔體溫度下降較慢,聚合物結(jié)晶較慢,展現(xiàn)出較好的發(fā)泡行為。蒙皮層與芯層之間的過渡區(qū)域具有一定的發(fā)泡行為[18],但一般泡孔尺寸較小。

        圖3 不同PE-HD 質(zhì)量分?jǐn)?shù)的PP/PE-HD 發(fā)泡復(fù)合材料的微觀形貌和泡孔結(jié)構(gòu)SEM 照片

        圖4 注射成型試樣泡孔結(jié)構(gòu)示意圖

        圖5 為不同PE-HD 含量的PP/PE-HD 發(fā)泡復(fù)合材料的發(fā)泡行為特征。由圖5a 可見,PP1 的泡孔密度為1.15×105個/cm3,加入質(zhì)量分?jǐn)?shù)10%的PE-HD 后,PP1/PE-HD-10 的泡孔密度達(dá)到4.2×105個/cm3,比PP1 高265.2%,此時泡孔平均直徑僅為73.4 μm,具有最理想的泡孔結(jié)構(gòu)。隨著PE-HD 含量的繼續(xù)增加,PP/PE-HD 發(fā)泡復(fù)合材料的泡孔密度逐漸下降、泡孔平均直徑逐漸增加,泡孔結(jié)構(gòu)逐漸惡化。這反映出過量的PE-HD 反而不利于PP 的發(fā)泡行為。由圖5b 可見,隨著PE-HD 含量的增加,PP/PE-HD 發(fā)泡復(fù)合材料的發(fā)泡芯層厚度和孔隙率均呈現(xiàn)先上升后下降的變化趨勢,且二者呈現(xiàn)出一定的關(guān)聯(lián)性。當(dāng)PE-HD 質(zhì)量分?jǐn)?shù)為20%時,試樣PP1/PE-HD-20 的孔隙率達(dá)到27.0%,高于PP1/PEHD-10 的25.1%。雖然PP1/PE-HD-10 泡孔密度較高,但PP1/PE-HD-20 的芯層寬度更大,因而獲得了更高的孔隙率。

        圖5 不同PE-HD 含量的PP/PE-HD 發(fā)泡復(fù)合材料的發(fā)泡行為特征

        2.4 沖擊強(qiáng)度

        圖6 為 不 同PE-HD 含 量 的PP/PE-HD 發(fā) 泡復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度。由圖6 可看到,PP/PE-HD發(fā)泡復(fù)合材料試樣的沖擊強(qiáng)度均明顯高于未添加PE-HD 的PP 發(fā)泡試樣,這表明PE-HD 具有一定的增韌作用。隨著PE-HD 含量的增加,PP/PE-HD 發(fā)泡復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度先增加后下降,這與孔隙率和發(fā)泡芯層厚度的變化趨勢基本一致。當(dāng)PE-HD質(zhì)量分?jǐn)?shù)為20%時,PP/PE-HD 發(fā)泡復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度達(dá)到最大值,為37.6 kJ/m2,而PP1,PP1/PEHD-40 的沖擊強(qiáng)度分別只有21.44 kJ/m2和29.24 kJ/m2。研究表明,泡孔結(jié)構(gòu)也具有一定的增韌作用[19],當(dāng)承受載荷時,泡孔可以通過變形吸收應(yīng)力。因此,可以猜測,PP/PE-HD 發(fā)泡復(fù)合材料中的PE-HD和泡孔結(jié)構(gòu)都發(fā)揮了增韌作用,具有一定程度的協(xié)同增韌效果。

        圖6 不同PE-HD 含量的PP/PE-HD 發(fā)泡復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度

        3 結(jié)論

        (1)少量的PE-HD 能提高PP 的結(jié)晶度,改善發(fā)泡行為。當(dāng)PE-HD 質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%時,PP/PE-HD發(fā)泡復(fù)合材料的泡孔密度達(dá)到4.2×105個/cm3,泡孔平均直徑為73.4 μm。

        (2) PP/PE-HD 發(fā)泡復(fù)合材料的孔隙率不僅受到泡孔密度和平均泡孔尺寸影響,還受到發(fā)泡芯層厚度的影響。

        (3) PE-HD 和泡孔結(jié)構(gòu)都具有增韌作用。當(dāng)PE-HD 質(zhì)量分?jǐn)?shù)為20%時,PP/PE-HD 發(fā)泡復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度達(dá)到最大值,為37.6 kJ/m2。

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