陳 晨，嚴(yán)賢斌，牛志衛(wèi)，程經(jīng)濟(jì)

(1. 河南理工大學(xué) 土木工程學(xué)院， 河南焦作 454003； 2. 洛陽市公安局治安支隊(duì)， 河南洛陽 471003； 3. 焦作千業(yè)新材料有限公司， 河南焦作 454100)

我國大多數(shù)土石方工程，如場地平整、路基開挖和人防工程開挖等，伴隨著場地爆破作業(yè)。隨著爆破技術(shù)的廣泛應(yīng)用，爆破作業(yè)帶來的振動問題稱為爆破公害最重要的研究課題之一。李安民[1]通過現(xiàn)場振動監(jiān)測數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)，爆破振動持續(xù)時間與測點(diǎn)距爆心距離無關(guān)或關(guān)系不大，與爆破參數(shù)及測點(diǎn)處的地質(zhì)條件有關(guān)，且爆破參數(shù)的影響最明顯。相志斌等[2]通過試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，采用電子雷管逐孔松動爆破方法，顯著降低了爆破振動。王鑫堯[3]采用淺孔逐孔臺階微差松動爆破技術(shù)方案，實(shí)測數(shù)據(jù)分析得出，爆破振速在安全允許范圍內(nèi)，最大單孔藥量增減幅度小于0.4 kg時，爆破對質(zhì)點(diǎn)峰值振速的影響較小。呂淑然等[4]采用數(shù)碼電子雷管與某高精度導(dǎo)爆管雷管進(jìn)行系列對比爆破試驗(yàn)研究，優(yōu)化得到數(shù)碼電子雷管最佳延時間隔，使采場爆破效果得到改善，爆破振動明顯降低。許廣山[5]研究發(fā)現(xiàn)，土石方控制爆破中，建筑物爆破振動速度遠(yuǎn)大于地面振動速度。楊育[6]采用數(shù)值模擬對比分析得出：在淺孔臺階爆破中，爆破降振效果最佳的孔間延時為5 ms；在深孔臺階爆破中，爆破降振最佳的孔間延時為7～10 ms，實(shí)際施工中數(shù)碼雷管減振的最佳孔間延時為5～10 ms。汪海波等[7]通過現(xiàn)場爆破振動監(jiān)測，得出深孔松動爆破振動的持續(xù)時間約為150 ms，振動速度3方向分量中徑向分量最大；主振頻率為40～60 Hz，能量主要集中在30～65 Hz的頻帶范圍內(nèi)，高于一般結(jié)構(gòu)的自振頻率。付天光等[8]采用逐孔起爆微差爆破技術(shù)，分析了合理微差時間的選擇過程及爆破網(wǎng)路安全性問題，并進(jìn)行了工程實(shí)踐。魏格平等[9]探索了復(fù)雜環(huán)境下大規(guī)模深孔臺階爆破振動的傳播規(guī)律，采取逐孔起爆及孔內(nèi)分段爆破技術(shù)嚴(yán)格控制單段最大起爆藥量，利用開挖減振溝、預(yù)裂縫及調(diào)整爆破起爆方向等措施達(dá)到綜合減振的效果。李金鑄等[10]采用淺孔臺階爆破、二次爆及樁孔爆破相結(jié)合的措施進(jìn)行了城市復(fù)雜環(huán)境下場地平整爆破設(shè)計(jì)，通過現(xiàn)場監(jiān)測得到了該場地的爆破地震波衰減規(guī)律。傅洪賢等[11]在隧道內(nèi)進(jìn)行電子雷管降振試驗(yàn)和電子雷管與非電自雷管聯(lián)合降振試驗(yàn)，對隧道電子雷管爆破降振機(jī)制進(jìn)行了研究，提出了隧道電子雷管單孔連續(xù)起爆降振技術(shù)和電子雷管與非電子雷管聯(lián)合降振技術(shù)，取得了提高進(jìn)尺和降低振速的雙重效果。田振農(nóng)等[12]根據(jù)電子雷管起爆延時精度高的特點(diǎn)，借鑒干擾減震的思想，提出并討論了錯相減震機(jī)理，應(yīng)用于城市隧道爆破工程中，達(dá)到了理想的減震效果。Lee等[13]為控制隧道爆破施工中的振動和噪聲，通過結(jié)合使用數(shù)碼雷管和非電子雷管進(jìn)行試驗(yàn)。結(jié)果表明，數(shù)碼雷管和非電雷管的結(jié)合使用不僅可降低成本，控制爆破振動和降低噪音，且可最大程度地減少對圍巖的過度破壞。Choi等[14]對數(shù)碼雷管的地面爆破振動特性進(jìn)行了研究，包括振速、延遲電荷及頻率等。國外也有一些學(xué)者將數(shù)碼雷管應(yīng)用于隧道爆破振動控制中，顯著提高了爆破效果[15-17]。

綜上，學(xué)者們開展了數(shù)碼雷管爆破技術(shù)及應(yīng)用的研究，并對爆破振動響應(yīng)進(jìn)行分析，取得了一定的成果，有效指導(dǎo)了工程實(shí)踐。其中，爆破振動影響的研究主要集中在地表及地表上建筑物的振動數(shù)據(jù)分析，針對新澆混凝土基礎(chǔ)方面的振動影響研究較少。由于爆破振動對新澆筑混凝土基礎(chǔ)影響問題的復(fù)雜性及現(xiàn)場破壞性試驗(yàn)方面的限制，需更多的現(xiàn)場實(shí)驗(yàn)來總結(jié)影響規(guī)律。本文以焦作市東部商砼產(chǎn)業(yè)園現(xiàn)場工程爆破為背景，開展土石方松動爆破設(shè)計(jì)，并結(jié)合監(jiān)測數(shù)據(jù)探究爆破誘發(fā)新澆混凝土基礎(chǔ)的振動響應(yīng)特征。

1 工程背景

焦作市東部商砼產(chǎn)業(yè)園(一期)項(xiàng)目包括1條2 500 t·h-1精品砂石骨料生產(chǎn)線和3條8×105m3預(yù)拌商品混凝土生產(chǎn)線。根據(jù)規(guī)劃設(shè)計(jì)方案，將對園區(qū)實(shí)施大型土石方爆破開挖作業(yè)。園區(qū)內(nèi)設(shè)計(jì)有7個儲料倉，如圖1所示。

每個料倉需開挖上覆黏土及砂礫層至穩(wěn)定基巖，并澆筑混凝土基礎(chǔ)，其中，1～5號倉直徑為26 m，6號倉直徑為20 m，7號倉直徑為16 m。東側(cè)1～3號倉已開挖完畢，基坑開挖深度為11 m，邊坡兩側(cè)采用錨網(wǎng)噴支護(hù)，邊坡角度為60°，如圖2所示。結(jié)合工程進(jìn)度，此次爆破作業(yè)將對西側(cè)4～7號倉基礎(chǔ)進(jìn)行爆破剝離，總開挖方量約12 890 m3。爆破時，1～2號倉已澆筑齡期僅4 d的C20素混凝土基礎(chǔ)，深度為1～2 m，體積約為2 400 m3。為保證新澆筑混凝土基礎(chǔ)的安全，減小爆破開挖對既有基礎(chǔ)的影響，開展爆破設(shè)計(jì)與振動監(jiān)測。

2 爆破方案設(shè)計(jì)

總體爆破方案設(shè)計(jì)為松動爆破，采用數(shù)碼電子雷管毫秒延時逐孔控制爆破技術(shù)，通過控制最大單段藥量以減少爆破振動。

2.1 爆破器材

炸藥選擇巖石膨化硝銨新型粉狀工業(yè)炸藥，應(yīng)用特種表面復(fù)合活性劑，將硝酸銨和高熱值油相材料混合，經(jīng)膨化結(jié)晶工藝制得膨化硝銨再與木粉混合制得，具有威力高、無污染、不吸濕、不結(jié)塊、密度小及爆炸后有毒氣體生產(chǎn)量小等優(yōu)點(diǎn)，符合GB 28286—2012《工業(yè)炸藥通用技術(shù)條件》的要求。其中，水分≤0.30%，猛度≥12 mm，殉爆≥4 cm，爆速≥3 200 m·s-1。

選用湖北衛(wèi)東控股集團(tuán)有限公司生產(chǎn)的數(shù)碼雷管，配備銥缽起爆系統(tǒng)，具有抗靜電、抗雜散電流、抗射頻及抗交直流電等優(yōu)點(diǎn)，內(nèi)置獨(dú)立的身份證號和密碼，配備專用的起爆設(shè)備，密碼授權(quán)起爆，最小延時間隔為1 ms，保證了起爆系統(tǒng)的安全、可靠和高精度。

2.2 鉆眼參數(shù)

2.2.1 鉆孔直徑d

考慮炮孔利用率，爆破施工效率，爆破經(jīng)濟(jì)性等因素，結(jié)合現(xiàn)有石方爆破的先進(jìn)施工經(jīng)驗(yàn)，鉆孔直徑d取90 mm，采用履帶式潛孔鉆機(jī)鉆孔。

2.2.2 鉆孔深度L及超深h

根據(jù)前期地質(zhì)勘察資料，基礎(chǔ)開挖深度至穩(wěn)定基巖即可，因此設(shè)計(jì)4號倉臨近基坑處兩排孔深度為10 m，4～5號倉深度為8 m，6～7號倉深度為7 m。超深h取炮孔深度的5%～10%。為減少爆破對基巖的過度損傷，取h=0.5 m，可實(shí)現(xiàn)一次開挖到底的效果，減少頻繁爆破擾動對新澆混凝土基礎(chǔ)的影響。

2.2.3 孔距a與排距b

取炮孔密集系數(shù)m=1.2，即a=1.2b；經(jīng)計(jì)算，b=2.55 m，a=3.06 m，孔距取3.0 m，排距取2.5 m。由于4號倉距離基坑較近，存在臨空面，預(yù)留4 m保護(hù)層，即最小抵抗線為4 m。

2.3 裝藥參數(shù)

2.3.1 炸藥單耗q

在深孔爆破中，炸藥單耗q一般根據(jù)爆破塊度尺寸要求、巖石的堅(jiān)固性、炸藥種類、自由面條件和施工技術(shù)等因素綜合確定。設(shè)計(jì)時參照類似工程的實(shí)際單位炸藥消耗量選取，通常參照表1選取。根據(jù)類似工程施工經(jīng)驗(yàn)及施工要求，以巖石硝銨炸藥為標(biāo)準(zhǔn)，本文中q取0.45 kg·m-3。

表1 炸藥單耗選取參考表Tab.1 Reference parameters of explosive consumption

2.3.2 單孔裝藥量

裝藥密度為0.6～1.0 g·cm-3，直徑90 mm的炮孔每米裝藥量為3.81～6.36 kg。由于4號倉距離基坑較近，第一排單孔裝藥量為25 kg，其余孔裝藥量均為30 kg。

2.3.3 裝藥結(jié)構(gòu)

裝藥結(jié)構(gòu)采用連續(xù)裝藥結(jié)構(gòu)形式，采用單發(fā)數(shù)碼電子雷管起爆方式，雷管裝在藥柱中部。確定合理的堵塞長度和保證堵塞質(zhì)量，對改善爆破效果和提高炸藥能量利用率具有重要作用；堵塞長度Lt=(20～30)d=1.8～2.7 m，考慮實(shí)際抵抗線，取Lt=2.5 m。深孔控制爆破堵塞采用鉆孔碴回填，并用炮棍搗實(shí)。

2.4 爆破網(wǎng)路設(shè)計(jì)

在爆破網(wǎng)路設(shè)計(jì)時，要考慮自由面、裝藥量和起爆順序等對爆破振動的影響。4、5、6號倉距離較近，且4號倉存在臨空面，考慮從4號倉到6號倉的起爆順序，布孔方式采用矩形布孔。由于7號倉與6號倉的位置關(guān)系，不便利用自由面，且距離混凝土基礎(chǔ)較遠(yuǎn)，引起的振動相對較小，采用環(huán)形布孔方式。本次爆破以減震和控制飛石等為主要目的，采用逐孔松動爆破，起爆網(wǎng)路及炮孔布置如圖1所示。4號倉-7號倉設(shè)計(jì)共189個孔，分86段，總延時為1 700 ms，段間間隔為20 ms。設(shè)計(jì)單段最大藥量為120 kg，總藥量為6 086 kg。

3 爆破振動監(jiān)測與分析

3.1 振動監(jiān)測

測振儀器采用成都中科測控TC-4850爆破測振儀，配備高度智能化自帶嵌入式計(jì)算機(jī)模塊；采樣后能立即預(yù)覽最大值、頻率及波形等參數(shù)。配備3維一體速度傳感器,并配套3矢量合成分析軟件[18]。在新澆混凝土基礎(chǔ)表面，由近到遠(yuǎn)等間距7 m布置6個測點(diǎn)，如圖1所示。各測點(diǎn)傳感器x向指向?yàn)槠饻y點(diǎn)與爆源的徑向，y向?yàn)闇y點(diǎn)與爆點(diǎn)切線方向，z向?yàn)樨Q直方向。

起爆后，根據(jù)數(shù)碼電子雷管延時的設(shè)定，爆破由4號倉爆區(qū)依次向7號爆區(qū)傳爆。爆破過程中，現(xiàn)場無飛石，爆破沖擊力使各爆區(qū)地表上層土體出現(xiàn)少部分拱起，如圖3所示。爆破后基坑邊坡穩(wěn)定性良好，4號倉臨空面邊坡僅出現(xiàn)了少量浮土滑落，爆破達(dá)到了預(yù)期的松動效果。現(xiàn)場土石方開挖后，未出現(xiàn)遺留根底的情況，實(shí)現(xiàn)了一次爆破成型，一方面加快了工程進(jìn)度，另一方面避免了后期頻繁爆破擾動對新澆混凝土基礎(chǔ)的影響。

3.2 結(jié)果分析

圖4為距離爆區(qū)最近的A點(diǎn)實(shí)測3向振速時程波形曲線。6個測點(diǎn)測得的3向振速峰值速度vx、vy、vz及矢量合速度的峰值速度vPPV、出現(xiàn)的時刻及爆破振動主頻，如表2所列。

表2 各測點(diǎn)實(shí)測數(shù)據(jù)Tab.2 Measured data at each measuring point

由圖4可見：爆破振動持續(xù)時間約為1.8 s，并根據(jù)所讀取數(shù)據(jù)，3個方向振動速度在1.8 s后皆小于0.001 cm·s-1，與雷管延時較為一致。3向振速大于1 cm·s-1的爆段均出現(xiàn)在0.4 s以內(nèi)，表明4號倉靠近邊坡延時小于0.4 s的炸藥爆破引起的振動較大。由表2可知，最大值均出現(xiàn)在0.2 s左右，其中，x向最大振速為2.79 cm·s-1，y向最大振速為1.96 cm·s-1，z向最大振速為2.29 cm·s-1。振動主頻方面，除A點(diǎn)y向主頻為17.6 Hz外，其他測點(diǎn)3向振速的分布規(guī)律為：x向振速主頻為36.5～90.4 Hz；y向振速主頻為52.8～106.0 Hz；z向振速主頻為51.6～108.1 Hz；3向振速主頻主要集中在40～110 Hz。A點(diǎn)由于離邊坡的距離較近，而邊坡土質(zhì)較為松軟，振動幅值相對較高，導(dǎo)致y向振動主頻相對較低。質(zhì)點(diǎn)振動速度3個分量均小于《爆破安全規(guī)程》GB6722-2014中關(guān)于新澆大體積混凝土(C20)齡期3～7 d內(nèi)振速的要求：3.0～4.0 cm·s-1(f≤10 Hz)[19]。矢量合速度最大值位置為A和B，均為3.28 cm·s-1，仍在《爆破安全規(guī)程》規(guī)定的振速與頻率雙重控制指標(biāo)范圍內(nèi)：4.0～5.0 cm·s-1(10 Hz50 Hz)[19]。實(shí)測結(jié)果進(jìn)一步說明了爆破方案的有效性，采用預(yù)留保護(hù)層、充分利用自由面、減少單孔裝藥量、逐孔起爆及精確延時等控制爆破技術(shù)，可有效降低大方量土石方爆破對周邊環(huán)境的影響。

4 爆破振動監(jiān)測結(jié)果分析

4.1 爆破振動衰減規(guī)律

根據(jù)現(xiàn)場采集數(shù)據(jù)，混凝土基礎(chǔ)各測點(diǎn)振動速度3個分量的峰值振速隨距離的變化關(guān)系如圖5所示。

由圖5可見：由于采用了較為嚴(yán)格的藥量控制方案，且爆源與測點(diǎn)具有一定的高差，3號倉未澆筑混凝土，實(shí)測1號倉和2號倉混凝土基礎(chǔ)的振動響應(yīng)速度3分量均小于3.0 cm·s-1；除C點(diǎn)z向振速大于x向振速外，其他各點(diǎn)3向振速均呈現(xiàn)出x向振速>z向振速>y向振速的規(guī)律，且x向振速約為y向的1.4～2.7倍，為z向的1.2～1.6倍，z向振速為y向的1.1～2.3倍。在山體爆破過程中，爆破引起測點(diǎn)與爆源徑向的振速最大，垂直自由面，與爆破作用力方向一致，其次是垂直方向，最后為測點(diǎn)與爆點(diǎn)切線方向，在進(jìn)行大體積混凝土基礎(chǔ)振動控制時，需加以關(guān)注。振速衰減趨勢方面，x向分量整體表現(xiàn)出衰減趨勢相對緩慢，并在46.5 m(D點(diǎn))處出現(xiàn)了一定的波動；z向振速在距爆源40 m左右處衰減較慢，可能與混凝土澆筑厚度與基礎(chǔ)地質(zhì)條件有關(guān)；與其他方向相比，y向振速衰減相對較快。F點(diǎn)處于混凝土基礎(chǔ)基坑邊緣，地震波受到一定阻擋，振速出現(xiàn)少量增大。雖然混凝土基礎(chǔ)厚度相對不均，但由于各測點(diǎn)處于同一水平面，振速整體仍呈現(xiàn)出逐漸衰減的趨勢，近處衰減較快，遠(yuǎn)區(qū)衰減較慢。

爆破地震波在地層中的傳播是一個非常復(fù)雜的過程，影響因素眾多，蘇聯(lián)的薩道夫斯基根據(jù)大量實(shí)測資料，總結(jié)出一個被廣泛認(rèn)可的經(jīng)驗(yàn)公式，表示為[19]

(1)

其中：K為場地常數(shù)；α為衰減指數(shù)；Q為同段最大藥量，kg，本文取60 kg；d為測點(diǎn)距爆心的距離，m。

圖6為薩道夫斯基公式擬合得到矢量合速度的峰值振速隨測點(diǎn)距爆心距離的變化關(guān)系。由圖6可見，通過對實(shí)測數(shù)據(jù)擬合后，得到K=27.42，α=1.10，擬合優(yōu)度R2為76.4%，帶入式(1)可得矢量合速度的峰值振速，表示為

(2)

由于地質(zhì)條件、爆源相對位置及混凝土基礎(chǔ)場地高程等條件的變化，振速出現(xiàn)了一定波動。因此，在進(jìn)行振動監(jiān)測時，需在保護(hù)對象一定范圍內(nèi)多布置監(jiān)控點(diǎn)以避免數(shù)據(jù)離散導(dǎo)致的振速超標(biāo)問題。利用薩道夫斯基公式進(jìn)行振速預(yù)測雖然具有一定偏差，但對爆破振動控制仍具有一定的指導(dǎo)意義。另一方面，爆破震動波在新澆4 d的C20混凝土基礎(chǔ)中的傳播表現(xiàn)出較慢的衰減速率，這是由于基礎(chǔ)澆筑在較為穩(wěn)定的基巖上，且混凝土表面為相對平整的整體結(jié)構(gòu)，從側(cè)面反映出混凝土基礎(chǔ)的澆筑質(zhì)量相對較好。

4.2 混凝土應(yīng)力分析

對新澆混凝土基礎(chǔ)進(jìn)行應(yīng)力分析，將爆破傳遞到混凝土上的應(yīng)力波進(jìn)行簡化為1維彈性波。只考慮縱波，忽略其他波。根據(jù)1維彈性波理論[20-21]，拉應(yīng)力σ可表示為

σ=ρvcp

(3)

其中：ρ為混凝土襯砌的密度，kg·m-3；v為振速，cm·s-1；cp為混凝土的縱波波速，m·s-1。由ρ=2 400 kg·m-3，cp=3 200 m·s-1，測得的振速v=3.28 cm·s-1，故σ=0.25 MPa。由于混凝土的抗壓強(qiáng)度遠(yuǎn)大于抗拉強(qiáng)度，只要最大應(yīng)力能小于混凝土的抗拉強(qiáng)度即可滿足安全要求。依據(jù)計(jì)算所得該值小于C20混凝土4 d齡期的抗拉強(qiáng)度(0.64 MPa[22])，所以混凝土不會受到破壞。

4.3 頻譜及能量特征分析

以最近A點(diǎn)為例，采用MATLAB軟件，將實(shí)測3向速度時程曲線進(jìn)行傅里葉頻譜分析處理，處理后的頻譜特征如圖7所示。

爆破振動信號一般采用db5，db6和db8小波基分析，振動頻率小于500 Hz[23]。為分析振動波能量在混凝土基礎(chǔ)上的傳播特征，本文在MATLAB Wavelet Toolbox中選用db6小波基，對振動信號進(jìn)行8層分解與重構(gòu)。選取并計(jì)算邊緣測點(diǎn)A、F及中間較為重要測點(diǎn)B、D的徑向、切向和垂向各個頻帶的能量占總能量的百分比，如圖8所示。

由圖7可見，A點(diǎn)的徑向x向振速主頻相對集中，主要在50～60 Hz；切向y向在5，20，60 Hz均出現(xiàn)一定峰值；垂直方向z向則在20，30，50～60 Hz出現(xiàn)峰值。由此可知，由于爆源的相對位置及基坑兩側(cè)邊坡的影響，振動波在y向的傳播受阻，振速較小，且低頻成分偏多。

由圖8可見，由近及遠(yuǎn)4個測點(diǎn)的3向能量占比的分布規(guī)律：各測點(diǎn)的爆破振動信號在頻域上的能量爆破振動信號能量雖分布較廣，但能量主要集中在0～31.25 Hz，31.25～62.5 Hz和93.75～125 Hz 3個頻帶；頻帶內(nèi)振速3向能量占比相差不大，且絕大部分集中在0～250 Hz頻段上，x向振速能量占比達(dá)到85%左右，y向振速能量占比達(dá)到80%左右，z向振速能量占比達(dá)到90%左右。B點(diǎn)、D點(diǎn)和F點(diǎn)振動波的高頻部分在新澆混凝土介質(zhì)傳播過程中被消耗，低頻部分繼續(xù)傳播，在距離振源較遠(yuǎn)處爆破振動能量主要集中在低頻部分，高頻越來越不明顯，從而低頻段的能量占比有逐漸增多的趨勢。而A點(diǎn)由于近邊坡高頻信號部分被消耗，高頻能量占比降低。

5 結(jié)論

(1) 根據(jù)以往工程經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行爆破設(shè)計(jì)，采取預(yù)留保護(hù)層、合理間排距布置、控制單孔裝藥量及20 ms分段數(shù)碼電子雷管逐孔爆破等技術(shù)措施，降低了大方量露天土石方爆破的振動，收到了良好效果，可為類似工程提供一定參考。

(2) 通過新澆混凝土基礎(chǔ)進(jìn)行應(yīng)力分析，得出大體積新澆混凝土基礎(chǔ)的峰值振速最大為3.28 cm·s-1，將爆破振速控制在較小水平，最大振速引起新澆混凝土基礎(chǔ)的拉應(yīng)力為0.25 MPa，小于其4 d齡期的抗拉強(qiáng)度，減小了爆破對混凝土的影響，保證了施工安全。

(3) 通過現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù)分析得出，爆破引起各測點(diǎn)與爆源的徑向振速>垂直方向>切向，3向振速衰減特征也存在同樣關(guān)系，且振速在近區(qū)衰減較快，遠(yuǎn)區(qū)衰減較慢，并利用薩道夫斯基公式擬合得到了該場地下的爆破振動傳播衰減系數(shù)。

(4) 通過將實(shí)測3向速度時程曲線進(jìn)行傅里葉頻譜分析處理，得出各方向振速的主振頻率為17.6～108.1 Hz，隨爆心距的增大有向低頻轉(zhuǎn)移的趨勢；3向振速能量占比相差不大，主要集中在0～125 Hz內(nèi)的3個頻段。振動波的高頻部分在新澆混凝土介質(zhì)傳播過程中會被消耗，導(dǎo)致能量占比隨距離增加而降低。因邊坡土質(zhì)松軟，振動波高頻部分在近邊坡測點(diǎn)有一定消耗。