谷 東 京，李 建 林，黃 宜 勝

(三峽大學(xué) 水利與環(huán)境學(xué)院，湖北 宜昌 443002)

0 引 言

土石混合體主要是由土體和巖體組成，是一類介于土體和巖體之間的特殊地質(zhì)體[1-3]。土石混合體在中國(guó)分布廣泛，長(zhǎng)江上游內(nèi)90%為土石混合體滑坡[4-8]。由于土石混合體力學(xué)性能不穩(wěn)定，會(huì)對(duì)工程建設(shè)造成很大的困難。但土石混合體也是一種被廣泛運(yùn)用的工程地質(zhì)材料[4]，在工程施工中經(jīng)常使用。因此，研究土石混合體的破壞機(jī)理及其力學(xué)性能，對(duì)開(kāi)展土石混合體工程建設(shè)及防災(zāi)減災(zāi)具有重要意義。

土石混合體的力學(xué)性質(zhì)十分復(fù)雜，影響因素較多。為此，許多學(xué)者通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)原位試驗(yàn)、室內(nèi)試驗(yàn)和數(shù)值試驗(yàn)進(jìn)行了深入研究[9-12]，主要是研究塊石的含量、塊石的形狀以及塊石在剪切過(guò)程中的位置等因素對(duì)土石混合體剪切強(qiáng)度的影響。例如，李曉[13]、油新華[14]等在三峽庫(kù)區(qū)白衣庵滑坡現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行了原位推剪試驗(yàn)和壓剪試驗(yàn)，獲得了土石混合體的應(yīng)力-應(yīng)變曲線。歐陽(yáng)振華等[15]通過(guò)對(duì)土石混合體中塊石的力學(xué)性能的研究，得出了塊石的粒徑對(duì)土石混合體的力學(xué)性能影響最大，含石量的多少則次之的結(jié)論。丁秀麗等[16]運(yùn)用PFC方法來(lái)模擬土石混合體的雙軸壓縮試驗(yàn)，結(jié)果發(fā)現(xiàn)土石混合體的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系呈臺(tái)階狀分布。賈學(xué)明等[17]運(yùn)用PFC3D軟件模擬500 mm×500 mm×400 mm尺寸的土石混合體剪切試驗(yàn)，結(jié)果發(fā)現(xiàn)：含石量為60%～80%的土石混合體剪切面起伏度最大達(dá)到了6.0 cm，含石量為20%～60%時(shí)，最大起伏度達(dá)到了5.2 cm。宋岳等[18]通過(guò)土石混合體剪切強(qiáng)度試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)內(nèi)摩擦角隨著試驗(yàn)高程的降低而減小，黏聚力隨著高程的降低而變大。黃宜勝等[19]通過(guò)開(kāi)展土石混合體剪切強(qiáng)度室內(nèi)外對(duì)比試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)土石混合體在剪切過(guò)程中表現(xiàn)出了應(yīng)力屈服及塑性變形，說(shuō)明土石混合體這種材料具有較高的承載能力和大變形特征。

本文基于室內(nèi)原狀樣直剪試驗(yàn)，并運(yùn)用PFC2D軟件，研究了土石混合體模型不同顆粒級(jí)配組粒徑質(zhì)量分?jǐn)?shù)與顆粒的缺失對(duì)剪切強(qiáng)度的影響，以及不同顆粒級(jí)配組粒徑質(zhì)量分?jǐn)?shù)模型的5組尺寸對(duì)剪切強(qiáng)度的影響。

1 室內(nèi)原狀樣直剪試驗(yàn)方案

1.1 采樣地點(diǎn)

室內(nèi)試驗(yàn)試樣取自于重慶市奉節(jié)縣的三峽庫(kù)區(qū)藕塘滑坡體，現(xiàn)場(chǎng)采樣點(diǎn)如圖1所示[20]。采樣點(diǎn)的位置從低到高分別用XCZJ1、XCZJ2、XCZJ3、XCZJ4表示，每個(gè)采樣點(diǎn)采集4個(gè)原狀樣。由于XCZJ1、XCZJ2、XCZJ3、XCZJ4為現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)點(diǎn)編號(hào)，而本文主要是對(duì)室內(nèi)試驗(yàn)進(jìn)行研究，為了區(qū)別現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)點(diǎn)，需將試驗(yàn)點(diǎn)進(jìn)行重新編號(hào)。室內(nèi)試驗(yàn)時(shí)，試驗(yàn)點(diǎn)從下到上編號(hào)為SNZJ1、SNZJ2、SNZJ3、SNZJ4。

圖1 藕塘滑坡及取樣點(diǎn)位置Fig.1 Location of Outang landslide and sampling points

1.2 試驗(yàn)設(shè)備

本次室內(nèi)試驗(yàn)采用YZW1000型應(yīng)力式直剪儀對(duì)原狀樣進(jìn)行直剪試驗(yàn)，直剪儀如圖2所示。原狀樣形狀為直徑240 mm、高200 mm的圓柱體。

圖2 YZW1000型應(yīng)力式直剪儀Fig.2 YZW1000 stress type direct shear instrument

1.3 試驗(yàn)方案

對(duì)每個(gè)采樣點(diǎn)所采集的4個(gè)原狀樣分別施加100，200，300 kPa和400 kPa的法向應(yīng)力。將原狀樣放入直剪儀中，并設(shè)置剪切參數(shù)。其中，水平剪切速率為1.0 mm/min，剪切位移達(dá)到36 mm時(shí)停止剪切，剪切后的原狀樣如圖3所示。圖3分別表示SNZJ1試驗(yàn)點(diǎn)原狀樣在100 kPa法向應(yīng)力下的剪切面；SNZJ2試驗(yàn)點(diǎn)原狀樣是在200 kPa法向應(yīng)力下的剪切面；SNZJ3試驗(yàn)點(diǎn)原狀樣是在300 kPa法向應(yīng)力下的剪切面；SNZJ4試驗(yàn)點(diǎn)原狀樣是在400 kPa法向應(yīng)力下的剪切面。

1.4 顆粒級(jí)配分析

將現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)點(diǎn)的試樣進(jìn)行室內(nèi)顆粒篩分試驗(yàn)，得到不同高程下土石混合體各粒組的質(zhì)量分?jǐn)?shù)直方圖，如圖4所示。將室內(nèi)試驗(yàn)測(cè)得的含水率、密度、不均勻系數(shù)以及曲率系數(shù)等列于表1。

表1 含水率、密度、不均勻系數(shù)及曲率系數(shù)統(tǒng)計(jì)

從圖4可以看出：不同高程的各粒組含量分布呈現(xiàn)為中間高兩邊低的形態(tài)，其中，2～5 mm的粒徑在粒組中占有比重最大。這4個(gè)高程中，所有的粒徑組大部分分布在5～10 mm的右側(cè)，左側(cè)只占據(jù)很少一部分，這表明該地區(qū)的土質(zhì)粒徑含量以小于5 mm的土顆粒為主。

從表1可以看出：試樣的含水率隨著試驗(yàn)點(diǎn)高程的增大而逐漸減小，試樣的密度則是隨著試驗(yàn)點(diǎn)高程的增大而呈現(xiàn)出先減小后增大的趨勢(shì)。

通過(guò)對(duì)表1列出的曲率系數(shù)和不均勻系數(shù)進(jìn)行分析，可以得出：藕塘滑坡各粒徑分布不均，并且其離散程度較大，曲率系數(shù)均大于24。同時(shí)，從圖4可以看出：2號(hào)試驗(yàn)點(diǎn)和3號(hào)試驗(yàn)點(diǎn)缺少30 mm和60 mm的粒徑，說(shuō)明藕塘滑坡級(jí)配不連續(xù)。綜上分析，不均勻系數(shù)均小于1，說(shuō)明該地區(qū)的土石混合體為級(jí)配不良的土體。

2 室內(nèi)原狀樣試驗(yàn)結(jié)果分析

室內(nèi)直剪試驗(yàn)的剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線如圖5所示。

圖5 室內(nèi)原狀樣直剪試驗(yàn)剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線Fig.5 Relation curve of shear stress and shear displacement in direct shear test of undisturbed samples in laboratory

從圖5可以看出：室內(nèi)試驗(yàn)原狀樣的剪切應(yīng)力均隨法向應(yīng)力的增大而增大，而且所有的剪切應(yīng)力-剪切位移曲線都呈現(xiàn)直線上升、緩慢上升和基本水平這3種形態(tài)。隨著法向應(yīng)力的不斷增大，直線上升和緩慢上升段的剪切應(yīng)力快速升高，其相應(yīng)的剪切位移就會(huì)越來(lái)越小；相應(yīng)的應(yīng)變強(qiáng)化階段中的剪切位移就會(huì)越來(lái)越大，而剪切應(yīng)力在一定范圍內(nèi)變動(dòng)，幾乎呈水平狀態(tài)。

同時(shí)，從圖5還可以看出：① 在高法向應(yīng)力(300 kPa和400 kPa)下，土石混合體的剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線總體來(lái)說(shuō)比較平滑，如圖5中的SNZJ3和SNZJ4所示；② 在低法向應(yīng)力(100 kPa和200 kPa)下，土石混合體的剪切應(yīng)力-剪切位移曲線，總體來(lái)說(shuō)出現(xiàn)上下波動(dòng)的現(xiàn)象比較明顯，如圖5中的SNZJ2、SNZJ3、SNZJ4所示。這可能是因?yàn)樵诘头ㄏ驊?yīng)力狀態(tài)下，土石混合體在剪切過(guò)程中土體與塊石之間可能還存在較大的空隙。因此，剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線出現(xiàn)上下波動(dòng)比較明顯。

3 土石混合體數(shù)值模型試驗(yàn)

3.1 數(shù)值模型的建立

在本次數(shù)值模擬試驗(yàn)中主要是采用PFC2D進(jìn)行分析。模型中的顆粒生成，按照?qǐng)D4中SNZJ1試驗(yàn)點(diǎn)的顆粒篩分試驗(yàn)數(shù)據(jù)來(lái)建模。由于受到計(jì)算機(jī)運(yùn)算能力的影響，所以將直徑低于5 mm的顆粒統(tǒng)一按照5 mm的粒徑來(lái)生成。在生成過(guò)程中，為了防止顆粒之間產(chǎn)生重疊，將顆粒采用顆粒直徑放大法來(lái)進(jìn)行建模，使其模型達(dá)到平衡狀態(tài)。

模型尺寸為240 mm×200 mm(直徑×高度)，模型共生成38 565個(gè)顆粒。其中，最小顆粒直徑為5 mm，最大顆粒直徑為60 mm，并將直徑5 mm的顆粒設(shè)置為土體屬性，密度為2 000 kg/m3，將大于5 mm的顆粒設(shè)置為塊石屬性，密度為2 500 kg/m3。生成的模型如圖6所示(其中，紅色顆粒表示塊石，藍(lán)色顆粒表示土體)。由于在實(shí)際情況中，塊石的形狀是不規(guī)則的，當(dāng)剪切發(fā)生時(shí)，塊石的不規(guī)則形狀會(huì)增加其咬合力，所以本文模型塊石之間的顆粒發(fā)生接觸時(shí)，其摩擦系數(shù)為0.5；當(dāng)土體之間的顆粒發(fā)生接觸時(shí)，其摩擦系數(shù)為0.3。

圖6 數(shù)值模型Fig.6 Numerical model diagram

本次數(shù)值模擬加載的法向應(yīng)力為400 kPa，剪切速率為0.07 m/s，當(dāng)模型的剪切位移達(dá)到36 mm時(shí)停止剪切。剪切完成的圖像如圖7所示。

圖7 剪切后模型Fig.7 Model diagram after shearing

需要指出的是，本文數(shù)值模擬剪切速率為0.07 m/s，而室內(nèi)試驗(yàn)的剪切速率為1.0 mm/min。之所以會(huì)有如此大的差異，是因?yàn)椋?/p>

(1) 本文數(shù)值模擬剪切速率如果采用室內(nèi)試驗(yàn)的剪切速率，將需要大量的時(shí)間來(lái)完成(估計(jì)1 a多的時(shí)間)，這是因?yàn)楸疚臄?shù)值模擬試驗(yàn)曲線較多，且工作量大，采用室內(nèi)直剪試驗(yàn)的剪切速率是不現(xiàn)實(shí)的。

(2) 本文主要是以顆粒級(jí)配含量為研究對(duì)象，而不是研究剪切速率對(duì)抗剪強(qiáng)度的影響，因此，本文采用單一控制變量法將所有剪切模型都設(shè)置為0.07 m/s，這樣既可以快速完成試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果又不會(huì)產(chǎn)生誤差。

3.2 室內(nèi)試驗(yàn)與數(shù)值模擬試驗(yàn)對(duì)比

本次數(shù)值模擬，是以室內(nèi)試驗(yàn)SNZJ1(見(jiàn)圖5(a))內(nèi)4個(gè)不同法向應(yīng)力下(100，200，300 kPa和400 kPa)的剪切應(yīng)力-剪切位移曲線為依據(jù)而展開(kāi)的。

模型剪切完成后的應(yīng)力-位移曲線與室內(nèi)直剪試驗(yàn)的應(yīng)力-位移曲線如圖8所示。圖8表示的是不同法向應(yīng)力下數(shù)值模型剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線與室內(nèi)試驗(yàn)?zāi)M曲線對(duì)比圖。SNZJ1-100 kPa表示以室內(nèi)SNZJ1試驗(yàn)點(diǎn)為基礎(chǔ)，室內(nèi)試驗(yàn)與數(shù)值模擬試驗(yàn)在100 kPa下剪切應(yīng)力-剪切位移對(duì)比圖。圖8(b)、圖8(c)、圖8(d)的命名方法與上述一致，在此不再贅述。

圖8 不同法向應(yīng)力下的室內(nèi)試驗(yàn)與數(shù)值模擬試驗(yàn)對(duì)比Fig.8 Comparison of laboratory test and numerical simulation test under different normal stresses

從圖8可以看出：數(shù)值模型在4種不同法向應(yīng)力下得出的剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線，與室內(nèi)試驗(yàn)的剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線重合較多，曲線趨勢(shì)大致相同。由此說(shuō)明，本文的數(shù)值模擬效果較好。并且由圖8還可以看出：隨著法向應(yīng)力的不斷增大，數(shù)值模擬曲線與室內(nèi)試驗(yàn)曲線重合就會(huì)越多，誤差就越小。

3.3 數(shù)值模擬結(jié)果分析

3.3.1不同顆粒級(jí)配組粒徑質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)剪切強(qiáng)度的影響

為了更好地研究粒徑質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)模型抗剪強(qiáng)度的影響，將室內(nèi)試驗(yàn)SNZJ1試驗(yàn)點(diǎn)的顆粒級(jí)配按照表2的方式進(jìn)行分組。表2中：試驗(yàn)數(shù)據(jù)一行是表示SNZJ1試驗(yàn)點(diǎn)高程的顆粒級(jí)配質(zhì)量分?jǐn)?shù)，并用0-0命名；1-1，1-2，1-3和1-4這4行，表示第1組模型中第1，2，3，4個(gè)模型的顆粒級(jí)配質(zhì)量分?jǐn)?shù)；2-1，2-2，2-3，2-4和2-5這5行，表示第2組模型中第1，2，3，4，5個(gè)模型的顆粒級(jí)配質(zhì)量分?jǐn)?shù)；以下分組與上述含義一樣，在此不再贅述。由于表1中1-3，2-3，3-3，4-2，5-2和6-3的顆粒級(jí)配與0-0相同，所以用1-3(0-0)，2-3(0-0)，3-3(0-0)，4-2(0-0)，5-2(0-0)，6-3(0-0)表示。表2中加粗的字體為該粒徑質(zhì)量分?jǐn)?shù)相比SNZJ1試驗(yàn)點(diǎn)的該粒徑質(zhì)量分?jǐn)?shù)發(fā)生了改變，并將5 mm的粒徑命名為細(xì)顆粒，將大于5 mm的粒徑組命名為粗顆粒。

從圖9可以看出：在相同法向應(yīng)力的作用下，當(dāng)粗顆粒的含量保持不變，只改變粗顆粒各個(gè)粒徑的含量時(shí)，每組的剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線沒(méi)有發(fā)生較大的改變(如1～6組剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線)；但是當(dāng)粗顆粒的含量發(fā)生改變時(shí)，每組的剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線發(fā)生較大的差異(如第7組剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線)。其中，當(dāng)粗顆粒中各個(gè)粒徑組的含量越來(lái)越少時(shí)，所對(duì)應(yīng)的剪切應(yīng)力就會(huì)越來(lái)越大，也就是說(shuō)在土石混合體中，細(xì)顆粒含量的大小是決定土石混合體剪切應(yīng)力大小的主要因素。細(xì)顆粒的含量越大，其對(duì)應(yīng)的剪切應(yīng)力就會(huì)越大；細(xì)顆粒的含量越小，所對(duì)應(yīng)的剪切應(yīng)力就會(huì)越小。

3.3.2粒徑質(zhì)量分?jǐn)?shù)缺失對(duì)剪切強(qiáng)度的影響

為了更好地研究土石混合體某一粒徑缺失對(duì)整個(gè)模型剪切強(qiáng)度的影響，以表2中第1組第1個(gè)模型(此處命名為1-1-0)的顆粒級(jí)配為基準(zhǔn)，先將10～20 mm的粒徑質(zhì)量分?jǐn)?shù)去除，將缺失的部分添加到5 mm的細(xì)顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)上，其他粒徑的質(zhì)量分?jǐn)?shù)不發(fā)生改變，并將該組命名為1-1-1，1-1-2和1-1-3的方法如上所述，在此不再贅述。表中加粗部分為該粒徑相比1-1-0組該粒徑發(fā)生缺失(見(jiàn)表3)。

表2 不同顆粒級(jí)配組粒徑質(zhì)量分?jǐn)?shù)

從表3和圖10可以看出：細(xì)顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)越大，所對(duì)應(yīng)的剪切強(qiáng)度就會(huì)越大；反之，則剪切強(qiáng)度越小。細(xì)顆粒所含粒徑的質(zhì)量分?jǐn)?shù)的多少對(duì)整個(gè)模型的剪切強(qiáng)度起到至關(guān)重要的作用。該結(jié)論與第3.3.1節(jié)部分結(jié)論相同。

表3 1-1組缺失粒徑的質(zhì)量分?jǐn)?shù)

從圖10和圖9(7組)對(duì)比可以看出：如果細(xì)顆粒的質(zhì)量分?jǐn)?shù)≥85%，則剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線變化明顯；反之，則剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線變化不明顯。由此可以看出，細(xì)顆粒(粒徑為5 mm)的粒徑質(zhì)量分?jǐn)?shù)85%是區(qū)分剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系波動(dòng)明顯的分界線。

圖9 1～7組的剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線Fig.9 Shear stress-shear displacement relationship curve of groups 1～7

圖10 1-1組剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線Fig.10 Shear stress-shear displacement relationship curves of 1-1 group

3.3.3不同顆粒級(jí)配組的尺寸效應(yīng)對(duì)剪切強(qiáng)度的影響

表4是分別選取表2中的1-1，3-1，7-2和7-5這4組數(shù)據(jù)來(lái)研究模型的尺寸效應(yīng)。表4中的模型尺寸的長(zhǎng)度和寬度，分別按照60 mm和50 mm的等差值進(jìn)行遞增。研究模型尺寸效應(yīng)對(duì)模型抗剪強(qiáng)度的影響，主要通過(guò)二維模型的平面面積來(lái)研究。查閱文獻(xiàn)可知：當(dāng)土石混合體剪切位移達(dá)到模型總長(zhǎng)度的15%

表4 4組模型的尺寸及其最大抗剪強(qiáng)度

時(shí)，剪切模型已經(jīng)破壞，所以這4組模型5種尺寸的停止剪切位移分別為18，27，36，45 mm和54 mm。圖11中，1-1-1，1-1-2，1-1-3，1-1-4和1-1-5是對(duì)1-1組分別按照5種尺寸進(jìn)行分組的編號(hào)。其他3組編號(hào)與此相同，在此不再贅述。

從圖11可以看出：隨著模型剪切面積的不斷增大，模型剪切應(yīng)力-剪切位移曲線在不斷向下移動(dòng)，并且曲線增長(zhǎng)緩慢。由此可以得出：當(dāng)模型位移相同時(shí)，模型面積較小的模型，剪切應(yīng)力快速增長(zhǎng)，表現(xiàn)為脆性破壞；模型面積較大時(shí)，剪切應(yīng)力增長(zhǎng)緩慢，表現(xiàn)為塑性破壞。這也說(shuō)明，面積大的模型有較大的承載力和大變形特征。

圖11 4種模型尺寸的剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線Fig.11 Shear stress-shear displacement relationship curves of four groups with different areas

為了更好地描述尺寸效應(yīng)對(duì)抗剪強(qiáng)度的影響，將表4用圖12的形式展現(xiàn)出來(lái)。從圖12的擬合情況可以看出：模型的抗剪強(qiáng)度的大小總體來(lái)說(shuō)隨著尺寸面積的增大而不斷減小。從圖12(a)、圖12(b)可以看出：各個(gè)數(shù)據(jù)參數(shù)都比較接近，不管是自變量系數(shù)、截距還是相關(guān)系數(shù)R2。但是從圖12(c)和圖12(d)可以看出：各個(gè)數(shù)據(jù)參數(shù)都存在比較大的差異；圖12(c)擬合的比較好，每個(gè)數(shù)據(jù)幾乎都在擬合線上，相關(guān)性比較大；圖12(d)無(wú)論相較于圖12(a)、圖12(b)還是圖12(c)，都有很大的差異。由此可以認(rèn)為，決定這種差異的主要原因是細(xì)顆粒的質(zhì)量分?jǐn)?shù)。圖12(a)和圖12(b)模型的細(xì)顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)都為70%，不同的只是粗顆粒某些粒徑的質(zhì)量分?jǐn)?shù)不同。但是從圖12(a)和圖12(b)的擬合程度來(lái)看，兩者之間存在高度的相似性。而圖12(c)模型的細(xì)顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為60%，圖12(d)模型的細(xì)顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為90%。從中可以看出：隨著細(xì)顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)的不斷增大，模型的尺寸效應(yīng)與抗剪強(qiáng)度的相關(guān)性就越小。

圖12 抗剪強(qiáng)度與模型面積關(guān)系擬合Fig.12 Fitting relationship between shear strength and model area

4 結(jié) 論

(1) 通過(guò)研究不同顆粒級(jí)配組的顆粒含量對(duì)模型剪切強(qiáng)度產(chǎn)生的影響可以知道：① 在相同法向應(yīng)力作用下，如果保持細(xì)顆粒的含量相同，只改變粗顆粒的含量，則土石混合體的剪切應(yīng)力-剪切位移曲線不會(huì)發(fā)生較大的變動(dòng)；② 但是如果細(xì)顆粒的含量發(fā)生改變，則細(xì)顆粒的含量越大，其對(duì)應(yīng)的剪切應(yīng)力就會(huì)越大；③ 細(xì)顆粒的含量越小，其對(duì)應(yīng)的剪切應(yīng)力就會(huì)越小。在土石混合體的抗剪強(qiáng)度中，細(xì)顆粒的含量多少對(duì)剪切應(yīng)力的大小起到主要的影響。

(2) 通過(guò)對(duì)粒徑含量的缺失對(duì)模型抗剪強(qiáng)度產(chǎn)生的影響可以知道：① 當(dāng)細(xì)顆粒的含量≥85%時(shí)，剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線發(fā)生比較大的波動(dòng)；② 當(dāng)細(xì)顆粒的含量<85%時(shí)，剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線沒(méi)有發(fā)生較大的波動(dòng)。由此可以看出，細(xì)顆粒的粒徑含量為85%，是區(qū)分剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系曲線是否波動(dòng)的分界點(diǎn)。

(3) 通過(guò)對(duì)不同顆粒級(jí)配組的尺寸效應(yīng)進(jìn)行研究可以知道：模型的抗剪強(qiáng)度的大小總體來(lái)說(shuō)隨著尺寸面積的增大而不斷減小。模型的尺寸效應(yīng)與抗剪強(qiáng)度的相關(guān)性主要受細(xì)顆粒含量的影響。細(xì)顆粒含量越小，其對(duì)應(yīng)的模型的尺寸效應(yīng)與抗剪強(qiáng)度的相關(guān)性就會(huì)越強(qiáng)；反之，則其相關(guān)性就會(huì)越低。