王浩, 趙杰, 王桂萱, 陳雪峰, 閆瑾

(大連大學(xué) 建筑工程學(xué)院, 遼寧 大連 116622)

0 引言

隨著中國填海造陸的發(fā)展和港口航道治理的現(xiàn)實需求,淤泥的資源化利用研究越來越被學(xué)者所重視[1]。國內(nèi)外學(xué)者對淤泥固化土力學(xué)特性進行了大量的研究,Broms等[2]研究了水泥摻量與水泥固化土的強度的關(guān)系。黃英豪等[3]借助于常規(guī)力學(xué)試驗,通過與重塑土作比較,探討了在不同水泥摻量下,固化土的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系、抗剪強度參數(shù)的變化情況。程福周等[4]借助于正交試驗,對不同的固化劑及外加劑進行雙摻或多摻試驗,研究了不同的摻料和齡期對固化土的強度的影響。何毅等[5]提出了疏浚泥半固化處理方法,并通過擊實試驗和UCS試驗研究了不同水泥摻量、養(yǎng)護齡期與擊實強度、無側(cè)限抗壓強度的關(guān)系。楊小玲等[6]以水泥作為主固化劑,通過添加粉煤灰、減水劑,以及鋁酸鈣和鈣基膨潤土等外摻劑固化淤泥質(zhì)土。無側(cè)限抗壓強度試驗表明復(fù)合固化劑的摻入有利于強度提高。陳劍平等[7]研究了大連灣地區(qū)吹填淤泥土的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系,并指出試樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線為雙曲線關(guān)系。同時將主應(yīng)力差的漸進值去歸一化試樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線,由此建立大窯灣淤泥的應(yīng)力-應(yīng)變歸一化方程。上述試驗多在室內(nèi)實驗室內(nèi)進行,對淤泥固化土的工程適用性能評價有一定的局限性。國內(nèi)目前已有淤泥固化實際案例中試研究,黃朝煊[8]通過設(shè)置不同的固化劑配合比和不同現(xiàn)場淤泥堤基礎(chǔ)處理方式,研究淤泥固化土的無側(cè)限抗壓強度的變化規(guī)律及對機理進行了解釋。路洋等[9]結(jié)合室內(nèi)試驗和現(xiàn)場試驗,通過選用不同的固化材料和控制摻入比,對現(xiàn)場填筑地基的承載力與室內(nèi)試驗的相關(guān)指標進行了對比分析。

國外現(xiàn)階段已有較多的實際工程應(yīng)用案例。例如日本將水泥固化土用在名古屋中部國際機場造島工程中[10],新加坡在德光島填海造地工程中使用了水泥固化淤泥土作為筑島材料[11],日本在名古屋港第3PI填筑工程使用水泥固化土作為護岸、筑堤材料[12]。

本文依托大連臨空產(chǎn)業(yè)園項目,該工程填海造地21 km2,建設(shè)過程中產(chǎn)生了大量的淤泥無處安放,同時填海需要大量的山皮土,周圍已無可開挖的山體。如何把淤泥轉(zhuǎn)化為可使用的回填土成為了解決這一矛盾的主要問題?；谶@一現(xiàn)實需求,本文開展了大連臨空產(chǎn)業(yè)園填海造地淤泥固化的現(xiàn)場試驗段研究。通過自主研發(fā)的淤泥固化設(shè)備,在現(xiàn)場場地對淤泥進行固化,通過工程鉆探取得試驗樣品進行三軸壓縮試驗和UCS試驗等一系列試驗,綜合評價淤泥固化土的工程適用性能。并對大連臨空產(chǎn)業(yè)園填海造陸工程內(nèi)建設(shè)的淤泥地基進行數(shù)值模擬分析,驗證淤泥固化土處理護岸地基的可行性。

1 現(xiàn)場試驗段

1.1 試驗材料

本次試驗用淤泥取自大連臨空產(chǎn)業(yè)園填海造陸納泥區(qū),測定了試驗淤泥用土的常規(guī)物理指標見表1。

表1 金州灣淤泥物理性質(zhì)指標

實驗所用固化劑由水泥熟料、高爐礦渣粉、石膏粉按照一定的比例的質(zhì)量比組成,淤泥固化劑配合比如圖1所示,固化劑的密度為1 680 kg/m3。

圖1 淤泥固化劑配合比

在項目現(xiàn)場試驗采用3個復(fù)合固化劑摻和比例,分別為10%、13%、16%。3種比例均為固化劑干質(zhì)量與現(xiàn)場淤泥置換之后的干質(zhì)量之比,試驗用水選用大連灣海水。

1.2 試驗段場地

現(xiàn)場試驗場地選在大連海上臨空產(chǎn)業(yè)園填海造陸工程納泥區(qū)地基處理試驗區(qū),在試驗區(qū)挖底寬尺寸長×寬為18.0 m×31.3 m，上口尺寸長×寬為26.0 m×39.3 m，邊坡坡度1∶1.5,深度為3.2 m的試驗槽,可容納淤泥固化土為2 500 m3,鋪設(shè)土工膜做防滲處理,注入混合比淤泥固化材料,中間使用鋼管及木擋板做格擋,現(xiàn)場試驗分為3個試驗區(qū),每個試驗區(qū)分3份,試驗槽示意圖如圖2所示。

圖2 淤泥固化土試驗槽示意圖

1.3 自主研發(fā)設(shè)備

本次的現(xiàn)場淤泥固化采用自主設(shè)計的淤泥固化設(shè)備如圖3所示。該設(shè)備具有淤泥自動振動過濾、自動攪拌、自動輸送、流量計量,濕度監(jiān)測、氣控、固化劑儲存器、固化劑自動上料、固化劑自動加料、固化劑噴射、淤泥被動、自動定量供水、電控等系統(tǒng)。通過PLC控制系統(tǒng)可以實現(xiàn)過濾掉淤泥中的雜質(zhì),儲存淤泥固化劑,自動添加適量的固化劑、增加水量、攪拌。

圖3 自主研發(fā)的淤泥固化設(shè)備

該設(shè)備運送到淤泥固化場地后即可開展作業(yè),單臺設(shè)備處理效率在大連海上機場試驗段可達到60 m3/h,處理成本可控制在80元/m3以內(nèi)。本次試驗的固化劑采用水泥、高爐礦渣粉及激活劑等材料配置而成,固化劑添加量在75～95 kg/m3,平均添加量為80 kg/m3。

1.4 試驗方案

試驗流程圖如圖4所示。

圖4 大連海上臨空產(chǎn)業(yè)園淤泥固化中試施工流程圖

1.4.1 現(xiàn)場澆筑淤泥固化土力學(xué)性能室內(nèi)試驗

淤泥固化土澆筑完成之后,養(yǎng)護至一定齡期,在淤泥固化土澆筑的第7、14、28、60、90、180、360 d時現(xiàn)場采用輕便型鉆機獲取完整性、均勻性較好的淤泥試樣,在室內(nèi)加工成標準試件,進行相應(yīng)UCS試驗和三軸試驗。試驗均按照《土工試驗方法標準》(GB/T 50123—2019)[13]進行。

1.4.2 淤泥固化土凍融循環(huán)試驗

凍融循環(huán)試驗試樣取自現(xiàn)場養(yǎng)護28 d之后的淤泥固化土,放置在凍融循環(huán)箱內(nèi)進行相關(guān)凍融循環(huán)試驗。考慮到大連的氣候為暖溫帶半濕潤大陸性季風(fēng)氣候,所以本次試驗使用一次氣凍方法,在最低溫度-5 ℃保持12 h,在15～20 ℃的水中融化12 h,24 h為一個凍融循環(huán)。

1.4.3 淤泥固化土原位平板載荷試驗

在淤泥固化現(xiàn)場,自然養(yǎng)護至28 d時,分別對1#-③、2#-⑦、3#-⑤試驗區(qū)進行進行原位平板載荷試驗,試驗按照《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB 50007—2011)[14]進行,其中載荷板的面積使用0.5 m2的方形承壓板。淤泥固化現(xiàn)場試驗場布置及成型后的淤泥固化土如圖5所示。

圖5 大連臨空產(chǎn)業(yè)園淤泥固化現(xiàn)場試驗布置及成型后的淤泥固化土

2 試驗結(jié)果分析

2.1 淤泥固化土無側(cè)限抗壓強度

2.1.1 固化劑摻入比對強度的影響

淤泥固化土的強度隨著固化劑摻入比的增加呈現(xiàn)出增長趨勢如圖6所示。由圖可見，淤泥固化土強度的增長趨勢并不都是線性增長,在高齡期的時候,這種非線性更明顯。隨著齡期的延長,各個摻入比下土樣的無側(cè)限抗壓強度差值也在逐漸增大。這是因為隨著齡期的延長,淤泥和固化劑反應(yīng)產(chǎn)生的產(chǎn)物在逐漸的增加,對淤泥的固化作用更明顯。

圖6 淤泥固化土的強度增長規(guī)律曲線

隨著固化劑摻入比的增加,同一齡期的淤泥固化土的強度也不同,且在固化劑摻入比從10%提升到13%的強度增長速度明顯低于固化劑摻入比從13%提升到16%的。在7 d的時候,固化劑摻入比從10%變化為13%時,其強度從0.106 0 MPa提高到0.134 6 MPa,提高了26.9%。固化劑摻入比從13%提高到16%時,無側(cè)限抗壓強度從0.134 6 MPa提高到0.219 4 MPa,提高了63%。到360 d的時候,不同固化劑摻入比下的強度分別提高了25%、47.5%。

2.1.2 齡期對淤泥固化土無側(cè)限抗壓強度的影響

如圖7所示,在不同固化劑摻入比下,其強度增長曲線隨著齡期的增長而呈現(xiàn)相似的對數(shù)函數(shù)類型。對淤泥固化土的長期強度增長規(guī)律進行擬合,擬合公式為

圖7 淤泥固化土的無側(cè)限抗壓強度qu隨著齡期的增長曲線

qD=kilnD+mi，

(1)

式中：ki和mi都是與本文固化劑摻入比相關(guān)的系數(shù)；D為齡期d,qD為齡期為D的淤泥固化土的無側(cè)限抗壓強度。淤泥固化土長期強度擬合系數(shù)見表2。

表2 淤泥固化土長期強度擬合系數(shù)

對比分析3種固化劑摻入比下固化土強度增長曲線發(fā)現(xiàn):在90 d之前,無側(cè)限抗壓強度呈現(xiàn)出線性特征,90 d之后,其增長速率下降,但仍能增長一定的強度。

固化劑摻入比在16%時,其qD的增長規(guī)律和固化劑摻入比在10%和13%時有較大的差距,對比圖6,可以看出在齡期為28 d淤泥固化土的無側(cè)限抗壓強度比同齡期的摻入比為10%、13%，分別高出73.58%、40.45%,在 360 d的齡期時分別高出84.42%、47.50%,隨著齡期的增長,不同的固化劑摻量下的qu的差距仍在擴大。ki隨著固化劑摻入比的增加在逐漸增大,但增長速度在固化劑摻入比從13%提高到16%明顯大于從10%到13%的。

為了能預(yù)測淤泥固土的長期強度,對本次試驗的淤泥固化土的無側(cè)限抗壓強度使用28 d的強度作歸一化處理,并對處理結(jié)果進行數(shù)據(jù)擬合如圖8所示,相關(guān)公式為

圖8 淤泥固化土的qD/q28與齡期的關(guān)系

(2)

2.2 淤泥固化土的應(yīng)力應(yīng)變規(guī)律

取28 d齡期的淤泥固化土進行三軸壓縮試驗,固化劑摻入比W1、W2、W3分別為10%、13%、16%，其應(yīng)力-應(yīng)變規(guī)律如圖9所示。

(a)W1=10%

從圖9可以看出,隨著固化劑的摻量的增加,淤泥固化土的應(yīng)力應(yīng)變曲線先是呈現(xiàn)出應(yīng)力應(yīng)變硬化現(xiàn)象如圖9(a)所示,而后又表現(xiàn)出應(yīng)力應(yīng)變軟化現(xiàn)象如圖9(b)、9(c)所示。

圖9(a)所示的淤泥固化摻量在10%,該曲線可分為2個階段:第1個階段從起始點到到達峰值,隨著應(yīng)變的增大,主應(yīng)力差(σ1-σ3)也在增大,第2個階段主應(yīng)力差并沒有隨著淤泥固化土應(yīng)變增大而增大,而是保持基本不變的狀態(tài),展示出淤泥固化土的塑性流動性質(zhì)。

圖9(b)、9(c)曲線可分為3個階段:第1個階段為起始點到達峰值點,主應(yīng)力差隨著應(yīng)變的增大而出現(xiàn)快速上升趨勢,其中在圍壓較高時主應(yīng)力差初始階段增幅較緩,隨后增幅較陡,峰值點(σ1-σ3)f隨著圍壓的增大而增大。如圖9(b)所示在σ3=300 kPa比σ3=200 kPa和σ3=100 kPa分別高出16%和33%,且隨著圍壓的逐步增大,其峰值處的應(yīng)變也在增大。第2個階段為主應(yīng)力差到達峰值點之后,曲線緩慢下降到殘余強度點階段。該階段明顯的特征是應(yīng)變在增加,但主應(yīng)力差在減小。第3個階段為殘余強度變形階段,在該階段主應(yīng)力差隨著應(yīng)變有小幅度的減小,但總體上保持平穩(wěn)。在該階段可以看出在較高的圍壓下淤泥固化土有較高的殘余變形強度。與淤泥固化劑摻入比在13%相比,淤泥固化土在固化劑摻入比為10%的時候,主應(yīng)力差值整體較低,這是因為固化劑中水泥摻入量過少,固化劑摻入量在淤泥固化土強度增長的閾值附近,即仍然處于水泥固化土強度增長的非活性區(qū),在淤泥中生成的膠結(jié)物并不能把淤泥中的土顆粒有效的連接在一起,但少量的顆粒會被連接在一起,表現(xiàn)出一定的強度[15]。

隨著固化劑摻入比從10%到13%的提高,相同圍壓下淤泥固化土的主應(yīng)力差峰值差值((σ1-σ2)f)d分別提升了174%、188%、202%。與固化劑摻量在13%相比,固化劑摻量在16%時,同一圍壓下淤泥固化土的((σ1-σ3)f)d分別提升了45%、38%、23%,這與固化劑摻量從10%提高到13%時相比,((σ1-σ3)f)d增幅降緩。這與固化劑摻量有關(guān),在固化劑摻量進入活性范圍內(nèi),土顆粒與固化劑反應(yīng)充分進行,膠結(jié)物質(zhì)增多,在一定的圍壓作用下,雖然土顆粒之間的孔隙被擠壓,部分土顆粒重新排列；但由于淤泥固化土顆粒抱團存在,膠結(jié)物質(zhì)結(jié)構(gòu)改變困難,因此淤泥固化土的((σ1-σ3)f)d有所提高。

如圖9(b)、9(c)所示,淤泥固化土的主應(yīng)力差峰值跟圍壓是正相關(guān)。為了考察不同圍壓下主應(yīng)力差值的變化情況,將9(b)中圍壓為100、200、300 kPa下的主應(yīng)力差值峰值通過線性擬合在一起,擬合曲線如下圖10所示,其中R2=0.995 3,即淤泥固化土的主應(yīng)力差峰值是呈線性增長的。

圖10 主應(yīng)力差峰值隨淤泥固化土圍壓變化

如圖9(b)所示,在圍壓逐漸增大的過程中,淤泥固化土的主應(yīng)力差值也在逐漸增大,這是因為在一定的圍壓下,淤泥固化土的空隙被壓縮的同時,土顆粒原有的連接結(jié)構(gòu)和由固化劑摻入生成的膠結(jié)結(jié)構(gòu)都受到破壞,即淤泥固化土的結(jié)構(gòu)得到重塑,使得淤泥固化土顆粒排列更為緊密,淤泥固化土結(jié)構(gòu)更為密實,相應(yīng)的強度得到提高,在高圍壓下這一過程更為顯著。

對比圖9(a)、圖9(b)、圖9(c),在固化劑摻量在10%到16%的范圍內(nèi),淤泥固化土的應(yīng)力-應(yīng)變曲線先是呈現(xiàn)出應(yīng)變硬化,然后發(fā)展成為了應(yīng)變軟化,這與文獻[16]采用鎂質(zhì)水泥外加一些水玻璃、熟料、硅灰外加劑組成的固化劑固化淤泥的應(yīng)力-應(yīng)變規(guī)律是一致的。

2.3 淤泥固化土黏聚力和內(nèi)摩擦角

淤泥固化土的黏聚力(c)和內(nèi)摩擦角(φ)主要受固化劑摻入比的影響。28 d齡期的固化土的試驗結(jié)果如圖11所示。

圖11 固化劑摻入比對黏聚力和內(nèi)摩擦角的影響

由圖11可知,隨著固化劑摻入比的增加,c呈現(xiàn)線性增長,對c隨著固化劑摻入比增加的變化曲線進行了簡單分析,其擬合公式為

c=7.1Wi-31.76,

(3)

式中：c為黏聚力；Wi為固化劑摻入比。

黏聚力在淤泥固化土中的增長曲線主要受到水泥的水化產(chǎn)物的影響,隨著淤泥固化劑的摻入量的增多,水泥熟料、高爐礦渣粉、石膏粉和淤泥的相互作用越明顯,產(chǎn)生的水化產(chǎn)物越多,土體的整體性越強,反映到抗剪強度參數(shù)上就是固化土的黏聚力越大。

與c所不同是φ隨固化劑摻入比的變化卻呈現(xiàn)出非線性的增長。由圖11可以看出φ的增速隨著固化劑摻入比的提高在降低,其中固化劑從10%提升到13%的φ提高了2.13倍,但是從固化劑摻入比13%提升到16%,φ提高了23%,增速降低了89.2%。φ在淤泥固化土中主要來源于固化土顆粒的咬合作用,在淤泥固化土的強度增長閾值附近,淤泥固化土顆粒并沒有聚攏在一起,土顆粒本身沒有形成較高的強度。隨著固化劑摻入比的增加,相關(guān)產(chǎn)物增多,淤泥原土顆粒被聚攏在一起,形成固化的小顆粒團體,且小顆粒本身的強度也隨著齡期增長也得到增強,固化土顆粒間的咬合作用得到明顯增強。從固化劑摻入比13%提高到16%時,水化產(chǎn)物進一步增多,水化產(chǎn)物吸引周圍土顆粒的半徑進一步增大,顆粒自身的強度也在提高,但增長幅度有所下降,所以固化土的黏聚力雖有所增長但增長速度明顯的變慢。

2.4 淤泥固化土的質(zhì)量損失率

為了進一步研究淤泥固化土的凍融穩(wěn)定性,本文取28 d齡期的淤泥固化土,研究在凍融循環(huán)箱內(nèi)冷凍循環(huán)200次之后淤泥固化土的質(zhì)量損失率,試驗結(jié)果如圖12所示。

圖12 質(zhì)量損失率和固化劑摻入比關(guān)系曲線

由圖12可知,淤泥固化土的質(zhì)量損失率隨著固化劑摻入比的增加而降低。在固化劑摻入比在13%時,固化土的質(zhì)量損失率隨著取土深度的增加而降低,當(dāng)固化劑摻入比達到16%時,淤泥固化土深度對其質(zhì)量損失率的影響較小。同時,從圖中可以看出在取土深度在0.5～0.7 m的淤泥固化土的質(zhì)量損失率和摻入比接近線性關(guān)系,但是在取土深度在1.0～1.2、1.2～1.4 m中卻呈現(xiàn)出了非線性關(guān)系。

淤泥固化土之所以會出現(xiàn)一定的質(zhì)量損失率,是因為在凍融循環(huán)過程中,凍脹力對淤泥固化土的顆粒聯(lián)結(jié)具有破壞作用。隨著復(fù)合固化劑的增加,淤泥土中的顆粒聯(lián)結(jié)就會越多,顆粒聯(lián)結(jié)作用也會增強,凍脹力對顆粒聯(lián)結(jié)的破壞作用得到削弱,淤泥固化土的凍融穩(wěn)定性就越好,即質(zhì)量損失率也越低。固化劑摻入比增加到16%時,淤泥固化土的顆粒膠結(jié)作用達到一定數(shù)量,試驗槽中淤泥固化土不同取土深度下的質(zhì)量損失率趨于一致。

2.5 淤泥固化土荷載與沉降

由如圖13可知,在28 d齡期時,1#-③和2#-⑦填筑坑的平板載荷P-S曲線出現(xiàn)較為明顯的折線段,而3#-⑤填筑坑的P-S曲線規(guī)律屬于緩變型,P-S曲線有明顯的轉(zhuǎn)折點時所對應(yīng)的荷載值為承載力特征值[14],可知fa,1#-③=220 kPa,fa,2#-⑦=250 kPa；3#-⑤填筑坑的P-S曲線上的無明顯轉(zhuǎn)折點,可參考相對沉降控制法,取s/b=0.01-0.015(s為沉降量,b為承壓板的寬度)對應(yīng)的載荷為該地基承載力特征值[14],即取沉降值在7 mm時的載荷值為承載力特征值,則fa,3#-⑤=290 kPa,且小于最大荷載量的1/2(600 kPa)。由圖13和圖14可知,隨著固化劑摻量的增加,在相同載荷的作用下,各試驗區(qū)的沉降值也在減小,但是能明顯看出,固化劑摻量在16%時,沉降值最小,說明較高摻入比的復(fù)合固化劑能明顯改善淤泥地基的承載力。固化劑摻量越多,淤泥固化土反應(yīng)越充分,土顆粒聯(lián)結(jié)也就越多,生成的土骨架也就越穩(wěn)定,因此承載力特征值越高。目前國內(nèi)對淤泥固化土的地基承載力預(yù)測公式的研究相對匱乏,這是因為目前淤泥固化土的固化劑材料不同,得出的經(jīng)驗公式也不盡相同[17-18]。為了方便應(yīng)用于工程參考,這里使用線性關(guān)系擬合淤泥固化土的無側(cè)限抗壓強度與地基承載力特征值,可以得到fak=0.437 6quk+130.51(R2=0.985)。

圖13 各填筑坑28 d的平板載荷試驗P-S曲線

圖14 各填筑坑28 d的平板載荷試驗lg P-S曲線

3 具體工程應(yīng)用分析

以大連臨空產(chǎn)業(yè)園東護岸為背景,研究淤泥固化土在工程中的應(yīng)用。該護岸截面如圖15所示。固化土的材料參數(shù)取自本文試驗中的淤泥固化土,其他材料的參數(shù)取自該項目巖土工程勘察報告。本次數(shù)值模擬對比分析了原淤泥地基、爆炸擠淤地基和固化劑回填地基的穩(wěn)定性,其中固化劑地基使用摻入比為13%的淤泥固化土。邊坡的安全性系數(shù)采用Bishop方法得出,其公式為

圖15 東護岸的某截面

(4)

由于護岸結(jié)構(gòu)為永久護岸,因此當(dāng)?shù)貓鲋返卣鹪O(shè)防烈度為7度,地震加速度峰值選取0.15 g[19]。

具體的巖土力學(xué)參數(shù)見表3,參數(shù)來源于大連臨空產(chǎn)業(yè)園填海造地工程地質(zhì)勘察報告。

表3 巖土力學(xué)參數(shù)

3種不同地基處理方式下邊坡滑弧位置如圖16所示,邊坡安全系數(shù)見表4。由圖16可以看出,與未處理地基相比,經(jīng)過爆炸擠淤和固化土處理之后的邊坡滑弧的范圍更小。同時在安全系數(shù)上,由表4可知經(jīng)過淤泥固化土換填之后的地基上邊坡的安全系數(shù)是介于未處理和爆炸擠淤中間,表明使用固化劑摻量為13%的淤泥固化土即可滿足地基穩(wěn)定性要求；但由于地基處理范圍較小,因此建議實際工程中,在保證經(jīng)濟性的前提下可以適當(dāng)?shù)臄U大地基處理范圍。

(a)原淤泥地基

表4 不同處理方式下安全系數(shù)

4 結(jié)論

本文在大連臨空產(chǎn)業(yè)園開展了淤泥固化土試驗段研究,總結(jié)了淤泥固化土的強度增長規(guī)律,并將其應(yīng)用到大連臨空產(chǎn)業(yè)園的地基穩(wěn)定性分析中,得到結(jié)論如下:

① 在齡期為28 d時,固化劑摻量為16%的淤泥固化土的無側(cè)限抗壓強度比同齡期的摻入比為10%、13%分別高出73.58%、40.45%。隨著齡期的增長,其各個固化劑摻入比下的固化土的強度差值也在逐漸增大。

② 固化劑摻入比在10%時,應(yīng)力-應(yīng)變曲線為應(yīng)變硬化型。隨著固化劑摻入比的增加,逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)閼?yīng)變軟化。隨著圍壓的增大,主應(yīng)力差峰值逐步增大,相應(yīng)的應(yīng)變也在增大。

③ 隨著復(fù)合固化劑摻入比從10%提高到16%,內(nèi)摩擦角從3.8°增大到14.7°,黏聚力從39.3 kPa增大到81.9 kPa。

④ 通過對地基的數(shù)值模擬分析發(fā)現(xiàn),使用固化劑摻量13%的固化土處理地基可以滿足地基穩(wěn)定性要求,為國內(nèi)淤泥土的資源化利用提供了參考。