范 軸

(上海市崇明區(qū)水務(wù)建設(shè)工程安全質(zhì)量監(jiān)督站，上海 202150)

水工結(jié)構(gòu)由于其獨(dú)特的結(jié)構(gòu)特性，大體積混凝土應(yīng)用廣泛，若能一次性完成澆筑不僅能縮短工期，還能增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的整體性和耐久性[1]，節(jié)約成本。奉賢區(qū)南門港水閘改造工程的閘室和消力池段底板屬于大體積混凝土結(jié)構(gòu)，容易出現(xiàn)溫度裂縫，通過溫控措施、技術(shù)措施和施工措施，實(shí)現(xiàn)了底板的一次性澆筑，無裂縫產(chǎn)生，實(shí)施效果較為理想，為相關(guān)水工大體積混凝土一次性澆筑提供了參考。

1 工程概況

奉賢區(qū)南門港水閘改造工程，位于上海市奉賢區(qū)南門港出海口，團(tuán)結(jié)塘河與南門港的交界處，毗鄰上海海灣森林公園。本工程主要為拆除老水閘一座，改造為總凈寬(6m+12m+6m)24m三孔水閘、外河消力池、內(nèi)外河圓弧翼墻，新建配套水閘管理房。

2 裂縫的產(chǎn)生機(jī)理

國(guó)內(nèi)外實(shí)踐證明[1- 11]：混凝土水化熱過程的溫度升降、外界環(huán)境使得混凝土內(nèi)部出現(xiàn)溫差，混凝土本身彈性模量隨齡期的增長(zhǎng)變化，加上外部約束條件限制，在混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)部產(chǎn)生溫度應(yīng)力，外部約束形成次應(yīng)力，產(chǎn)生膨脹和收縮變形，與混凝土失水干縮、自收縮、溫度收縮和塑性收縮所產(chǎn)生的拉應(yīng)力疊加[10]，當(dāng)拉應(yīng)力大于混凝土抗拉強(qiáng)度時(shí)，微裂紋發(fā)展成宏觀裂縫，從而導(dǎo)致混凝土產(chǎn)生裂縫。

大體積混凝土的固化過程釋放水化熱，隨著時(shí)間的推移，早期溫度上升快，達(dá)到最大值后降溫，降溫速度比溫升過程慢；由于大體積混凝土的厚度較厚，而混凝土本身的傳熱性能比較差，混凝土的水化熱集聚在結(jié)構(gòu)內(nèi)部，難以散發(fā)出來；內(nèi)部的溫度隨著外界環(huán)境約束及溫度環(huán)境變化，表面約束越小、外界溫度越低、離表面越近、散熱條件越好的部位溫度相對(duì)低些，大體積混凝土的溫度升降及內(nèi)部溫差，導(dǎo)致混凝土體積變化不均勻，早期升溫的過程，內(nèi)部體積膨脹比外表面的體積膨脹大，使得外邊面產(chǎn)生拉應(yīng)力，內(nèi)部產(chǎn)生壓應(yīng)力，而溫降的過程則相反，內(nèi)部體積收縮大于外部表面的體積收縮，導(dǎo)致外邊面產(chǎn)生壓應(yīng)力，內(nèi)部產(chǎn)生拉應(yīng)力[9]；早期大體積混凝土的強(qiáng)度以及彈性模量均較低，快速升溫階段中混凝土的內(nèi)部應(yīng)力、內(nèi)部約束及外部約束造成的應(yīng)力和變形均較小，由于水泥砂漿與骨料熱膨脹系數(shù)的不同，在升溫過程中溫度荷載作用下混凝土水泥砂漿與骨料所形成的界面首先產(chǎn)生損傷并隨溫度增加而發(fā)展，因此形成界面裂紋，當(dāng)溫差繼續(xù)增加達(dá)到某一數(shù)值后，界面裂紋便向水泥砂漿中延伸[20]；在后期的溫降中混凝土進(jìn)入收縮階段，隨著混凝土齡期的增長(zhǎng)，彈性模量增大，對(duì)內(nèi)部收縮的約束就越大，同時(shí)受到外部的約束，內(nèi)部及外部產(chǎn)生超強(qiáng)的拉應(yīng)力，由于混凝土的抗拉強(qiáng)度低，當(dāng)超過其極限拉應(yīng)變時(shí)，混凝土微裂紋繼續(xù)發(fā)展以致發(fā)展成宏觀裂縫，導(dǎo)致混凝土結(jié)構(gòu)發(fā)生斷裂破壞[20]，形成有害裂縫。裂縫的產(chǎn)生將造成混凝土結(jié)構(gòu)的整體性能和耐久性降低，防滲性能遭到破壞，內(nèi)部鋼筋銹蝕等劣化效應(yīng)[2]。

3 大體積混凝土結(jié)構(gòu)特性

該工程樁基礎(chǔ)采用樁長(zhǎng)23m的預(yù)制方樁，閘室設(shè)置一周的三軸止水?dāng)嚢铇?。閘室段底板為27m×31.6m，中間1.8m厚，四周為齒坎形，厚2.3m;消力池底板為27m×31.6m，中間1.8m厚，四周為齒坎形，厚2.3m；消力池分為兩節(jié)，消力池Ⅰ段底板為11.8m×30.8m，厚1.8m，局部厚3.1m；消力池Ⅱ段底板為18.2m×(30～37.075)m，厚1.8m，局部厚3.1m。底板混凝土標(biāo)號(hào)為C30。該工程底板按照大體積混凝土澆筑的要求采取防裂措施，考慮到工期緊張，保證底板的整體性和防滲要求，各塊底板均一次性澆筑完成，不分縫也不設(shè)置后澆帶，這也給防裂及溫控帶來了挑戰(zhàn)，溫控和防裂至關(guān)重要。

大量實(shí)踐和研究成果表明[1- 2，7- 11]：大體積混凝土中溫度裂縫無法避免，關(guān)鍵是能采取有效的防裂和控制裂縫發(fā)展的措施，而裂縫產(chǎn)生與邊界條件、環(huán)境條件、配合比、澆筑工藝、溫控措施、養(yǎng)護(hù)、拆模等因素密切相關(guān)，如何有效控制各方面因素是該工程一次性完成大體積混凝土澆筑成敗的關(guān)鍵。

4 防裂及溫控措施

4.1 澆筑方案設(shè)計(jì)

考慮3塊底板連續(xù)，為改善約束條件，減少側(cè)向約束，從而減少約束應(yīng)力，選擇跳倉(cāng)施工，減少底板間相互影響，先澆筑閘底板，而后消力池Ⅱ段底板，在兩側(cè)底板澆筑完成后，再澆筑消力池Ⅰ段底板。閘室底板混凝土澆筑量約為1663m3，消力池Ⅱ段底板混凝土澆筑量約為1179m3，消力池Ⅰ段底板混凝土澆筑量約為798m3。澆筑時(shí)間安排在4月到5月之間，4月份日均最高氣溫為22℃，日均最低氣溫為18℃；5月份日均最高氣溫為27℃，日均最低氣溫為19℃。選取的澆筑時(shí)間段整體外界氣溫條件較好，混凝土入倉(cāng)溫度與大氣溫之間的溫差控制在5℃之內(nèi)[21]。

在基坑兩側(cè)的支護(hù)平臺(tái)上采用45m的兩臺(tái)泵車對(duì)稱澆筑，由兩側(cè)向中間斜層按照分層澆筑布設(shè)有序澆筑，斜層角度不大于10°，考慮到混凝土散熱，每層最大厚度不大于50cm。澆筑過程中控制混凝土的垂直下落高差不超過2m，避免出現(xiàn)離析，在艙內(nèi)振搗，在頂層鋼筋預(yù)留上人孔，下層振搗完成后焊接封孔。泵車卸料流淌部分應(yīng)及時(shí)跟蹤振搗，避免冷縫。做好安全防護(hù)及安全技術(shù)交底工作，保證澆筑的安全和質(zhì)量。閘室底板混凝土澆筑順序如圖1所示。

圖1 閘室底板斜層澆筑圖(單位：mm)

4.2 配合比設(shè)計(jì)

閘室底板最厚處達(dá)到2.3m，消力池底板最大厚度達(dá)到3.1m，大體積混凝土配合比設(shè)計(jì)對(duì)溫度裂縫的控制至關(guān)重要，其方向主要從減少水化熱釋放，延緩水化反應(yīng)速度，適當(dāng)延緩混凝土強(qiáng)度和彈性模量的增長(zhǎng)速度，延緩溫度變化率和疊加收縮變形速率。在保證混凝土流動(dòng)性和和易性的基礎(chǔ)上，盡可能減少水泥和水的用量，水泥品種采用低發(fā)熱型，摻入減水劑，減少水化熱釋放；同時(shí)摻入粉煤灰和礦粉，延緩水化反應(yīng)速度，適當(dāng)延緩混凝土強(qiáng)度和彈性模量的增長(zhǎng)速度。為此對(duì)大體積混凝土進(jìn)行配合比設(shè)計(jì)：選擇低水化熱的P.O42.5水泥；石子選用5～25mm的連續(xù)級(jí)配；黃砂采用天然中粗砂，細(xì)度模數(shù)2.3～3.3，含泥量≤3%；摻外加劑SH306，增加緩凝劑，提高和易性及可泵性；摻粉煤灰和摻礦粉，以降低水泥用量和減少水化熱；坍落度取120±30mm，降低對(duì)模板的沖擊力。

經(jīng)過廠家實(shí)驗(yàn)室的試配以及第三方檢測(cè)單位檢測(cè)，最終確定配合比，詳見表1。

表1 底板配合設(shè)計(jì)

4.3 溫控方案設(shè)計(jì)

4.3.1溫度計(jì)算[2]

(1)膠凝材料水化熱總量

Q=KQ0

(1)

式中，K—不同摻量摻合料水化熱調(diào)整系數(shù)；Q0—每千克水泥水化熱量，采用普通硅酸鹽水泥，28d水化熱為375KJ/kg。

K=K1+K2-1

(2)

式中，K1—粉煤灰摻量對(duì)應(yīng)的水化熱調(diào)整系數(shù)；K2—礦粉摻量對(duì)應(yīng)的水化熱調(diào)整系數(shù)。

根據(jù)配合比計(jì)算：K1=0.9508，K2=0.9623，求得K=0.913，求得Q=342.4kJ/kg。

(2)混凝土絕熱溫升計(jì)算

假定在無任何散熱條件和熱損耗的情況下，即水泥水化熱全部變成混凝土的溫升，可按下式計(jì)算：

T(t)=Th(1-e-mt)

(3)

式中，m—與水泥品種、澆筑溫度等有關(guān)的系數(shù)，其值為0.3～0.5，本章取0.4；t—混凝土齡期，d，正常取值t為無窮大；Th—混凝土絕熱最高溫升值，℃，即全部水化熱轉(zhuǎn)化為混凝土的溫升，上升的最高溫度值，按下式計(jì)算：

Th=(WQ)/(Cρ)

(4)

式中，W—每立方米混凝土的膠凝材料用量，kg/m3；C—混凝土的比熱，一般為0.92～1.0kJ/(kg·℃)，本章取0.96kJ/(kg·℃)；ρ—混凝土的重力密度，取2400kg/m3。

混凝土最大水化熱升溫值，即最終升溫值為Tmax=350×342.4/(0.96×2400)=52.01℃。

(3)混凝土各齡期內(nèi)部實(shí)際溫度計(jì)算

由于散熱邊界條件較復(fù)雜，難以精確地計(jì)算，在實(shí)際工程中一般可按下式近似估算:

T(t)=Tj+Tmaxζ(t)

(5)

式中，T(t)—t齡期混凝土中心計(jì)算溫度，℃；Tj—混凝土澆筑溫度，取22℃；ζ(t)—t齡期溫降系數(shù)，因澆筑塊厚度與混凝土齡期而異[12]。

(4)混凝土表面溫度及內(nèi)外溫差計(jì)算

混凝土表面溫度受外界氣溫、養(yǎng)護(hù)方法、結(jié)構(gòu)厚度及混凝土本身性能等許多因素的影響，可用下式近似估算：

T2(t)=Tq+4h′(H-h′)[T1(t)-Tq]/H2

(6)

式中，T2(t)—混凝土表面溫度，℃；Tq—施工期大氣平均溫度，取22℃；H—混凝土計(jì)算厚度，m，由于一面為地基基礎(chǔ)，按照單面散熱，H=h+h′；h′—混凝土虛厚度，m，可按下式計(jì)算：

h′=Kλ/β

(7)

式中，λ—導(dǎo)熱系數(shù)，可取2.33W/(m·K)；K—計(jì)算折減系數(shù)，可取0.67；β—混凝土表面模板及保溫層等的傳熱系數(shù)，W/(m2·K)，β可按下式計(jì)算：

β=1(∑δi/λi+1/βq)

(8)

式中，δi—各保溫材料厚度，m；λ—各保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·K)；βq—空氣的傳熱系數(shù)，取23W/(m2·K)。

本工程保溫材料為一層0.001m厚度塑料薄膜，加兩層共計(jì)0.01m厚度的土工布。

計(jì)算得出β=8.06，h′=0.19m。

由以上計(jì)算墩墻的溫升變化，見表2、表3和表4。

表2 1.8m厚底板的溫升變化

表3 2.3m厚底板的溫升變化

表4 3.1m厚底板的溫升變化

按照規(guī)范要求，控制大體積混凝土的內(nèi)外溫差小于25℃，由表2—4計(jì)算數(shù)據(jù)可知，在1.8、2.3m厚的混凝土中心與表層溫差均小于25℃，3.1m厚的底板在前9天內(nèi)大于25℃。

環(huán)境溫度越低，對(duì)應(yīng)的內(nèi)外溫差越大，澆筑時(shí)間在4—5月份，環(huán)境溫度適中，可減少大體積混凝土的開裂概率，若出現(xiàn)低溫，可在混凝土表面再增加保溫措施。

4.3.2冷凝水管布設(shè)

大體積混凝土溫控和裂縫控制研究和實(shí)踐證明[13- 18]，布設(shè)冷卻水管是施工期常用且有效的溫控措施，對(duì)冷凝水管布設(shè)設(shè)計(jì)、通水流量、速率、通水溫度、時(shí)間以及停水溫度做了大量的數(shù)字仿真模擬，取得了一些成就，為實(shí)際工程應(yīng)用提供有力的參考。

按照朱伯芳提出的“小溫差早冷卻緩慢冷卻”冷卻通水思路[18]，防止溫度梯度突變[14]，混凝土的溫差控制在規(guī)范要求的范圍內(nèi)。實(shí)踐證明[17]，通水流量越大，通水水溫越低及通水時(shí)間越長(zhǎng)均使冷卻效果越好，水管附近較閘底板表面冷卻效果顯著。在早期升溫階段，表面選擇較小的保溫力度，對(duì)提高后期混凝土表面的抗裂性能有利；在后期降溫階段，提高降溫速率對(duì)混凝土后期的防裂越有利[13]。對(duì)于停水時(shí)的溫度[13]，根據(jù)混凝土絕熱溫度的過程，估算停水后的溫度反彈量，同時(shí)考慮混凝土內(nèi)部的抗裂安全度。但同時(shí)降溫速率過小會(huì)導(dǎo)致后期產(chǎn)生較大的拉應(yīng)力，降溫速率過大則會(huì)使得停水時(shí)的拉應(yīng)力過大[17]，保證在不產(chǎn)生超出混凝土承受的強(qiáng)度范圍內(nèi)，來控制降溫速率，以達(dá)到防裂的目的。

南門港水閘在“小溫差早冷卻緩慢冷卻”的冷卻通水思路下，通過溫度計(jì)算，對(duì)通水冷卻的水管進(jìn)行設(shè)計(jì)；布設(shè)測(cè)溫單元，分析混凝土溫度的變化趨勢(shì)，及時(shí)調(diào)控水溫、流量、流速及通水時(shí)間，減少通水溫度與混凝土溫度的溫差，調(diào)整外表面保溫措施，并延長(zhǎng)通水時(shí)間，降低齡期峰值；控制降溫速率，使得最高溫差小于規(guī)范允許值，防止拉裂，同時(shí)控制冷卻水進(jìn)出及與混凝土溫差值，預(yù)防水管附近裂縫的產(chǎn)生；根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn)及實(shí)測(cè)溫度變化情況，現(xiàn)場(chǎng)外界條件和溫度條件，綜合確定停水時(shí)間。

根據(jù)4.3.1節(jié)溫度計(jì)算分析，對(duì)消力池Ⅰ段底板加厚段布設(shè)兩層冷卻水管，1.8m段布設(shè)一層冷卻水管；對(duì)于消力池Ⅱ段的底板，因僅在最邊上0.5m的寬度范圍內(nèi)為3.1m厚，其他部位為1.8m厚，此段不設(shè)置冷水管，另外考慮閘室底板長(zhǎng)度和寬度較大，對(duì)該斷底板設(shè)置冷卻水管，以保證閘底板的澆筑質(zhì)量。閘室底板冷卻水管分三段布置，其中兩側(cè)冷卻水管長(zhǎng)度均為223.9m，中間段冷卻水管長(zhǎng)度為223.8m，冷卻水管采用高強(qiáng)度尼龍管，管外徑為40mm。消力池Ⅰ段底板冷卻水管對(duì)稱分兩段布置，靠?jī)?nèi)河側(cè)冷卻水管長(zhǎng)度為177.5m，外河側(cè)冷卻水管長(zhǎng)度為177.5m?？?jī)?nèi)河側(cè)的3.1m厚段的冷卻水管采用鋼管，管外徑為48mm，壁厚2.0mm，靠外側(cè)的冷卻水管采用高強(qiáng)度尼龍管，管外徑為40mm。其他部位澆筑控制措施，采取保溫措施，延長(zhǎng)側(cè)模拆除的時(shí)間，不設(shè)置冷凝水管。閘底板及消力池Ⅰ段底板冷凝水管布設(shè)具體如圖2—5所示。

圖2 閘底板冷凝水管布設(shè)平面圖(單位：mm)

混凝土溫度與水溫之差不應(yīng)超過25℃，管中水的流速宜為0.6～0.7m/s，水流方向應(yīng)每24h調(diào)換1次，應(yīng)控制冷卻水的流量，保證降溫速率不大于15℃/d，溫度梯度不大于2℃/m。

圖3 閘底板冷凝水管布設(shè)剖面圖(單位：mm)

圖4 消力池Ⅰ段底板冷凝水管布設(shè)平面圖(單位：mm)

圖5 消力池Ⅰ段冷凝水管布設(shè)斷面圖(單位：mm)

4.3.3溫度監(jiān)測(cè)

根據(jù)底板的結(jié)構(gòu)形態(tài)、厚度、冷卻水管布設(shè)方案，布置測(cè)溫單元，實(shí)時(shí)跟蹤，分析數(shù)據(jù)及溫度變化趨勢(shì)，及時(shí)調(diào)整溫控措施，調(diào)控冷凝水通水，減少內(nèi)外溫差，減緩溫度變化速率，防控有害裂縫的產(chǎn)生。閘室底板在2.3m厚度的齒坎四個(gè)腳各設(shè)置預(yù)埋一組測(cè)溫傳感器，1.8m厚度分別設(shè)置4組測(cè)溫傳感器；消力池Ⅰ段底板在加厚段第一排和第二排中間布設(shè)兩組測(cè)溫傳感器，在1.8m厚段布設(shè)兩組測(cè)溫傳感器。各組布設(shè)剖面圖如圖6—7所示。

圖6 閘室底板段測(cè)溫點(diǎn)布設(shè)剖面圖(單位：mm)

圖7 消力池Ⅰ段底板測(cè)溫點(diǎn)布設(shè)剖面圖(單位：)

在溫升初期溫度變化較快，在澆筑后6h內(nèi)每1h測(cè)一次，后續(xù)3d內(nèi)每2h測(cè)一次，后續(xù)7d內(nèi)個(gè)每4h測(cè)一次，以后數(shù)據(jù)讀取時(shí)間可適當(dāng)延長(zhǎng)，根據(jù)實(shí)測(cè)的溫控?cái)?shù)據(jù)分析，在上述采取的溫控措施下，通過測(cè)溫情況，調(diào)控冷凝水管的流量、流速、通水時(shí)間、通水溫度、停水時(shí)間及表面保溫措施，混凝土內(nèi)外溫差均控制在25℃以內(nèi)，大體積混凝土的溫度控制效果良好。

4.3.4混凝土養(yǎng)護(hù)

大體積混凝土底板保溫采用一層塑料薄膜，保水保濕，加兩層土工布保溫；同時(shí)延遲拆模時(shí)間，根據(jù)測(cè)溫情況決定拆模時(shí)間，側(cè)模7天后拆模，拆模后及時(shí)覆蓋養(yǎng)護(hù)，預(yù)防表面龜裂裂縫。如果外界氣溫較高，表層采取灑水養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)時(shí)間不少于14d。

5 結(jié)語(yǔ)

在深入剖析大體積混凝土溫度裂縫產(chǎn)生的原因和機(jī)理的基礎(chǔ)上，通過多種溫控防裂措施，從前期混凝土的澆筑方案設(shè)計(jì)、配合比設(shè)計(jì)、冷凝水管布置設(shè)計(jì)，過程中的澆筑控制、通水冷卻、溫度監(jiān)測(cè)措施，到后期養(yǎng)護(hù)及拆模，全過程進(jìn)行防控，保證了混凝土內(nèi)外溫差控制在25℃以內(nèi)，減少了溫度應(yīng)力疊加，避免產(chǎn)生裂縫，實(shí)現(xiàn)了大體積混凝土底板一次性澆筑成型。澆筑不設(shè)置施工縫，不僅工效高，節(jié)約了工期，而且結(jié)構(gòu)整體性和防滲性好。該工程已進(jìn)行通水驗(yàn)收，實(shí)體和外觀質(zhì)量均被評(píng)為優(yōu)良，以上溫控防裂措施效果明顯，對(duì)大體積混凝土一次性澆筑成型溫控防裂具有很好的借鑒意義。