王成強(qiáng)，張茜，鄒連龍，姚金鈺，楊惠民

（1. 中南大學(xué)交通運(yùn)輸工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙 410075; 2. 中國(guó)科學(xué)院光電技術(shù)研究所，四川 成都 610209;3. 中車長(zhǎng)春軌道客車股份有限公司，吉林 長(zhǎng)春 130062）

高速列車已經(jīng)成為出行的重要交通工具之一。隨著高速列車運(yùn)行速度的不斷提高， 除了安全性、穩(wěn)定性等要求， 產(chǎn)生的振動(dòng)噪聲問題也日益凸顯。高速列車車內(nèi)噪聲，主要來源于車體結(jié)構(gòu)振動(dòng)輻射產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)噪聲和車外噪聲傳播通過隔聲薄弱處傳至車內(nèi)形成的空氣噪聲，其中列車運(yùn)行過程中車體板件的振動(dòng)產(chǎn)生的噪聲屬于低頻噪聲，是影響車內(nèi)低頻噪聲的主要因素[1-4]。

宋雷鳴等[5]仿真分析了高速列車車內(nèi)低頻聲學(xué)特性，研究表明了列車車體結(jié)構(gòu)的聲振特性對(duì)其車內(nèi)噪聲影響較大， 并且主要集中于中低頻段范圍。莊婷等[6]采用有限元法和邊界元法對(duì)高速列車車內(nèi)噪聲的分布進(jìn)行仿真分析， 發(fā)現(xiàn)在250 Hz 以下的低頻范圍車體板件的振動(dòng)是影響噪聲的主要因素。對(duì)于高速列車車體板件，內(nèi)飾板作為主要的車體結(jié)構(gòu)，同時(shí)也是直接與車內(nèi)聲場(chǎng)接觸面積最大的板件之一，它們是內(nèi)部噪聲的重要傳輸路徑和直接產(chǎn)生聲輻射的結(jié)構(gòu)之一。 車內(nèi)噪聲環(huán)境也受到內(nèi)飾板聲振特性的影響。 關(guān)注車體內(nèi)飾板的聲振特性，抑制車體內(nèi)飾板低頻的振動(dòng)聲輻射和提高其隔聲性能，有利于改善車內(nèi)低頻噪聲環(huán)境。

一般來說，內(nèi)飾板振動(dòng)噪聲的控制一般采用普通的隔聲、隔振材料或結(jié)構(gòu)[7-11]，多以硬質(zhì)板材為主，板和殼體在工程中具有許多應(yīng)用，并且是車廂的主要結(jié)構(gòu)。 而板件的減振降噪性受到尺寸和體積的限制，即控制低頻噪聲需要較大尺寸的板件，同樣控制低頻振動(dòng)噪聲需要提高板件的剛度或者增加板件的厚度。 常規(guī)板件在高速列車內(nèi)飾板的低頻段噪聲控制上，局限性較大。 針對(duì)高速列車車內(nèi)低頻段噪聲問題，需要新型人工聲學(xué)材料——局域共振型聲子晶體[12-15]，用以提高列車內(nèi)飾板結(jié)構(gòu)在低頻范圍的減振降噪性能。

局域共振型聲子晶體是具有彈性波帶隙特性的新型周期性人工復(fù)合材料，其帶隙特性使得彈性波能夠與聲子晶體結(jié)構(gòu)共振態(tài)耦合從而阻斷彈性波的傳導(dǎo)。Liu 等[16]通過在環(huán)氧樹脂基體中放入由硅橡膠材料包裹的鉛球，發(fā)現(xiàn)了該種結(jié)構(gòu)能夠由較小尺寸結(jié)構(gòu)產(chǎn)生低頻帶隙，并且?guī)短匦圆皇苤芷谂挪嫉挠绊?，由此提出了局域共振型聲子晶體。 此后，局域共振型聲子晶體在工程應(yīng)用中的研究引起了各領(lǐng)域?qū)W者的廣泛關(guān)注。張思文等[17]基于局域共振原理在汽車車體板空腔中設(shè)置空腔阻隔材料，通過試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了帶隙范圍內(nèi)的隔聲性能得到了有效提高。 高亮等[18]通過設(shè)計(jì)一種周期空腔的動(dòng)力艙罩雙層板結(jié)構(gòu)， 有效地提高了目標(biāo)頻段518～672 Hz 的傳聲損失。 李寅[19]針對(duì)聲學(xué)超材料飛機(jī)壁板結(jié)構(gòu)， 深入探究了聲學(xué)超材料型壁板結(jié)構(gòu)的帶隙特性和減振降噪特性，并在500 Hz 以下的低頻范圍實(shí)現(xiàn)了高效的減振降噪效果。 由此可見，局域共振機(jī)理型聲子晶體結(jié)構(gòu)， 在低頻處表現(xiàn)出顯著的減振降噪性能， 提高了原有結(jié)構(gòu)的隔聲和振動(dòng)衰減性能， 為梁工程中板類結(jié)構(gòu)的低頻減振降噪提供了新的途徑。

綜上所述，若要改善內(nèi)飾板低頻范圍內(nèi)的聲學(xué)性能， 從而抑制其低頻振動(dòng)聲輻射和提高隔聲性能，普通優(yōu)化方案在低頻處效果并不顯著。 局域共振型聲子晶體是針對(duì)低頻范圍減振降噪而提出的新型結(jié)構(gòu)，在梁板類結(jié)構(gòu)低頻降噪應(yīng)用上有一定的研究成果。 考慮針對(duì)內(nèi)飾板低頻段的聲振特性，將內(nèi)飾板與一種帽型聲子晶體相結(jié)合，能夠改善內(nèi)飾板在300 Hz 以下低頻范圍內(nèi)的振動(dòng)聲輻射特性和隔聲特性。 本文通過仿真計(jì)算，結(jié)合內(nèi)飾板結(jié)構(gòu)，分析周期排列的聲子晶體內(nèi)飾件的聲振特性，探究?jī)?nèi)飾板阻尼因子對(duì)聲子晶體內(nèi)飾板聲振特性的影響， 以期為內(nèi)飾板結(jié)構(gòu)的減振降噪設(shè)計(jì)提供新的思路。

1 周期性共振單元結(jié)構(gòu)及帶隙特性

1.1 周期性單元結(jié)構(gòu)

本文基于現(xiàn)有聲子晶體研究成果，設(shè)計(jì)一種基于局域共振機(jī)理的帽型復(fù)合元胞結(jié)構(gòu)，如圖1（a）所示。 單帽型聲子晶體板的核心部分為基體板件、彈性底座以及質(zhì)量帽環(huán)。 基體板件為帽型結(jié)構(gòu)提供底部支座，彈性底座與質(zhì)量帽環(huán)之間形成一個(gè)“彈簧-質(zhì)量”系統(tǒng)，彈性底座相當(dāng)于“彈簧”結(jié)構(gòu)，質(zhì)量頭環(huán)則作為質(zhì)量部件為系統(tǒng)提供有效質(zhì)量，并將帽型復(fù)合結(jié)構(gòu)稱為帽型共振子結(jié)構(gòu)。

帽型復(fù)合結(jié)構(gòu)體的中心軸線與基體板的中心重合，元胞的晶格常數(shù)為a，均質(zhì)板厚為e，底部是內(nèi)嵌固定柱（直徑為d4，高度為h2）的彈性底座（底面直徑為d3，頂面直徑為d2，高度為h2）；上部是與彈性連接件連為一體的彈性立柱（直徑為d1，高度為h1），及其嵌套在立柱外的質(zhì)量帽環(huán)（內(nèi)徑為d1，外徑為d2，高度為h1）。 結(jié)構(gòu)參數(shù)如圖1（b）和表1 所示，材料參數(shù)如表2 所示。

表1 結(jié)構(gòu)參數(shù)表Tab.1 Cell structure mm

表2 材料參數(shù)表Tab.2 Material parameter table

圖1 元胞結(jié)構(gòu)Fig.1 Cell structure

1.2 計(jì)算方法

對(duì)于帽型聲子晶體單元的能帶結(jié)構(gòu)， 其帶隙機(jī)理和色散關(guān)系是基于彈性波在聲子晶體中的傳播特性以及單元結(jié)構(gòu)的周期性理論。 因此， 為了研究帽型聲子晶體板結(jié)構(gòu)的帶隙特性[20-22]，利用有限元仿真軟件COMSOL Multiphysics，計(jì)算其能帶結(jié)構(gòu)。

由于聲子晶體結(jié)構(gòu)的周期性排布，且本文中的二維陀螺型聲子晶體單元只在x 和y 方向上呈現(xiàn)周期性排布， 故需要對(duì)單元結(jié)構(gòu)之間在x 和y 方向上的邊界采用Bloch 周期性。 根據(jù)Bloch 定理，由于聲子晶體結(jié)構(gòu)的周期性，通過在周期性邊界條件中引入Bloch 波矢k， 將聲子晶體結(jié)構(gòu)中的帶隙特性轉(zhuǎn)化至單元結(jié)構(gòu)中進(jìn)行研究[23]，如式（1）式中，i，j=x，y，z；kx與ky為二維Bloch 波矢k 不可約布里淵區(qū)邊界上沿x 和y 方向的分量。 由于波矢k沿著圖2 中不可約布里淵區(qū)的陰影區(qū)域的邊界取值時(shí)，所求得的特征值為極值，故在計(jì)算聲子晶體時(shí)令波矢k 沿著M→Г→X→M 方向上依次取值，便可求得單元結(jié)構(gòu)的能帶結(jié)構(gòu)圖。

圖2 不可約布里淵區(qū)域Fig.2 Irreducible Brillouin zone

本文采用有限元數(shù)值計(jì)算方法，通過在有限元軟件COMSOL Multiphysics 構(gòu)造帽型聲子晶體單元仿真模型，進(jìn)行有限元網(wǎng)格劃分后，令波矢k 沿著不可約布里淵區(qū)邊界M→Г→X→M 方向進(jìn)行掃描，求解各個(gè)給定波矢k 對(duì)應(yīng)的特征頻率與單元振動(dòng)模態(tài)，最終得到帽型局域共振型聲子晶體單元的能帶結(jié)構(gòu)圖，如圖3 所示。

圖3 聲子晶體結(jié)構(gòu)能帶圖Fig.3 The band diagram of phonon crystal structure

對(duì)于局域共振型聲子晶體，帶隙的產(chǎn)生機(jī)理主要是聲子晶體中的彈性波與共振單元局域共振態(tài)的相互耦合，從而抑制彈性波的傳播[24-25]。

結(jié)合能帶曲線平直段對(duì)應(yīng)的振型可知，在300 Hz以下的低頻范圍內(nèi)，完全帶隙為183.35～245.14 Hz，帶寬為24 Hz，如圖3 中的陰影區(qū)域所示。 該帶隙范圍內(nèi)任何彈性波在聲子晶體板件內(nèi)的傳播均被抑制。 在工程中的振動(dòng)，主要關(guān)注能夠使得板件在垂直于板面方向振動(dòng)的彎曲波，即圖3 中A 平直段對(duì)應(yīng)的振型被激發(fā)能夠抑制彎曲波的傳播，直至耦合作用消失。 因此，彎曲波帶隙為168～245.14 Hz，帶寬為77.14 Hz。

2 聲子晶體內(nèi)飾板聲振特性分析

2.1 振動(dòng)聲輻射與隔聲計(jì)算及模型

為探究帽型聲子晶體內(nèi)飾板結(jié)構(gòu)的聲振特性，將建立振動(dòng)聲輻射模型和隔聲模型。 由于車體內(nèi)飾板結(jié)構(gòu)尺寸過大， 本文只為探究聲子晶體對(duì)于內(nèi)飾板聲振特性的影響。 故在模型中，將其簡(jiǎn)化為參考內(nèi)飾板結(jié)構(gòu)， 結(jié)構(gòu)參數(shù)為0.2 m×0.2 m×0.003 m，材料參數(shù)見表2 所示。 利用有限元軟件的固體力學(xué)模塊和壓力聲學(xué)模塊，建立聲-固耦合物理場(chǎng)， 在固體力學(xué)模塊中建立5×5 周期尺寸的帽型聲子晶體板和0.2 m×0.2 m×0.003 m 尺寸的內(nèi)飾板， 對(duì)聲子晶體型內(nèi)飾板組合結(jié)構(gòu)的邊界條件設(shè)置為四邊固定約束， 在壓力聲學(xué)場(chǎng)中建立聲腔，如圖4 所示。

圖4 聲振特性計(jì)算模型Fig.4 Calculation model of acoustic vibration characteristics

圖4（a）為振動(dòng)聲輻射計(jì)算模型，將聲子晶體結(jié)構(gòu)與內(nèi)飾板結(jié)合為一體，并在聲子晶體內(nèi)飾板的下側(cè)建立聲腔和完美匹配層， 模擬半自由輻射聲場(chǎng)。將內(nèi)飾板四周邊界條件設(shè)置為四邊固定約束。 在聲子晶體內(nèi)飾板的上表面施加四個(gè)垂直于板面方向（z 方向）向上單位集中力載荷，并且在板件下側(cè)聲腔中設(shè)置檢測(cè)點(diǎn)，以檢測(cè)聲腔中聲壓級(jí)的變化。 以板件下表面的輻射聲和垂向振動(dòng)速度作為響應(yīng)參數(shù)，輻射聲功率計(jì)算公式如下

式中：vn為垂直于板件聲輻射一側(cè)表面的速度；prs為振動(dòng)產(chǎn)生的輻射聲壓；S 為聲固耦合表面。

圖4（b）為隔聲量計(jì)算模型，將內(nèi)飾板四周邊界條件設(shè)置為四邊固定約束。 在聲子晶體內(nèi)飾板的上下兩側(cè)建立聲腔和完美匹配層，并賦予上側(cè)聲腔背景聲壓級(jí)屬性，單位為1 Pa，作為入射聲場(chǎng)。 隔聲量計(jì)算公式如下

式中：Wout為透射聲功率；Win為入射聲功率。

2.2 振動(dòng)聲輻射及隔聲特性

圖5 給出了10～500 Hz 頻段內(nèi)，聲子晶體內(nèi)飾板（降噪結(jié)構(gòu)）與同尺寸的普通內(nèi)飾板（參考結(jié)構(gòu)）在相同垂向集中力激勵(lì)下的輻射聲功率曲線與檢測(cè)點(diǎn)聲壓級(jí)曲線的對(duì)比結(jié)果。

圖5 振動(dòng)聲輻射特性曲線Fig.5 Vibration acoustic radiation characteristic curve

由圖5（a）可知，聲子晶體內(nèi)飾板的輻射聲功率總體來說， 均低于普通內(nèi)飾板的輻射聲功率。 在180～210 Hz 的帶隙范圍頻段內(nèi)，聲子晶體內(nèi)飾板的輻射聲功率平均降低10 dB 左右。結(jié)合圖5（b）檢測(cè)點(diǎn)的聲壓級(jí)曲線，可以看出，在200 Hz 以下的頻率區(qū)域， 檢測(cè)點(diǎn)聲壓級(jí)與普通內(nèi)飾板的差異并不大。而在靠近帶隙上限的頻率范圍 （即200 Hz 以上），檢測(cè)點(diǎn)聲壓級(jí)的幅值開始大幅度地降低，并在200～500 Hz 范圍內(nèi)，幅值總體上低于普通內(nèi)飾板的聲壓級(jí)幅值。 在低頻范圍內(nèi)，聲子晶體內(nèi)飾板相比于普通內(nèi)飾板表現(xiàn)出較好的振動(dòng)聲輻射特性。

圖6 為10～500 Hz 頻段內(nèi)，聲子晶體內(nèi)飾板與同尺寸的普通內(nèi)飾板在背景聲腔激勵(lì)下的隔聲量曲線與對(duì)應(yīng)檢測(cè)點(diǎn)聲壓級(jí)曲線的對(duì)比結(jié)果圖。

圖6 隔聲特性曲線Fig.6 Sound insulation characteristic curve

由圖6 可知，聲子晶體內(nèi)飾板的隔聲量總體來說，均高于普通內(nèi)飾板的隔聲量。 但在150～200 Hz的帶隙范圍頻段內(nèi)，聲子晶體內(nèi)飾板的隔聲量幅值大大低于普通內(nèi)飾板的隔聲量， 尤其是在165 Hz處，聲子晶體內(nèi)飾板的隔聲量比普通內(nèi)飾板隔聲量低21 dB。 結(jié)合165 Hz 頻率處的聲壓級(jí)云圖，如圖7 所示， 對(duì)比聲子晶體內(nèi)飾板和普通內(nèi)飾板的聲壓級(jí)云圖可知，聲子晶體內(nèi)飾板下側(cè)的聲壓級(jí)比普通內(nèi)飾板要高。

圖7 165 Hz 處聲壓級(jí)云圖對(duì)比Fig.7 Comparison of sound pressure level clouds at 165 Hz

結(jié)合圖5 中聲子晶體內(nèi)飾板的振動(dòng)聲輻射特性可知，在160～165 Hz 頻率范圍，板的輻射聲功率出現(xiàn)了突變，且幅值平均高出普通內(nèi)飾板約10 dB。分析得出由于板件自身振動(dòng)加劇產(chǎn)生聲輻射，導(dǎo)致聲子晶體內(nèi)飾板的下側(cè)聲腔的聲壓級(jí)提高，從而導(dǎo)致隔聲量幅值降低。

綜上所述， 相比于普通內(nèi)飾板， 聲子晶體內(nèi)飾板的振動(dòng)聲輻射特性在180～210 Hz 的帶隙范圍內(nèi)有較好的抑制效果。 對(duì)于整個(gè)10～500 Hz 的隔聲效果，在帶隙范圍內(nèi)，聲子晶體隔聲量整體高于普通內(nèi)飾板的隔聲量；在帶隙范圍之外兩者隔聲特性曲線大體上有較好的吻合，隔聲量水平相差不大，出現(xiàn)了交錯(cuò)的變化，雖在一些少部分頻率點(diǎn)由于振動(dòng)加劇導(dǎo)致聲輻射出現(xiàn)隔聲低谷，但隔聲性能普遍優(yōu)于普通內(nèi)飾板，隔聲量平均提高3.5 dB。 同時(shí)可以看出，聲子晶體結(jié)構(gòu)能帶圖的完全帶隙183.35～245.14 Hz， 聲子晶體型內(nèi)飾板結(jié)構(gòu)尺寸越接近無限周期結(jié)構(gòu)，其聲輻射降低的頻帶、 隔聲提高的頻帶與帶隙對(duì)應(yīng)效果越好。本文結(jié)合實(shí)際工程，所選內(nèi)飾板結(jié)構(gòu)導(dǎo)致計(jì)算結(jié)果與其帶隙范圍有所偏差。

2.3 阻尼損耗因子對(duì)聲振特性的影響

阻尼處理在板結(jié)構(gòu)減振降噪設(shè)計(jì)中有著廣泛的應(yīng)用，其可以使板件振動(dòng)噪聲特性在較寬的頻帶內(nèi)得到有效抑制。 為了探究?jī)?nèi)飾板阻尼的添加對(duì)聲子晶體內(nèi)飾板聲振特性的影響，在聲子晶體內(nèi)飾板的玻璃鋼板中添加阻尼損耗因子，探究其在阻尼損耗因子η 分別為0，0.05，0.1 和0.2 的振動(dòng)聲輻射特性與隔聲特性。

圖8 給出了不同阻尼損耗因子下聲子晶體內(nèi)飾板振動(dòng)聲輻射特性的對(duì)比結(jié)果。

圖8 阻尼損耗因子對(duì)振動(dòng)聲輻射的影響Fig.8 Influence of damping loss factor on vibration acoustic radiation

由圖8 可知， 在100 Hz 以下的低頻段范圍內(nèi)，阻尼損耗因子的變化對(duì)輻射聲功率并沒有明顯的影響。 隨著頻率的上升，阻尼損耗因子對(duì)輻射聲功率的一些峰值點(diǎn)有一定的改善，但阻尼損耗因子的改變并沒有對(duì)峰值范圍以外的輻射聲功率產(chǎn)生明顯的影響。 在400～500 Hz 頻率范圍內(nèi)，隨著阻尼損耗因子的增大，聲子晶體內(nèi)飾板振動(dòng)聲輻射特性曲線有所改善，并且也能對(duì)峰值范圍以外的振動(dòng)聲輻射特性曲線有所改善。 阻尼損耗因子能夠改善振動(dòng)聲輻射特性的峰值點(diǎn)，且隨著阻尼損耗因子的增加其抑制效果越明顯，但對(duì)于峰值點(diǎn)之外的振動(dòng)聲輻射特性并無明顯改善效果。

圖9 為不同阻尼損耗因子的聲子晶體內(nèi)飾板隔聲特性的對(duì)比結(jié)果。 在10～500 Hz 頻段范圍內(nèi)，阻尼損耗因子的添加，對(duì)于聲子晶體板件隔聲量的影響較為明顯。

圖9 阻尼添加對(duì)隔聲特性的影響Fig.9 Influence of damping addition on sound insulation characteristics

由圖9 可知，阻尼損耗因子的變化對(duì)一些隔聲低谷有所改善。 隨著內(nèi)飾板阻尼的添加，聲子晶體內(nèi)飾板隔聲特性曲線中谷值有顯著地變化，曲線中的谷值隔聲量提高較為明顯。 對(duì)比隔聲特性曲線可知，當(dāng)阻尼因子為0.05 時(shí)，聲子晶體內(nèi)飾板呈現(xiàn)出相對(duì)較好的隔聲量曲線。 但隨著阻尼損耗因子的增大，一些頻率范圍的隔聲量反而有所降低，尤其在一些隔聲曲線的局部峰值點(diǎn)，阻尼因子為0.2 對(duì)應(yīng)的隔聲量相比于阻尼因子為0.05 對(duì)應(yīng)的隔聲量要低一些。 由于影響隔聲特性的因素較多，本文只針對(duì)內(nèi)飾板阻尼因子對(duì)于聲子晶體型內(nèi)飾板隔聲特性影響進(jìn)行探究。 因此，阻尼損耗因子的合理添加能夠改善隔聲特性曲線中的一些谷值， 但阻尼損耗因子過大會(huì)導(dǎo)致曲線中其他頻率的隔聲量反而降低。

綜上所述，阻尼損耗因子對(duì)于改善聲子晶體內(nèi)飾板的一些薄弱點(diǎn)有較明顯的效果，能夠顯著地抑制振動(dòng)聲輻射峰值點(diǎn)和隔聲低谷點(diǎn)。 同時(shí)，隨著阻尼的增大， 其耗散能量的能力并不是無限增大，只有選取適當(dāng)?shù)淖枘岽笮〔拍軐?shí)現(xiàn)更好的減振降噪效果。

3 結(jié)論

本文針對(duì)高速列車內(nèi)飾板低頻范圍振動(dòng)噪聲特性，基于現(xiàn)有聲子晶體研究成果，設(shè)計(jì)一種多元復(fù)合的帽型局域共振聲子晶體單元，通過有限元建立共振單元模型，計(jì)算得到能帶結(jié)構(gòu)圖。 然后建立周期排布的有限帽型聲子晶體內(nèi)飾板結(jié)構(gòu)，通過對(duì)比普通內(nèi)飾板結(jié)構(gòu)，分析了在垂向單位集中力激勵(lì)下聲子晶體內(nèi)飾板的振動(dòng)聲輻射特性，以及背景聲場(chǎng)激勵(lì)下聲子晶體內(nèi)飾板的隔聲特性，并探究了內(nèi)飾板阻尼的添加對(duì)聲子晶體內(nèi)飾板聲振特性的影響。 主要得出以下結(jié)論。

1） 針對(duì)高速列車內(nèi)飾板結(jié)構(gòu)低頻振動(dòng)噪聲，設(shè)計(jì)了一種帽型局域共振聲子晶體結(jié)構(gòu)，能夠獲得在183.35～245.14 Hz 的完全帶隙，帶寬為24 Hz。

2） 探究分析了聲子晶體內(nèi)飾板的聲振特性，相比于普通內(nèi)飾板， 聲子晶體內(nèi)飾板的振動(dòng)聲輻射特性在180～210 Hz 的帶隙范圍內(nèi)有較好的抑制效果，聲子晶體內(nèi)飾板的輻射聲功率平均降低10 dB 左右；在10～500 Hz 頻段范圍內(nèi)整體表現(xiàn)出了較好的隔聲特性，隔聲量平均提高3.5 dB。

3） 阻尼損耗因子對(duì)于改善聲子晶體內(nèi)飾板在一些聲振特性的薄弱點(diǎn)有較明顯的效果，能夠顯著地抑制振動(dòng)聲輻射峰值點(diǎn)和改善隔聲低谷點(diǎn)。 但阻尼損耗因子也不是越大越好，只有選取適當(dāng)?shù)淖枘岽笮〔拍軐?shí)現(xiàn)更好的減振降噪效果。