田 東
(晉能控股煤業(yè)集團(tuán)地煤大同有限公司, 山西 大同 037003)
隨著礦井產(chǎn)能以及開采范圍增加,帶式輸送機(jī)負(fù)載量以及運(yùn)輸距離均不斷增大,從而加劇帶式輸送機(jī)故障發(fā)生率[1-3]。跑偏是帶式輸送機(jī)常見故障類型,輕則導(dǎo)致運(yùn)輸煤炭泄漏,重則導(dǎo)致安全事故發(fā)生,因此,帶式輸送機(jī)在使用過程中采取一定的糾偏措施限制尤為重要[4-5]。文中就以山西某礦81103 運(yùn)輸巷帶式輸送機(jī)為工程背景,對(duì)輸送機(jī)跑偏原因進(jìn)行分析并提出使用糾偏托輥實(shí)現(xiàn)輸送帶自動(dòng)糾偏,現(xiàn)場(chǎng)取得較好應(yīng)用效果。
山西某礦81103 東側(cè)為81101 采空區(qū),西側(cè)及北側(cè)均為實(shí)體煤,南側(cè)為采區(qū)集中巷道。11 號(hào)煤賦存穩(wěn)定,厚度均值3.9 m,頂?shù)装逡阅鄮r、砂質(zhì)泥巖為主。81103 綜采工作面設(shè)計(jì)走向、傾向長(zhǎng)度分別為1400 m、185 m,在采面運(yùn)輸巷內(nèi)布置有一臺(tái)型號(hào)DTL 帶式輸送機(jī),該帶式輸送機(jī)配套電機(jī)功率300 kW、輸送帶寬1200 mm、額定運(yùn)速4.0 m/s,額定運(yùn)量250 t/h。為避免輸送機(jī)使用過程中輸送帶出現(xiàn)跑偏情況,甚至出現(xiàn)輸送機(jī)跑偏引起撕帶事故發(fā)生。對(duì)運(yùn)輸巷DTL 帶式輸送機(jī)現(xiàn)場(chǎng)使用情況進(jìn)行分析,發(fā)現(xiàn)引起輸送機(jī)跑偏的主要原因有:輸送機(jī)本身及安裝質(zhì)量問題、底板變形以及運(yùn)行管理等方面,具體總結(jié)如下[6-8]:
1)輸送機(jī)本身及安裝質(zhì)量問題。輸送機(jī)本身質(zhì)量問題可細(xì)分為輸送帶、機(jī)身、托輥以及滾筒等,輸送帶接口不平直會(huì)導(dǎo)致受力不均衡,從而引起跑偏;機(jī)身強(qiáng)度不足在使用過程中容易出現(xiàn)異常振動(dòng),也會(huì)增加輸送機(jī)跑偏風(fēng)險(xiǎn);托輥損壞或者部分托輥無法起到支撐作用,導(dǎo)致輸送帶阻力增大;滾筒表明不平,導(dǎo)致輸送帶出現(xiàn)一定偏向力。輸送機(jī)安裝問題主要為輸送機(jī)機(jī)架高度偏差過大、驅(qū)動(dòng)滾筒有較大軸線偏差、托輥軸線偏斜較大等。
2)底板變形。運(yùn)輸巷底板巖性以泥巖、砂質(zhì)泥巖為主,本身巖性軟弱、承載能力不強(qiáng),運(yùn)輸巷在頂板淋水以及采動(dòng)壓力作用下出線較大底鼓,從而導(dǎo)致輸送機(jī)局部位置出現(xiàn)偏斜、起伏波動(dòng)大,容易誘發(fā)輸送機(jī)跑偏問題。
3)運(yùn)行管理。運(yùn)輸巷帶式輸送機(jī)運(yùn)輸距離長(zhǎng)、負(fù)載大,輸送機(jī)在運(yùn)輸過程中煤矸石難以避免會(huì)黏附在滾筒、輸送帶以及托輥上,若不及時(shí)清理,會(huì)導(dǎo)致輸送帶受力偏差,進(jìn)而導(dǎo)致跑偏;輸送機(jī)張緊力不足、落煤點(diǎn)偏移等均會(huì)導(dǎo)致跑偏問題。
現(xiàn)階段煤礦井下使用的糾偏托輥類型包括有堆型托輥、V 型托輥以及調(diào)心托輥等,調(diào)心托輥具有糾偏能力強(qiáng)特點(diǎn),在帶式輸送機(jī)糾偏中應(yīng)用較為廣泛。調(diào)心托輥可細(xì)分為無源糾偏、有源糾偏兩種結(jié)構(gòu),具體見下頁圖1 所示。
圖1 調(diào)心托輥
為了掌握調(diào)心托輥糾偏特性,采用ADAMS 軟件以81103 運(yùn)輸巷布置的DTL 帶式輸送機(jī)為對(duì)象構(gòu)建模擬模型,具體模型結(jié)構(gòu)見下頁圖2 所示。建立的模擬長(zhǎng)、寬分別為2600 mm、290 mm,輸送帶厚度2 mm,具體模型中滾筒、托輥參數(shù)見下頁表1 所示。
表1 托輥及滾筒參數(shù)
圖2 帶式輸送機(jī)模擬模型
在輸送機(jī)上使用的調(diào)心托輥?zhàn)畲笃D(zhuǎn)角為25°,文中就采用ADAMS 軟件對(duì)調(diào)心托輥在5°10°、15°、20°及25°等情況下的輸送帶側(cè)向位移變化情況進(jìn)行分析,從而得到調(diào)心托輥糾偏能力。具體模擬結(jié)果見下頁圖3 所示。
從圖3 中可看出,托輥偏轉(zhuǎn)角5°10°、15°、20°及25°時(shí)得到的最大跑偏量分別為6.01mm、9.78 mm、9.35 mm、8.55 mm 以及7.48 mm,輸送機(jī)跑偏量隨著調(diào)心托輥偏轉(zhuǎn)角增加(偏轉(zhuǎn)角范圍為0~25°)呈先增加后降低趨勢(shì)。當(dāng)調(diào)心托輥偏轉(zhuǎn)角在12°以內(nèi)時(shí),隨著偏轉(zhuǎn)角增加輸送機(jī)跑偏量增大;當(dāng)偏轉(zhuǎn)角超過12°時(shí)隨著偏轉(zhuǎn)角增加跑偏量呈降低趨勢(shì),具體采用插值法獲取到的調(diào)心托輥偏轉(zhuǎn)角、輸送帶偏移量間對(duì)應(yīng)曲線見圖4 所示。
圖3 托輥不同偏轉(zhuǎn)角與跑偏量對(duì)應(yīng)曲線
圖4 偏轉(zhuǎn)角與跑偏量對(duì)應(yīng)關(guān)系
根據(jù)模擬分析發(fā)現(xiàn),在帶式輸送機(jī)上使用調(diào)心托輥時(shí),調(diào)心托輥糾偏能力與偏轉(zhuǎn)角間并非呈正相關(guān),而成在一定偏轉(zhuǎn)角內(nèi)糾偏能力最大,超過該偏轉(zhuǎn)角時(shí)糾偏能力會(huì)顯著降低。就81103 運(yùn)輸巷帶式輸送機(jī)使用的調(diào)心托輥而言,偏轉(zhuǎn)角在12°時(shí)其糾偏能力最強(qiáng)。當(dāng)調(diào)心托輥偏轉(zhuǎn)角超過12°時(shí),人眼往往能發(fā)現(xiàn)輸送帶出現(xiàn)跑偏,可通過人工輔助糾偏對(duì)輸送機(jī)跑偏故障進(jìn)行處理。
在81103 運(yùn)輸巷DTL 帶式輸送機(jī)上每間隔100 m布置一個(gè)無源調(diào)心托輥,在巷道底鼓嚴(yán)重區(qū)域時(shí)將無源調(diào)心托輥布置間距縮短至50 m。通過使用無源調(diào)心托輥對(duì)輸送機(jī)輸送帶早期跑偏進(jìn)行糾正?,F(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用期間,無源調(diào)心托輥取得較好的糾偏效果,具體表現(xiàn)為:在81103 運(yùn)輸巷使用的無源調(diào)心托輥結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,單臺(tái)設(shè)備成本控制在1000 元以內(nèi),同時(shí)設(shè)備故障率低,礦井地面機(jī)械加工廠即可加工制作,后期維護(hù)簡(jiǎn)單;該無源調(diào)心托輥可實(shí)現(xiàn)輸送帶早期跑偏糾正,同時(shí)具備較強(qiáng)的糾偏能力;現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用6 個(gè)月以內(nèi),通過無源調(diào)心托輥未發(fā)現(xiàn)輸送帶出現(xiàn)明顯跑偏情況,可在一定程度上提高帶式輸送機(jī)運(yùn)輸效率。
1)文中對(duì)某礦81103 運(yùn)輸巷使用的DTL 帶式輸送機(jī)跑偏故障進(jìn)行分析,輸送機(jī)跑偏是多種因素綜合作用結(jié)果,輸送帶早期跑偏糾正對(duì)降低跑偏影響具有重要意義。調(diào)心托輥是實(shí)現(xiàn)跑偏早期糾正主要設(shè)備之一,為此,采用ADAMS 軟件對(duì)調(diào)心托輥糾偏特性進(jìn)行分析,發(fā)現(xiàn)調(diào)心托輥在偏轉(zhuǎn)角12°以內(nèi)具有較強(qiáng)的糾偏能力,偏轉(zhuǎn)角超過12°后糾偏能力呈降低趨勢(shì)。當(dāng)調(diào)心托輥偏轉(zhuǎn)角超過12°時(shí),人工巡檢可明顯發(fā)現(xiàn)輸送機(jī)跑偏,因此可輔助采用人工糾偏方式對(duì)輸送機(jī)跑偏故障進(jìn)行處理。
2)在81103 運(yùn)輸巷帶式輸送機(jī)上每間隔100 m布置一個(gè)無源調(diào)心托輥,當(dāng)現(xiàn)場(chǎng)條件惡劣時(shí)將布置間距縮小至50 m 以內(nèi)?,F(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用后,輸送機(jī)在后續(xù)使用過程中未再出現(xiàn)跑偏故障,無需人工輔助糾偏即可實(shí)現(xiàn)輸送帶糾偏,同時(shí)使用的無源調(diào)心托輥結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、成本低廉。