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        燃煤機(jī)組耦合氫基衍生燃料發(fā)電對(duì)機(jī)組影響分析

        2022-06-28 07:13:06王一坤賈兆鵬張志達(dá)唐雁峰
        潔凈煤技術(shù) 2022年6期
        關(guān)鍵詞:燃燒器燃料煙氣

        王一坤,鄧 磊,陳 鋼,周 飛,賈兆鵬,張志達(dá),唐雁峰

        (1.西安西熱鍋爐環(huán)保工程有限公司,陜西 西安 710054;2.西安交通大學(xué) 動(dòng)力工程多相流國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,陜西 西安 710049;3.華能太倉(cāng)發(fā)電有限責(zé)任公司,江蘇 太倉(cāng) 215424)

        0 引 言

        根據(jù)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù),2019年我國(guó)能源消費(fèi)的CO2排放強(qiáng)度高出世界平均水平30%,煤炭消費(fèi)排放的CO2占全國(guó)總排放量的80%以上[1],煤電機(jī)組CO2排放量約838 g/kWh[2]。要實(shí)現(xiàn)習(xí)近平總書記2020年第75屆聯(lián)合國(guó)大會(huì)提出的“3060”碳排放目標(biāo),火力發(fā)電行業(yè)使用低碳燃料成為一條重要途徑。

        氫能的低位發(fā)熱量為120 000 kJ/kg,燃燒后的主要產(chǎn)物是水,可通過(guò)各種可再生能源以催化、電解等方式廣泛生產(chǎn),是目前最理想的二次能源。目前限制氫能使用的問題主要是生產(chǎn)和儲(chǔ)運(yùn)成本過(guò)高,更易儲(chǔ)運(yùn)的氫基衍生燃料備受關(guān)注。氫基衍生燃料是指氫以合成、重整等方式合成的燃料,典型的氫基衍生燃料有NH3、CH3OH和CH3OCH3等,完全燃燒后生成的主要污染物為NOx及因含有雜質(zhì)硫生成的SOx,采用常規(guī)工藝即可脫除,因低碳特性受到重視[3-5]。以NH3為例,常溫下NH3液化壓力僅1.03 MPa,遠(yuǎn)低于常溫下H2液化壓力70 MPa[6],可利用現(xiàn)有基礎(chǔ)設(shè)施如天然氣管線進(jìn)行儲(chǔ)運(yùn),而CH3OH和CH3OCH3則可像汽油一樣使用,且不存在儲(chǔ)運(yùn)問題。

        研究人員在20世紀(jì)60年代就對(duì)NH3燃燒開展了研究,深入考查了NH3燃燒的火焰?zhèn)鞑ヌ匦?,并揭示了多種反應(yīng)機(jī)理[7-13]。已有研究多集中在NH3作為燃料的中小規(guī)模直接應(yīng)用方面,如多孔介質(zhì)燃燒[14-16]和內(nèi)燃機(jī)[17-18]領(lǐng)域,對(duì)于電站鍋爐和燃?xì)廨啓C(jī)的大規(guī)模工業(yè)級(jí)應(yīng)用性研究較少。KURATA等[3]開發(fā)了新型濃淡低NOx燃燒器,并研究了微型純?nèi)糔H3燃?xì)廨啓C(jī)的燃燒效率和NO排放濃度。研究人員用試驗(yàn)和模擬的方式研究了NH3和煤粉混燃時(shí)比例、當(dāng)量比、NH3摻入位置等因素對(duì)燃燒效率、火焰形狀和NO排放量的影響,證明混燃后的NO排放可控制在與燃煤相當(dāng)?shù)乃絒19-22]。

        由于CH3OH和CH3OCH3的自身特性(熱值較高,常溫常壓下為液態(tài),儲(chǔ)運(yùn)方便等),主要作為發(fā)動(dòng)機(jī)替代燃料。研究人員做了大量關(guān)于CH3OH和CH3OCH3與常規(guī)燃料混合時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)工作特性研究[23-26]。韓冬雪[27]研究了溫度、當(dāng)量比、燃料組分和添加劑對(duì)CH3OH、CH3OCH3和C2H5OH熱解、氧化和預(yù)混過(guò)程中污染物的影響。李燕真[28]模擬研究了單側(cè)預(yù)混對(duì)CH3OH/CH3OCH3對(duì)沖火焰的最高火焰溫度、火焰結(jié)構(gòu)、放熱率、燃料及關(guān)鍵自由基濃度分布及NO的影響。冉景煜等[29]和張全等[30]以試驗(yàn)和數(shù)值模擬的方法研究了燃燒器結(jié)構(gòu)對(duì)醇基燃料燃燒特性的影響。

        雖然前人開展了氫基衍生燃料的利用研究,但多集中在反應(yīng)機(jī)理和火焰?zhèn)鞑ヌ匦缘然A(chǔ)研究,對(duì)于類似燃煤機(jī)組耦合氫基衍生燃料發(fā)電工業(yè)規(guī)模等級(jí)的應(yīng)用研究較少。我國(guó)擁有大量仍可延壽服役10 a以上的青壯年期高效燃煤機(jī)組[31],因此,選擇1臺(tái)典型300 MW機(jī)組系統(tǒng)分析耦合氫基衍生燃料發(fā)電對(duì)燃煤機(jī)組各個(gè)系統(tǒng)及運(yùn)行參數(shù)、CO2、污染物排放等方面的影響,可為推進(jìn)燃煤機(jī)組轉(zhuǎn)型、降低CO2排放提供理論依據(jù)。

        1 研究基礎(chǔ)參數(shù)

        1.1 機(jī)組概況

        選取的機(jī)組配備一臺(tái)正壓直吹式、四角切圓燃燒的常規(guī)Π型鍋爐,汽輪機(jī)為一次中間再熱、亞臨界、單軸雙缸雙排汽的反動(dòng)凝汽式,其余設(shè)計(jì)參數(shù)參考文獻(xiàn)[32-34],鍋爐布置如圖1所示。

        圖1 鍋爐布置Fig.1 Sketch of the boiler

        1.2 設(shè)計(jì)煤質(zhì)及燃料參數(shù)

        計(jì)算煤質(zhì)選用實(shí)際燃用煤種,氫氣及氫基衍生燃料的元素分析見表1。

        表1 燃料工業(yè)分析和元素分析Table1 Proximate and ultimate analysis of fuel

        續(xù)表

        1.3 計(jì)算方法

        本次計(jì)算采用按照前蘇聯(lián)98鍋爐熱力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)開發(fā)的鍋爐熱力計(jì)算校核軟件,計(jì)算結(jié)果經(jīng)多個(gè)國(guó)內(nèi)外工程實(shí)例的準(zhǔn)確性驗(yàn)證,具體計(jì)算流程參考文獻(xiàn)[33,35]。

        2 計(jì)算結(jié)果與分析

        對(duì)機(jī)組在鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量(Boiler Maximum Continuous Rating,BMCR)工況、75%熱耗率驗(yàn)收工況(Turbine Heat Acceptance,THA)、50%THA和30%THA工況下耦合不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)(氫基衍生燃料占總?cè)剂狭康馁|(zhì)量分?jǐn)?shù))的氫基衍生燃料進(jìn)行鍋爐熱力校核計(jì)算。為保證比較基準(zhǔn)的一致性,計(jì)算時(shí)假設(shè)耦合氫基衍生燃料前后的過(guò)量空氣系數(shù)、固體未完全燃燒熱損失(q4)和化學(xué)未完全燃燒熱損失(q3)之和保持不變。計(jì)算時(shí)除H2外氫基衍生燃料的質(zhì)量分?jǐn)?shù)均為0~100%,H2的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0~50%(高于此比例時(shí)燃燒產(chǎn)物特性超出了熱力計(jì)算線算圖的適用范圍)。

        2.1 對(duì)煙風(fēng)系統(tǒng)的影響

        理論空氣量與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系如圖2所示。理論空氣量主要與燃料中的可燃元素和氧含量有關(guān)。由圖2可知,H2理論空氣量隨耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加迅速增大;CH3OCH3中的C、H元素含量較高,理論空氣量隨耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加而增大;CH3OH中雖然C、H元素含量較高,但由于自身含O,理論空氣量隨耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加略有減少。耦合不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)氫基衍生燃料時(shí),標(biāo)態(tài)理論空氣量變化較大,H2和CH3OCH3的理論空氣量隨耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增逐漸增大至15.82(50%耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù))和6.95 m3/kg(100%耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)),而NH3和CH3OH的理論空氣量隨著耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加逐漸降至4.67(100%耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù))和4.99 m3/kg(100%耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù))。

        圖2 理論空氣量與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系Fig.2 Relationship between theoretical air volume and coupling mass fractin of hydrogen derived fuel

        計(jì)算結(jié)果表明,BMCR工況下耦合不同質(zhì)量質(zhì)量分?jǐn)?shù)氫基衍生燃料的總?cè)霠t風(fēng)量均低于純?nèi)荚海兴惋L(fēng)系統(tǒng)無(wú)需進(jìn)行增容改造。

        從煙氣質(zhì)量流量計(jì)算結(jié)果來(lái)看,除H2外,由于理論煙氣質(zhì)量流量變化和排煙溫度上升,其余氫基衍生燃料的實(shí)際排煙體積流量均有不同程度增加。以CH3OH為例,BMCR工況下的最大排煙體積流量從1 508 890.4 m3/h增至1 699 094.9 m3/h,增加了12%,無(wú)法通過(guò)調(diào)整過(guò)量空氣系數(shù)滿足需求,需進(jìn)行引風(fēng)機(jī)增容改造。

        2.2 燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)鍋爐主要參數(shù)的影響

        2.2.1對(duì)理論燃燒溫度的影響

        理論燃燒溫度與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系如圖3所示。煙氣的理論燃燒溫度反映了燃燒產(chǎn)物被加熱后能達(dá)到的最高溫度,除主要受燃料輸入熱量的影響外,還與燃燒時(shí)的過(guò)量空氣系數(shù)和燃燒產(chǎn)物的特性(數(shù)量、比熱容)等因素有關(guān)。由圖3可知,全負(fù)荷不同耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)下,理論燃燒溫度分別變化了73.8~181.3(H2)、-117.3~-17.7(NH3)、-63.0~-8.7(CH3OH)和28.9~126.7 ℃(CH3OCH3),與氫基衍生燃料的熱值變化趨勢(shì)基本一致。

        圖3 理論燃燒溫度與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系Fig.3 Relationship between theoretical combustion temperature and coupling mass fraction of hydrogen derived fuel

        2.2.2對(duì)爐膛出口煙溫的影響

        爐膛出口煙氣溫度與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系如圖4所示。爐膛出口煙氣溫度反映了燃料燃燒后放熱在爐內(nèi)被吸收的程度,除受入爐總熱量、爐膛內(nèi)受熱面布置、燃燒產(chǎn)物輻射特性影響外,還與火焰中心(燃燒器擺動(dòng)角度)相關(guān)。由圖4可知,耦合不同燃料的爐膛出口煙氣溫度變化趨勢(shì)差異較大,這與煙氣特性和燃燒器角度變化有關(guān)。增加燃料H元素含量使煙氣中水蒸氣含量增加,煙氣輻射特性隨之變化。另外,以H2為例,由于H2燃燒后的煙氣質(zhì)量流量小于原煤,需調(diào)整燃燒器擺動(dòng)角度以提高再熱汽溫,爐膛出口煙溫隨之上升;當(dāng)耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)逐漸增大時(shí),燃燒器擺動(dòng)角度至上限也無(wú)法消除煙氣質(zhì)量流量減少帶來(lái)的影響,爐膛出口煙溫隨之下降;因此爐膛出口煙溫隨耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增大先上升后下降。

        圖4 爐膛出口煙氣溫度與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系Fig.4 Relationship between the furnace outlet gas temperature and coupling mass fraction of hydrogen derived fuel

        2.2.3對(duì)省煤器出口煙溫的影響

        省煤器出口煙氣溫度與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系如圖5所示,可知全負(fù)荷不同耦合比例下省煤器出口煙氣溫度分別變化了-19.2~-6.3(H2)、-3.4~-0.2(NH3)、-1.5~1.9(CH3OH)和-7.0~-0.7 ℃(CH3OCH3)。計(jì)算結(jié)果表明,耦合H2后省煤器出口煙溫降低最為明顯,耦合其他氫基衍生燃料后省煤器出口煙溫的變化幅度在10 ℃ 以內(nèi)。由于氫基衍生燃料燃燒后的產(chǎn)物中水蒸氣含量較多,除增設(shè)旁路煙道提高煙氣溫度外,還需更換部分抗水蒸氣中毒能力強(qiáng)的催化劑來(lái)保證脫硝效率。

        圖5 省煤器出口煙溫與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系Fig.5 Relationship between the economizer outlet gas temperature and coupling mass fraction of hydrogen derived fuel

        2.2.4對(duì)排煙溫度的影響

        排煙溫度與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系如圖6所示,可知耦合H2后排煙溫度隨耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加而顯著降低;耦合熱值較低的NH3和CH3OH后排煙溫度均隨耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加而升高。對(duì)比空預(yù)器進(jìn)、出口煙溫,其變化主要是由于理論空氣量降低,燃料送風(fēng)量減少;而耦合CH3OCH3后排煙溫度除30% THA負(fù)荷隨耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)增大逐漸下降外,其余負(fù)荷均隨耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)增大而略增加,這主要?dú)w因于燃燒器角度調(diào)整。計(jì)算結(jié)果表明,不同耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)全負(fù)荷下排煙溫度分別變化了-9.7~-2.7(H2)、3.6~26.2(NH3)、2.4~19.6(CH3OH)和-2.8~5.6 ℃(CH3OCH3)。由計(jì)算結(jié)果可知,所選取的氫基衍生燃料燃燒后的最高排煙溫度低于141 ℃,未影響后繼除塵設(shè)備的安全運(yùn)行。

        圖6 排煙溫度與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系Fig.6 Relationship between the exhaust outlet gas temperature and coupling mass fraction of hydrogen derived fuel

        2.2.5對(duì)鍋爐熱效率的影響

        鍋爐熱效率與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系如圖7所示,可知全負(fù)荷下不同耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)時(shí)的鍋爐熱效率分別變化了0.33%~0.91%(H2)、-2.04%~-0.31%(NH3)、-1.31%~-0.18%(CH3OH)和0.04%~0.44%(CH3OCH3)。由圖7可知,由于H2和CH3OCH3熱值較高,因此耦合后鍋爐熱效率顯著提高,而NH3和CH3OH由于熱值相對(duì)較低,且燃燒產(chǎn)物的特性決定了排煙損失增加較多,因此耦合后鍋爐熱效率降低更明顯。鍋爐熱效率下降主要是由于排煙熱損失增加所致。由于氫基衍生燃料中幾乎不含硫分,因此考慮增加尾部受熱面降低排煙溫度來(lái)提高鍋爐熱效率。

        圖7 鍋爐熱效率與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系Fig.7 Relationship between the thermal efficiency andcoupling mass fraction of hydrogen derived fuel

        2.2.6對(duì)再熱汽溫的影響

        耦合氫基衍生燃料后再熱汽溫如圖8所示,可知耦合氫基衍生燃料后BMCR工況下的再熱汽溫均能達(dá)到設(shè)計(jì)值,而其余負(fù)荷下再熱汽溫隨著耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加而下降。再熱蒸汽的受熱面主要為對(duì)流換熱面,由于氫基衍生燃料燃燒后的煙氣質(zhì)量流量小于原煤,因此對(duì)流換熱減少,即使通過(guò)調(diào)整燃燒器角度也難以使再熱汽溫達(dá)到設(shè)計(jì)值。對(duì)于此種情況,可通過(guò)增加尾部煙氣擋板、增加再熱蒸汽換熱面積等措施解決。

        圖8 耦合氫基衍生燃料對(duì)再熱汽溫的影響Fig.8 Effect to the flue gas volume of hydrogen derived fuel blending

        2.2.7對(duì)煙氣質(zhì)量流量的影響

        鍋爐煙氣質(zhì)量流量與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系如圖9所示,可知煙氣質(zhì)量流量隨熱值的減小而逐漸增大。全負(fù)荷下耦合H2煙氣質(zhì)量流量、耦合NH3煙氣質(zhì)量流量、耦合CH3OH煙氣質(zhì)量流量、耦合CH3OCH3煙氣質(zhì)量流量變化分別為-20.8%~-20.1%、-2.4%~-0.4%、-1.6%~0.4%、-11.4%~-9.2%。由于氫基衍生燃料的燃盡性能優(yōu)異,通過(guò)降低送風(fēng)量減小煙氣生成量并不會(huì)對(duì)鍋爐熱效率產(chǎn)生較大影響,因此運(yùn)行時(shí)可選擇低于燃煤的過(guò)量空氣系數(shù)。

        圖9 鍋爐煙氣質(zhì)量流量與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系Fig.9 Relationship between the flue gas mass flow and coupling mass fractin of hydrogen derived fuel

        2.2.8對(duì)減溫水量的影響

        鍋爐過(guò)熱蒸汽減溫水量與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系如圖10所示,可知除H2外,其余3種燃料50% THA及以上負(fù)荷的過(guò)熱蒸汽減溫水量均隨著耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增大而增加,4種氫基衍生燃料30% THA負(fù)荷時(shí)的過(guò)熱蒸汽減溫水量隨著耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增大而降低。減溫水量的變化主要是由于燃燒器角度變化導(dǎo)致的火焰中心上移和煙氣體積流量變化引起。計(jì)算結(jié)果表明,全負(fù)荷下過(guò)熱蒸汽減溫水量分別為0~43.9(H2)、11.0~58.4(NH3)、11.0~62.0(CH3OH)和11.0~50.0 t/h(CH3OCH3),原有的減溫水系統(tǒng)能夠滿足蒸汽溫度調(diào)節(jié)的需要。

        圖10 鍋爐過(guò)熱蒸汽減溫水量與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系Fig.10 Relationship between the superheater attempering water consumption and coupling mass fractin of hydrogen derived fuel

        2.3 對(duì)制粉及燃燒系統(tǒng)的影響

        機(jī)組的制粉電耗會(huì)隨著燃煤量的減少而大幅下降。但對(duì)于氫基衍生燃料而言,H2可直接采用專用燃燒器,NH3需外來(lái)熱源加熱為氣態(tài),CH3OH和CH3OCH3需經(jīng)專用霧化設(shè)備才能進(jìn)入爐膛燃燒。

        與煤粉相比,氫基衍生燃料屬于極易燃盡的燃料,易與煤粉發(fā)生“搶風(fēng)”導(dǎo)致飛灰可燃物增加,為盡可能降低對(duì)煤粉燃燒的影響,減少高溫燃燒產(chǎn)生的熱力型NOx,氫基衍生燃料需采用專用燃燒器。氫基衍生燃料燃燒器須同時(shí)滿足鍋爐熱效率和污染物排放要求。此外,可利用氫基衍生燃料燃燒中間產(chǎn)物的還原性降低燃燒過(guò)程中NOx生成量。

        2.4 對(duì)運(yùn)行安全性的影響

        H2性質(zhì)極為活潑,在空氣中的爆炸極限為4.0%~75.6%,同時(shí)還存在“氫脆”現(xiàn)象(H與管道中金屬離子反應(yīng),導(dǎo)致鋼材的晶間斷裂、力學(xué)性質(zhì)改變和材料失效)。氫氣的最大層流火焰速度為2.91~3.51 m/s,燃燒時(shí)極易發(fā)生回火。與煤粉相比,H2和NH3等氣體燃料對(duì)設(shè)備的防爆要求更加嚴(yán)格,需提高相關(guān)系統(tǒng)的防爆等級(jí)。

        NH3雖然屬于低毒性氣體,在空氣中的爆炸極限為16%~25%,但質(zhì)量濃度超過(guò)0.037 mg/L即可聞到氣味,需將NH3儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)周圍空氣中的NH3質(zhì)量濃度控制在0.03 mg/L以下。原煤與NH3耦合后容易生成大量NH4HSO4和(NH4)2SO4,需采取措施在爐內(nèi)良好組織燃燒氣流,提高SCR系統(tǒng)入口煙氣均勻性減少這2種產(chǎn)物生成,減輕對(duì)機(jī)組運(yùn)行安全性的不利影響。

        CH3OH和CH3OCH3對(duì)管路、閥門及普通橡膠均有腐蝕性,因此在設(shè)計(jì)儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)時(shí),需針對(duì)二者的腐蝕特性進(jìn)行特殊設(shè)計(jì)。

        煙氣酸露點(diǎn)主要受燃料中的硫分和煙氣中水蒸氣分壓影響。煙氣酸露點(diǎn)與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系如圖11所示。

        圖11 煙氣酸露點(diǎn)與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系Fig.11 Relationship between the flue gas dew point and coupling mass fraction of hydrogen derived fuel

        由圖11可知,不同氫基衍生燃料的酸露點(diǎn)均隨耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加先上升后迅速降低。這主要是隨由于富H少灰的氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)增大,煙氣中水蒸氣含量升高,硫分、灰分減少,當(dāng)燃料中完全不含硫分和灰分時(shí)(即氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)100%),煙氣酸露點(diǎn)與水露點(diǎn)相同。

        煙氣酸露點(diǎn)的升高會(huì)影響燃煤機(jī)組尾部煙道中低溫?zé)煔庥酂峄厥赵O(shè)備的安全性,需采用相應(yīng)措施(調(diào)整運(yùn)行參數(shù)或更換受熱面材質(zhì))適應(yīng)大比例耦合氫基衍生燃料對(duì)系統(tǒng)的影響。

        2.5 對(duì)CO2排放的影響

        發(fā)電CO2排放值與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系如圖12所示,可知耦合氫基衍生燃料發(fā)電后的CO2排放值隨耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增大逐漸降低。CO2的排放值主要與燃料中C元素含量相關(guān),由于熱值和燃料組分不同,耦合相同質(zhì)量分?jǐn)?shù)燃料發(fā)電時(shí),CO2排放值略有差異。

        圖12 發(fā)電CO2排放值與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系Fig.12 Relationship between the CO2 emission reduction and coupling mass fraction hydrogen derived fuel

        300 MW機(jī)組年CO2減排量(利用4 500 h)與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系如圖13所示,耦合H2(質(zhì)量分?jǐn)?shù)10%~50%)時(shí)每年可減排50.1萬(wàn)~104.8萬(wàn)t;耦合NH3(質(zhì)量分?jǐn)?shù)20%~100%)時(shí)每年可減排23.3萬(wàn)~121.2萬(wàn)t;耦合CH3OH(質(zhì)量分?jǐn)?shù)20%~100%)時(shí)每年可減排6.1萬(wàn)~30.9萬(wàn)t;耦合CH3OCH3(質(zhì)量分?jǐn)?shù)20%~100%)時(shí)每年可減排10.2萬(wàn)~37.1萬(wàn)t。

        圖13 CO2排放量與氫基衍生燃料耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系Fig.13 Relationship between the CO2 emission reduction and coupling mass fraction of hydrogen derived fuel

        2.6 對(duì)污染物排放的影響

        雖然氫基衍生燃料燃燒后不產(chǎn)生灰分,但與煤中灰分結(jié)合后會(huì)產(chǎn)生大量小于PM2.5的微細(xì)顆粒,常規(guī)除塵設(shè)備能否將其脫除尚無(wú)定論。此外,NH3逃逸量大時(shí)會(huì)導(dǎo)致灰渣中NH3濃度過(guò)高,影響其資源化利用。CH3OH及CH3OCH3燃燒時(shí)不僅會(huì)產(chǎn)生NOx,還會(huì)產(chǎn)生甲醛、乙醛等非常規(guī)污染物,雖然此類物質(zhì)極易溶于石灰漿液,但仍存在逃逸可能。

        氫基衍生燃料中的硫含量極低,原煙氣中的SO2會(huì)大幅下降,采用濕法脫硫時(shí),NH3等產(chǎn)物還會(huì)與SO2反應(yīng)進(jìn)一步提高脫硫效率。

        NH3是二次有機(jī)氣溶膠、PM2.5等物質(zhì)形成的重要前驅(qū)物,常規(guī)濕法脫硫系統(tǒng)對(duì)此類物質(zhì)的脫除效率很低,需要開發(fā)新型捕集系統(tǒng)降低此類物質(zhì)排放。

        3 結(jié) 論

        1)耦合氫基衍生燃料發(fā)電后,燃煤機(jī)組主要參數(shù)變化與氫基衍生燃料特性有關(guān),當(dāng)氫基衍生燃料熱值較高時(shí),排煙溫度降低、鍋爐熱效率提高、煙氣質(zhì)量流量減少,但中低負(fù)荷下的再熱汽溫難以保證;當(dāng)氫基衍生燃料熱值較低時(shí),排煙溫度上升、鍋爐熱效率下降、煙氣質(zhì)量流量增大。BMCR工況下的再熱汽溫均達(dá)到設(shè)計(jì)值,而其余負(fù)荷下再熱汽溫隨耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加而下降。

        2)燃煤機(jī)組耦合氫基衍生燃料發(fā)電后,雖然摻混燃料C/H/O的比例發(fā)生變化,但原有的送風(fēng)系統(tǒng)仍能滿足大比例摻燒的要求;由于耦合低熱值氫基衍生燃料后排煙實(shí)際體積流量增大,大比例摻燒時(shí)需要對(duì)引風(fēng)機(jī)進(jìn)行增容改造。

        3)考慮到氫基衍生燃料的特性,耦合質(zhì)量分?jǐn)?shù)較高時(shí)需增設(shè)獨(dú)立的燃燒系統(tǒng)以降低對(duì)煤粉燃燒的影響,同時(shí)需提高現(xiàn)場(chǎng)電氣設(shè)備和燃料輸送系統(tǒng)的防護(hù)等級(jí)。

        4)燃煤機(jī)組耦合氫基衍生燃料發(fā)電后,能夠?qū)崿F(xiàn)機(jī)組CO2大幅減排,300 MW機(jī)組年利用4 500 h時(shí)最大可減排CO2約121.2萬(wàn)t。

        5)燃煤機(jī)組耦合氫基衍生燃料發(fā)電對(duì)機(jī)組脫硝和脫硫系統(tǒng)的影響較小,但可能影響灰渣的資源化利用;可能需進(jìn)行低溫?zé)煔庥酂峄厥障到y(tǒng)優(yōu)化改造,適應(yīng)煙氣酸露點(diǎn)的提高;此外,需盡快開展其他新型捕集系統(tǒng)對(duì)亞微米級(jí)氣溶膠顆粒和甲醛、乙醛等非常規(guī)污染物脫除效果的研究工作。

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