宋若雨

（北京建達(dá)道橋咨詢有限公司，北京 100015）

0 引言

傳統(tǒng)的混凝土橋梁和鋼結(jié)構(gòu)橋梁由單一的建筑材料構(gòu)成，橋梁的性能受到材料特性的嚴(yán)重制約，造成截面的增大和材料的浪費(fèi)[1]。

混凝土材料抗壓強(qiáng)度較高而抗拉強(qiáng)度較低，在彎矩作用下，受拉區(qū)混凝土極易開裂。為了保證橋梁結(jié)構(gòu)的安全和耐久性，需要在受拉區(qū)配置較多的受拉鋼筋來協(xié)助混凝土承受拉應(yīng)力，并控制混凝土裂縫在規(guī)范要求的范圍內(nèi)，但也僅對(duì)跨徑較小的橋梁起到改善作用。對(duì)于跨度20 m以上的橋梁，僅通過配置鋼筋無法滿足設(shè)計(jì)要求，需要根據(jù)結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)配置預(yù)應(yīng)力鋼束來保證結(jié)構(gòu)的承載能力并控制受拉區(qū)的應(yīng)力[2]。同時(shí)，隨著跨度的增長(zhǎng)，截面尺寸快速增大，自重也隨之增大，進(jìn)一步限制了混凝土橋梁的跨越能力。

鋼材的材料強(qiáng)度遠(yuǎn)大于混凝土的強(qiáng)度，并且其抗拉強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度相近，因此無需太大的截面尺寸即可滿足結(jié)構(gòu)的受力要求。但較為纖薄的截面也使得受壓板件在壓力的作用下容易發(fā)生失穩(wěn)破壞，需要在受壓翼緣上配置一系列的剛性加勁肋來保證結(jié)構(gòu)的剛度。此外，鋼橋頂板及頂板加勁肋組成的正交異性鋼橋面板由于直接承受車輪荷載，在車輪荷載作用下，極易出現(xiàn)疲勞裂縫，并且鋼橋面的鋪裝層極易發(fā)生損壞。

針對(duì)混凝土橋梁和鋼橋梁各自存在的問題，產(chǎn)生了以混凝土橋面板代替正交異性鋼橋面板的鋼混疊合橋梁，有效地解決了正交異性鋼橋面板的疲勞病害及橋面鋪裝病害問題，同時(shí)充分發(fā)揮了混凝土的抗壓能力。腹板底板采用鋼材，充分發(fā)揮了鋼材的高抗剪強(qiáng)度及高抗拉強(qiáng)度，并且減小了截面尺寸，降低了結(jié)構(gòu)自重。因此鋼混疊合梁材料性能發(fā)揮更充分，結(jié)構(gòu)受力更合理[3]。

由于鋼混疊合梁是由兩種不同材料構(gòu)成的受力體系，鋼材與混凝土的熱膨脹系數(shù)存在差異，導(dǎo)致鋼混疊合梁在溫度作用下的應(yīng)力不容忽視。本文通過理論分析與計(jì)算對(duì)比，研究鋼混疊合梁在溫度梯度作用下的應(yīng)力結(jié)果，為后續(xù)鋼混疊合梁的設(shè)計(jì)提供一定的指導(dǎo)。

1 鋼混疊合梁計(jì)算簡(jiǎn)述

鋼混疊合梁是由兩種材料組成的受力體系，兩種材料由于性能的差異，導(dǎo)致其受力分析時(shí)的計(jì)算方法與單一材料的計(jì)算方法有所不同。

1.1 截面特性換算

通過換算截面的方法，將混凝土部分面積和受力特性等效為鋼材截面，實(shí)現(xiàn)整個(gè)截面等效為由鋼材組成的單一材料截面進(jìn)行計(jì)算分析[4]。

式中：Es為鋼材彈模，MPa；Ec為混凝土彈模，MPa；n為彈性模量比；Ac為混凝土橋面面積，mm2；As為鋼梁面積，mm2；A0為疊合梁換算面積，mm2；yc為混凝土橋面板中性軸距疊合梁梁底距離，mm；ys為鋼梁截面中性軸距疊合梁梁底距離，mm；yb為疊合梁中性軸距疊合梁梁底距離，mm；Ic為混凝土橋面板截面慣性矩，mm4；Is為鋼梁截面慣性矩，mm4；I0為疊合梁截面換算慣性矩，mm4。

1.2 溫度效應(yīng)分析

由于鋼材與混凝土兩種材料的熱膨脹系數(shù)存在差異，在溫度作用下，兩種材料的應(yīng)變存在差異。同時(shí)由于混凝土與鋼材連接處剪力鍵的存在，同收縮徐變效應(yīng)一樣，溫度作用在結(jié)構(gòu)體內(nèi)產(chǎn)生較大的次內(nèi)力。目前常用的計(jì)算分析方法為基于有效彈性模量的虛擬荷載法，這種方法可以有效分析得到結(jié)構(gòu)在溫度荷載及收縮徐變效應(yīng)下的應(yīng)力。在進(jìn)行溫度作用分析時(shí)，可不考慮彈性模量的變化，僅采用虛擬荷載法進(jìn)行分析[5]。

虛擬荷載法的分析步驟如下。

1）假設(shè)橋面板與鋼梁間無剪力鍵連接，兩者可發(fā)生自由的相對(duì)變形εc；

2）根據(jù)橋面板的應(yīng)變、面積及混凝土的彈性模量計(jì)算虛擬荷載P0；

3）將虛擬荷載P0反向施加于橋面板形心，使混凝土橋面恢復(fù)形變?chǔ)與；

4）恢復(fù)橋面板與鋼梁間的連接，釋放P0，并求解截面應(yīng)力；

5）將步驟1），3），4）中的應(yīng)力進(jìn)行疊加。

疊合梁截面各位置處應(yīng)力可按照以下公式進(jìn)行計(jì)算：

式中:為橋面板應(yīng)力計(jì)算點(diǎn)到疊合梁中性軸距離，mm；為鋼梁應(yīng)力計(jì)算點(diǎn)到疊合梁中性軸距離，mm。

虛擬荷載計(jì)算方法如下。

1）整體升降溫時(shí)，虛擬荷載由兩種材料的變形差引起；

2）矩形溫差時(shí)，假定鋼梁溫度一致、混凝土結(jié)構(gòu)溫度一致計(jì)算虛擬荷載；

3）梯形溫差時(shí)，虛擬荷載按照積分公式參照上述方法進(jìn)行計(jì)算。

式中：y0c為混凝土橋面板中心到疊合梁中性軸距離，mm；M0為虛擬荷載產(chǎn)生的偏心彎矩，N·mm；P0為虛擬荷載，N；Δt為整體溫度變化，℃；ts為鋼梁溫度變化，℃；tc為混凝土溫度變化，℃；αs為鋼材熱膨脹系數(shù)1.2×10-5；αc為混凝土熱膨脹系數(shù)1.0×10-5。

2 鋼混疊合梁MIDAS/CIVIL分析方法

本文采用MIDAS/CIVIL有限元分析軟件進(jìn)行鋼混疊合梁溫度梯度應(yīng)力的分析研究，采用MIDAS/CIVIL進(jìn)行鋼混疊合梁建模分析目前常用的方法有兩種，分別為程序自帶的組合截面方法及雙單元法[6]，采用梁?jiǎn)卧?，均使用彈性材料進(jìn)行分析，按現(xiàn)行規(guī)范規(guī)定的設(shè)計(jì)強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算校核。

2.1 組合截面法

MIDAS/CIVIL是橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的專業(yè)軟件，程序提供了組合截面和施工階段聯(lián)合截面的選項(xiàng)。通過組合截面的設(shè)置及施工階段聯(lián)合截面的定義，實(shí)現(xiàn)疊合梁截面的模擬及施工階段的模擬。當(dāng)程序內(nèi)置的截面不能滿足設(shè)計(jì)要求時(shí)，需要使用MIDAS/CIVIL的截面特性計(jì)算器功能。首先在CAD中繪制出組合截面的輪廓，使用線框表示混凝土橋面板，使用線段表示鋼板；然后將CAD圖形導(dǎo)入截面特性計(jì)算器中，修改線寬來模擬鋼板厚度，定義鋼材和混凝土兩種材料，按照實(shí)際截面分布將截面中不同部分賦予不同材料，最后計(jì)算得到組合截面的特性。將截面特性計(jì)算器計(jì)算得到的截面導(dǎo)入到MIDAS/CIVIL程序中，得到計(jì)算用的鋼混疊合梁截面。此方法可以將同一截面建立模型按照鋼主梁和混凝土橋面板不同的施工順序在不同的施工階段激活，進(jìn)而模擬鋼混疊合梁的施工階段[7]。

2.2 雙單元法

除使用程序提供的組合截面進(jìn)行計(jì)算分析外，還可以采用雙單元法進(jìn)行分析。雙單元法指的是將鋼主梁和橋面板兩部分分開建模，然后通過彈性連接（剛性）的連接方式形成一個(gè)整體。采用這種方法進(jìn)行分析時(shí)，從結(jié)構(gòu)組成和施工順序的激活上更加清晰明了，同時(shí)可以更為方便的進(jìn)行梁格法的建模分析，對(duì)于寬橋、斜橋及彎橋較為適用。鋼主梁和橋面板的截面可根據(jù)實(shí)際需要采用程序內(nèi)置的截面，或者使用截面特性計(jì)算器功能，建立需要的截面[8]。

3 溫度梯度計(jì)算結(jié)果對(duì)比

使用虛擬荷載法對(duì)某疊合梁的溫度梯度進(jìn)行理論計(jì)算，并采用組合截面法與雙單元法建立該疊合梁的模型計(jì)算分析溫度梯度效應(yīng)，將計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析。計(jì)算中假定溫度梯度為矩形溫差，即混凝土結(jié)構(gòu)溫度一致、鋼梁溫度一致。

3.1 分析模型

計(jì)算分析模型為某30 m簡(jiǎn)支鋼混疊合梁，雙箱單室結(jié)構(gòu)，梁高1.90 m。鋼主梁采用斜腹板形式，頂板位置處腹板間距為3.4 m，底板位置處腹板間距為2.0 m?；炷翗蛎姘鍖?0.5 m，現(xiàn)澆橋面板厚0.25 m。主梁斷面如圖1所示。

圖1 主梁標(biāo)準(zhǔn)橫斷面（mm）

3.2 結(jié)構(gòu)離散及單元?jiǎng)澐?/h3>

使用MIDAS/CIVIL的兩種建模方法建立該橋的有限元分析模型，建模時(shí)均采用梁?jiǎn)卧M橋梁結(jié)構(gòu)。由于本橋各橫隔板、橫梁及加勁肋的布置間距為1 m的倍數(shù)，在建模時(shí)適當(dāng)加密分析單元，梁?jiǎn)卧L(zhǎng)度取為0.5 m。組合截面法有限元模型共有60個(gè)梁?jiǎn)卧?9個(gè)節(jié)點(diǎn)組成；雙單元法有限元模型共有534個(gè)梁?jiǎn)卧?68個(gè)節(jié)點(diǎn)組成。結(jié)構(gòu)離散模型如圖2所示。

圖2 結(jié)構(gòu)離散模型

疊合梁截面矩形溫差擬定為：混凝土板整體升降溫10℃。

3.3 約束條件及疊合梁交界面模擬

組合截面法建模時(shí)，在支座位置主梁節(jié)點(diǎn)與支座上鋼板通過剛性連接形成整體受力體系，支座上鋼板與支座下鋼板之間設(shè)置彈性連接模擬實(shí)際支座剛度，支座下鋼板設(shè)置固定約束模擬墩臺(tái)支撐。由于組合截面法為程序內(nèi)置的建模方法，無需人工考慮兩種材料之間的連接，默認(rèn)兩種材料之間無相對(duì)滑移連接，且共同受力。

雙單元法建模時(shí)，在支座位置通過彈性連接中的剛性連接，使鋼梁與支座上鋼板連接，支座上鋼板與支座下鋼板之間設(shè)置彈性連接模擬實(shí)際支座剛度，支座下鋼板設(shè)置固定約束模擬墩臺(tái)支撐。由于雙單元法建模時(shí)分開建立了混凝土橋面板和鋼主梁，需要人工模擬橋面板與主梁之間的連接。采用在混凝土橋面板和鋼梁之間施加彈性連接-剛性的邊界條件，模擬兩種材料之間實(shí)現(xiàn)無相對(duì)滑移連接，保證兩者共同受力。

3.4 有限元模型材料定義

由于疊合梁是由兩種性能不同的材料組成的共同受力體系，通過本文1.1節(jié)的相關(guān)內(nèi)容可知，材料的特性對(duì)疊合梁的受力性能有著重要影響，需按照實(shí)際情況準(zhǔn)確模擬。

同時(shí)，根據(jù)現(xiàn)行的《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》及《公路鋼混組合橋梁設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》的相關(guān)要求，在進(jìn)行疊合梁的計(jì)算分析時(shí)，需按照線彈性理論進(jìn)行計(jì)算。因此，本文在建立有限元模型時(shí)，均采用程序內(nèi)置的現(xiàn)行規(guī)范材料，采用彈性分析方法進(jìn)行計(jì)算。本橋分析模型中混凝土橋面板為C50混凝土，鋼梁為Q345鋼材。

C50混凝土彈性模量E=3.45×104MPa，線膨脹系數(shù)αc=1.0×10-5，泊松比為0.2，不考慮材料非線性。Q345鋼材彈性模量E=2.06×105MPa，線膨脹系數(shù)αs=1.2×10-5，泊松比為0.31，不考慮材料非線性。

3.5 結(jié)構(gòu)材料屈服準(zhǔn)則

根據(jù)現(xiàn)行的《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》及《公路鋼混組合橋梁設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》的相關(guān)要求。在按照彈性設(shè)計(jì)方法進(jìn)行疊合梁計(jì)算時(shí)，應(yīng)控制各部分材料的應(yīng)力水平低于規(guī)范的設(shè)計(jì)值。

混凝土橋面板的壓應(yīng)力不超過規(guī)范要求，防止混凝土橋面板被壓碎，C50混凝土橋面板壓應(yīng)力最大為22.4 MPa。鋼材的應(yīng)力水平低于規(guī)范規(guī)定的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，防止鋼材發(fā)生材料破壞，Q345鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為270 MPa。

3.6 溫度梯度計(jì)算結(jié)果對(duì)比

對(duì)本文3.1節(jié)中的鋼混疊合梁模型進(jìn)行有限元計(jì)算分析與理論計(jì)算分析，對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，計(jì)算結(jié)果如圖3～圖4所示（圖中僅給出混凝土橋面板整體升溫時(shí)的混凝土上緣和鋼梁上緣的應(yīng)力結(jié)果）。

圖3 組合截面法溫度梯度應(yīng)力結(jié)果

圖4 雙單元法溫度梯度應(yīng)力結(jié)果

各部位詳細(xì)計(jì)算結(jié)果見表1（規(guī)定拉應(yīng)力為正，壓應(yīng)力為負(fù)）。

表1 各分析方法結(jié)果 MPa

兩種有限元分析方法與理論分析方法的結(jié)果誤差見表2。

表2 各分析方法結(jié)果對(duì)比 %

4 結(jié)論及展望

本章節(jié)對(duì)30 m簡(jiǎn)支鋼混疊合梁采用理論分析法、組合截面有限元分析法及雙單元有限元分析法進(jìn)行了計(jì)算分析，得到混凝土和鋼梁部分上下緣在混凝土橋面板矩形溫度梯度作用下的應(yīng)力結(jié)果。分析結(jié)論如下。

1）采用組合截面分析方法得到的溫度梯度應(yīng)力結(jié)果與理論分析方法基本相同，誤差在1%以內(nèi)；采用雙單元分析方法得到的溫度梯度應(yīng)力結(jié)果均大于理論分析方法的結(jié)果，鋼梁的應(yīng)力與理論分析結(jié)果應(yīng)力誤差較小，混凝土部分應(yīng)力誤差較大，但絕對(duì)誤差較小。

2）對(duì)雙單元法的應(yīng)力圖結(jié)果進(jìn)行分析可得：設(shè)置固定支座一側(cè)的箱室應(yīng)力水平均高于設(shè)置活動(dòng)支座一側(cè)的箱室應(yīng)力；設(shè)置固定支座一側(cè)的箱室應(yīng)力水平高于理論分析值，設(shè)置活動(dòng)支座一側(cè)的箱室應(yīng)力水平要低于理論分析值。本文在進(jìn)行溫度梯度應(yīng)力對(duì)比時(shí)，采用了各位置最大的應(yīng)力進(jìn)行對(duì)比分析，由于雙單元法內(nèi)外側(cè)主梁應(yīng)力的不同，導(dǎo)致了計(jì)算結(jié)果上的差異。由于混凝土應(yīng)力水平本身較小，導(dǎo)致了相對(duì)誤差較大。

3）采用組合截面建模方法與雙單元建模方法進(jìn)行疊合梁的溫度梯度分析，均能正確反應(yīng)疊合梁在溫度梯度下的應(yīng)力水平。但是理論分析方法和疊合梁截面法未能考慮鋼混疊合梁的橫向效應(yīng)，在直線橋中計(jì)算結(jié)果精度滿足要求。但在彎橋、斜橋的分析中，因橋梁兩側(cè)存在較大的應(yīng)力差異，所以僅采用理論分析方法或組合截面方法進(jìn)行分析得到的應(yīng)力結(jié)果并不能準(zhǔn)確反應(yīng)截面的最不利應(yīng)力，此時(shí)應(yīng)使用雙單元法配合梁格法進(jìn)行建模分析。

本文僅分析了簡(jiǎn)支梁在矩形溫度梯度下的應(yīng)力結(jié)果，結(jié)果表明采用MIDAS/CIVIL軟件針對(duì)此類溫度梯度下的分析結(jié)果是準(zhǔn)確可靠的。后續(xù)應(yīng)對(duì)實(shí)際常用到的梯形溫度梯度積分計(jì)算公式進(jìn)行理論推導(dǎo)研究，并進(jìn)行建模分析對(duì)比。