杜昌言, 朱漢標(biāo), 王樹英, 張靜珍
(1. 中鐵十四局集團(tuán)大盾構(gòu)工程有限公司, 江蘇 南京 211800; 2. 中南大學(xué)土木工程學(xué)院, 湖南 長(zhǎng)沙 410075)
盾構(gòu)在黏性地層中掘進(jìn)時(shí),渣土容易在剪切摩擦、擠壓固結(jié)、高溫等作用下黏附在刀盤和土艙(氣墊艙)位置,如不及時(shí)處理,將會(huì)導(dǎo)致盾構(gòu)負(fù)荷增大,刀具切削效率降低,盾構(gòu)出渣困難,嚴(yán)重影響到盾構(gòu)的施工效率與安全。
當(dāng)盾構(gòu)在結(jié)泥餅風(fēng)險(xiǎn)地層中掘進(jìn)時(shí),通常采用的措施包括: 1)優(yōu)化沖刷系統(tǒng)、攪拌系統(tǒng)和刀具布置; 2)渣土改良[1-2]; 3)調(diào)整掘進(jìn)參數(shù)[3]; 4)采用輔助氣壓法掘進(jìn); 5)控制泥漿質(zhì)量[4-5]。當(dāng)盾構(gòu)結(jié)泥餅時(shí),通常采用人工進(jìn)艙清理和分散劑處理[6]。采用分散劑處理泥餅時(shí),首先需要對(duì)盾構(gòu)分散劑的作用效果和適用性進(jìn)行研究,以選出適宜于當(dāng)前地層、成本合理且高效的盾構(gòu)分散劑;然后將優(yōu)選的分散劑注入刀盤、土艙(氣墊艙)中,以分散和解除泥餅,保證盾構(gòu)的安全和順利掘進(jìn)。
國(guó)內(nèi)外不少學(xué)者對(duì)盾構(gòu)分散劑進(jìn)行了研究。Zumsteg等[7]和田世文[8]均進(jìn)行了改良劑的浸泡試驗(yàn),研究了改良劑對(duì)泥塊的作用效果。Oliveira等[9]采用改進(jìn)的“霍巴特”攪拌器評(píng)價(jià)了不同改良劑對(duì)渣土黏附量的影響。楊益等[10]通過錐體拉拔試驗(yàn)評(píng)價(jià)了刀盤在高韌性、硬塑性渣土中的“堵塞”風(fēng)險(xiǎn)及分散劑的改良機(jī)制。Liu等[11-12]發(fā)現(xiàn)分散劑降低了土體的Zeta電位,使土粒間總排斥能的峰值增加,總排斥能峰值的增加導(dǎo)致黏土顆粒之間的連接減弱,進(jìn)而降低了土體的液限和盾構(gòu)結(jié)泥餅風(fēng)險(xiǎn)。Wang等[13]發(fā)現(xiàn)土體黏稠指數(shù)小于1時(shí),黏附強(qiáng)度與法向應(yīng)力和稠度指數(shù)呈指數(shù)關(guān)系,分散劑能降低土體黏附強(qiáng)度,進(jìn)而降低結(jié)泥餅的風(fēng)險(xiǎn)。這些研究大多針對(duì)改良劑對(duì)土體性質(zhì)的影響研究,如單一分散劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)土塊的影響,不同改良劑對(duì)泥餅黏附特征、圓錐拉拔強(qiáng)度、液塑限、黏附強(qiáng)度的影響等,主要用于盾構(gòu)結(jié)泥餅的風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)、改良劑的影響特征和參數(shù)的確定。
以往研究中,大多數(shù)在于對(duì)比不同類型改良劑(泡沫劑或分散劑等)或者單一改良劑對(duì)渣土的影響,少有對(duì)不同分散劑的作用效果進(jìn)行對(duì)比、評(píng)價(jià)。因此,本文提出采用崩解試驗(yàn)對(duì)比不同分散劑的作用效果,采用崩解率和崩解速率對(duì)分散劑進(jìn)行選型,優(yōu)選出最適宜于當(dāng)前地層的分散劑,并將優(yōu)選的分散劑應(yīng)用于實(shí)際工程,對(duì)比應(yīng)用前后盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)的變化,以期為分散劑選型與應(yīng)用研究提供理論指導(dǎo)。
濟(jì)南黃河隧道(濟(jì)濼路穿黃隧道)位于濟(jì)南市中部,北接鵲山片區(qū)、濟(jì)北次中心,南接中心城區(qū)主干道濟(jì)濼路,隧道采用城市道路與軌道交通同管共建方案,為超大斷面盾構(gòu)法隧道。隧道采用2臺(tái)超大直徑泥水平衡盾構(gòu)施工,盾構(gòu)刀盤(見圖1)采用常壓換刀刀盤,直徑15.76 m,開口率46%,刀具347把。盾構(gòu)總長(zhǎng)為166 m,最大推力為199 504 kN,最大掘進(jìn)速度為45 mm/min。
圖1 刀盤結(jié)構(gòu)型式圖
盾構(gòu)段隧道埋深26.30~54.60 m,穿越地層主要以粉質(zhì)黏土為主。粉質(zhì)黏土中黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)15.5%~45.5%,平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)26.9%,另外多夾砂層及鈣質(zhì)結(jié)核層,其分布不均勻,局部富集成層,地質(zhì)縱斷面如圖2所示。主要穿越土層物理力學(xué)參數(shù)如表1所示。由表可見,土體主要處于可塑和硬塑狀態(tài),塑性指數(shù)10~15,為粉質(zhì)黏土。
盾構(gòu)段主要地表水體為黃河,勘察期間受中上游降雨等影響,水面高程及水量變化不規(guī)律。兩岸地下水埋深1.40~14.30 m,主要受黃河、鵲山水庫(kù)、沉砂池、地表水塘、魚塘以及降雨補(bǔ)給,地表水、地下水聯(lián)系緊密,排泄方式為徑流、人工開采及蒸發(fā)等。施工期間承受的最大水壓約0.65 MPa。
圖2 地質(zhì)縱斷面示意圖
表1 土層物理力學(xué)參數(shù)
濟(jì)南濟(jì)濼路穿黃隧道穿越土體黏稠指數(shù)多在0.5~1.0,具有嚴(yán)重和中度結(jié)泥餅風(fēng)險(xiǎn)[14],分散劑處理是降低結(jié)泥餅風(fēng)險(xiǎn)的方式之一。采用盾構(gòu)分散劑處理泥餅時(shí),泥餅在分散劑作用下解體。經(jīng)調(diào)研發(fā)現(xiàn),崩解試驗(yàn)既能契合分散劑處理的情況,較為直觀地觀察到分散劑作用下泥餅的解體,又能提供崩解率和崩解速率的評(píng)價(jià)指標(biāo),是盾構(gòu)分散劑評(píng)價(jià)選型的理想試驗(yàn)方法。
3.1.2 后續(xù)的可擴(kuò)充性與可移植性原則 系統(tǒng)的設(shè)計(jì)采取模塊化的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),其特點(diǎn)是各模塊的獨(dú)立性較強(qiáng),便于系統(tǒng)的改進(jìn)、擴(kuò)充和移植,有利于系統(tǒng)不斷完善。
試驗(yàn)采用濟(jì)南濟(jì)濼路穿黃隧道工程的粉質(zhì)黏土,取自接收井基坑。土體礦物成分以SiO2為主;其次為鈣長(zhǎng)石、云母、斜綠泥石、鈉長(zhǎng)石和碳酸鈣,黏土礦物成分以云母和斜綠泥石為主。分散劑產(chǎn)品采用字母(A和B)替換產(chǎn)品名稱和各自的供應(yīng)商,2種分散劑的有效成分如表2和表3所示。
表2 A分散劑成分分析結(jié)果
采用崩解試驗(yàn)儀(見圖3)研究分散劑作用下土塊的崩解規(guī)律。崩解試驗(yàn)儀由玻璃水筒、帶刻度的浮筒以及網(wǎng)板組成。土塊置于懸掛在浮筒的網(wǎng)板上,浮筒懸浮于玻璃水筒的溶液中,試驗(yàn)時(shí),儀器所受浮力與浮筒上刻度成正比,一定質(zhì)量土體的崩落導(dǎo)致了刻度的變化,由此通過浮筒刻度確定土塊崩解率(見式(1)),結(jié)合作用時(shí)間即可得到單位時(shí)間內(nèi)崩解率的變化量,定義為崩解速率,計(jì)算見式(2)。
表3 B分散劑成分分析結(jié)果
(a) 崩解儀實(shí)物 (b) 崩解儀原理
(1)
式中:At為土塊在時(shí)間為t時(shí)的崩解率,%;Rt為放置土塊t時(shí)刻浮筒齊水面處的刻度讀數(shù);R0為土塊剛開始浸泡時(shí)浮筒的瞬時(shí)穩(wěn)定讀數(shù);R初始為未放土塊時(shí)齊水面的浮筒讀數(shù)。
(2)
式中:At2為時(shí)間為t2時(shí)的崩解率,%;At0為時(shí)間為t0時(shí)的崩解率,%;vt1為時(shí)間為t1時(shí)的平均崩解速率。
試驗(yàn)過程中,土塊的邊角先崩解,使土塊形狀趨于圓形[15],正方形土塊的較多邊角會(huì)對(duì)土塊崩解初期的影響較大。因此,采用50 mm圓柱形擊實(shí)儀(見圖4)來制備圓柱形土塊,土塊高度選擇35 mm。崩解儀中網(wǎng)板孔徑dk和組成土塊的最大粒徑dmax之比dk/dmax<5比較合理[16],本次試驗(yàn)網(wǎng)板孔徑dk為10 mm,則重塑土塊由2 mm篩下土體制成。
圖4 擊實(shí)儀
試驗(yàn)步驟如下:
1)將過2 mm篩后的干燥土樣加水至天然含水率(地勘值23.1%),充分?jǐn)嚢杌旌虾笱b入塑料袋或密封于盛土器中,于陰涼的環(huán)境中靜置不小于12 h,使土樣含水均勻和黏土礦物充分水化。再根據(jù)天然土體的密度和土塊體積稱取相應(yīng)質(zhì)量的土樣。
3)將土樣等分3次添加到擊實(shí)筒中并整平,分層壓實(shí),2層交接面應(yīng)拉毛,壓實(shí)到約定高度后裝填下一層土樣。
4)用推土器從擊實(shí)筒內(nèi)推出土塊,測(cè)量土塊的體積、質(zhì)量,與約定體積和質(zhì)量的誤差不超過1%。
5)取出崩解儀,往水筒內(nèi)配置相應(yīng)質(zhì)量分?jǐn)?shù)的分散劑溶液,測(cè)記未加土塊時(shí)浮筒上齊水面的刻度數(shù)。再將土塊放在網(wǎng)板中央,網(wǎng)板掛于浮筒下,然后手持浮筒頸端,迅速將土塊浸入分散劑溶液中,開動(dòng)秒表,穩(wěn)定浮筒同時(shí)測(cè)記開始時(shí)浮筒齊水面處刻度的瞬時(shí)穩(wěn)定讀數(shù)。
6)在試驗(yàn)開始后,每分鐘測(cè)記1次浮筒齊水面處的刻度讀數(shù),并描述各時(shí)刻土塊的崩解情況,根據(jù)土塊崩解的快慢,可適當(dāng)縮短或延長(zhǎng)測(cè)記的時(shí)間間隔。
7)當(dāng)土塊完全通過網(wǎng)格落下后,試驗(yàn)結(jié)束。若土塊長(zhǎng)期不崩解,應(yīng)記錄土塊在溶液中的情況。
對(duì)2種分散劑進(jìn)行了崩解試驗(yàn),對(duì)比其作用效果,考慮到盾構(gòu)施工時(shí)分散劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)不宜過大,因此選擇質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0%、1%、2%、4%、6%和8%的分散劑溶液進(jìn)行試驗(yàn)。
純水作用下,土塊崩解率與崩解速率隨時(shí)間的變化關(guān)系如圖5所示。土塊崩解率隨時(shí)間的變化呈“S”形(見圖5(a)),崩解速率隨時(shí)間的增大呈3階段變化(見圖5(b)),即先增大然后保持不變最后降低。土體的崩解曲線可以分為浸泡階段、軟化階段、解體階段[15, 17],可見土體從軟化到崩解需要一定的時(shí)間,土塊的崩解由表及里進(jìn)行。純水作用下,初始崩解較慢,隨著滲透和軟化進(jìn)一步發(fā)展,崩解速率變大,達(dá)到最大崩解速率后,由于土塊未崩解體積的減小,水與土塊作用面積減小,導(dǎo)致崩解速率降低。
(a) 崩解率隨時(shí)間的變化
(b) 崩解速率隨時(shí)間的變化
純水作用下,土塊的崩解主要是顆粒間黏結(jié)力的降低、礦物吸水膨脹、孔隙中氣壓增大以及水流作用等導(dǎo)致的結(jié)果[18-21]。當(dāng)采用分散劑處理泥餅時(shí),泥餅的崩解是純水與分散劑共同作用的結(jié)果,分散劑會(huì)與土體產(chǎn)生物理化學(xué)反應(yīng),改變泥餅的崩解特征,進(jìn)而達(dá)到快速分散泥餅的作用效果。
1)A分散劑對(duì)土塊崩解的影響。圖6為不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)A分散劑對(duì)土塊崩解的影響。圖6(a)中,相比于純水(質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0%)作用下土塊的崩解,隨著A分散劑作用質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增大,總體崩解時(shí)間減小,即A分散劑促進(jìn)土塊崩解,當(dāng)質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于4%時(shí)總體崩解時(shí)間無明顯變化,可知A分散劑作用效果達(dá)到最大。圖6(b)為土塊崩解速率隨崩解時(shí)間的變化規(guī)律。在A分散劑作用下,土塊崩解速率呈2階段變化,即先快速增大,然后逐漸降低;且隨著A分散劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增大,土塊最大崩解速率變大,質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到4%后最大崩解速率差別不大。由圖可知,所用分散劑能快速地與土體產(chǎn)生物理化學(xué)反應(yīng),不需要長(zhǎng)時(shí)間的軟化,因此在A分散劑的作用下,土塊快速達(dá)到最大崩解速率,隨后由于崩解的進(jìn)行,未崩解土體體積減小,水土作用面積減小,進(jìn)而導(dǎo)致崩解速率的降低。
(a)崩解率隨時(shí)間的變化
(b)崩解速率隨時(shí)間的變化
2)B分散劑對(duì)土塊崩解的影響。圖7為不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)B分散劑對(duì)土塊崩解的影響,B分散劑的作用效果與A分散劑相似。其中,當(dāng)B分散劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到6%后,總體崩解時(shí)間差別不大,B分散劑作用效果達(dá)到最大。
(a) 崩解率隨時(shí)間的變化
(b) 崩解速率隨時(shí)間的變化
2種分散劑作用效果不再隨質(zhì)量分?jǐn)?shù)變化時(shí),土體總體崩解時(shí)間均在26 min左右,土體最大崩解速率均在0.07 min-1左右,可見2種分散劑的最大作用效果相似。當(dāng)分散劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2%和1%時(shí),兩者最大崩解速率相差不大,但是A分散劑總體崩解時(shí)間為38 min和42 min,B分散劑總體崩解時(shí)間為32 min和37 min,可知B分散劑在較低質(zhì)量分?jǐn)?shù)下具有更好的作用效果;且相比于A分散劑(19 000 元/t),B分散劑(13 800 元/t)成本較低。因此,應(yīng)優(yōu)選B分散劑進(jìn)行結(jié)泥餅的防治工作。
室內(nèi)試驗(yàn)是對(duì)盾構(gòu)掘進(jìn)單一地層進(jìn)行分散劑對(duì)比選型,而盾構(gòu)掘進(jìn)穿越復(fù)雜多變的復(fù)合地層時(shí),盾構(gòu)形成的泥餅比試驗(yàn)?zāi)囡瀼?qiáng)度高、尺寸大,分散劑處理的時(shí)間長(zhǎng)。工程應(yīng)用過程中,應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況增大分散劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)和用量,并根據(jù)實(shí)際情況延長(zhǎng)分散劑的作用時(shí)間,以利于泥餅充分崩解。
根據(jù)室內(nèi)試驗(yàn)優(yōu)選出B分散劑應(yīng)用于實(shí)際工程泥水平衡盾構(gòu)掘進(jìn)中的泥餅防治。盾構(gòu)從北岸始發(fā)井始發(fā),當(dāng)掘進(jìn)至第675環(huán)左右時(shí),盾構(gòu)穿越土層主要為可塑-硬塑狀態(tài)的粉質(zhì)黏土,夾雜較多細(xì)砂、鈣質(zhì)結(jié)核,地質(zhì)情況較為復(fù)雜,導(dǎo)致盾構(gòu)推力、轉(zhuǎn)矩較大,速度、貫入度較小,掘進(jìn)參數(shù)波動(dòng)較大,刀盤有較大結(jié)泥餅風(fēng)險(xiǎn)。通過泥水循環(huán)注入的改良劑容易隨著漿液循環(huán)流失,導(dǎo)致作用效果有限。因此,在第685環(huán)管片拼裝完停止泥水循環(huán),確保開挖面穩(wěn)定的情況下,根據(jù)開挖艙體積約270 m3以及氣墊艙中半艙泥漿體積約200 m3,通過中心沖刷管路分別往開挖艙、氣墊艙中注入4 m3的B分散劑,浸泡24 h,并輔以刀盤間隔正反轉(zhuǎn)動(dòng),以分散和消除黏附在刀盤的泥餅,24 h后,恢復(fù)泥漿循環(huán)和正常掘進(jìn),并監(jiān)測(cè)后續(xù)掘進(jìn)參數(shù)。注入分散劑后,盾構(gòu)推力、掘進(jìn)速度和貫入度增大,曲線波動(dòng)變小,盾構(gòu)掘進(jìn)效率提高(見圖8)。
圖8 分散劑注入前后掘進(jìn)參數(shù)變化
針對(duì)分散劑的評(píng)價(jià)選型,通過崩解試驗(yàn)對(duì)比分析了不同分散劑和分散劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)下粉質(zhì)黏土土塊的崩解特征,并將優(yōu)選的分散劑應(yīng)用于泥水平衡盾構(gòu)掘進(jìn)中處理泥餅,驗(yàn)證了試驗(yàn)所得數(shù)據(jù)的可行性。主要結(jié)論如下:
1)純水作用下,土塊崩解率隨時(shí)間的變化呈“S”形。在分散劑作用下,土塊的崩解是水和分散劑共同作用的結(jié)果。分散劑能與土塊快速產(chǎn)生物理化學(xué)反應(yīng),使崩解速率迅速達(dá)到最大值,隨后崩解速率隨著土塊與分散劑溶液作用面積的減小而減小。
2)分散劑作用下,土塊總體崩解時(shí)間明顯減小,當(dāng)分散劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到一定程度后,總體崩解時(shí)間基本不變,分散劑的作用效果達(dá)到飽和,所選分散劑最大作用效果相似,但B分散劑成本更低。
3)優(yōu)選的分散劑應(yīng)用于實(shí)際工程,提高了盾構(gòu)掘進(jìn)速度,掘進(jìn)參數(shù)的波動(dòng)減小,驗(yàn)證了評(píng)價(jià)選型方法的合理性。
崩解試驗(yàn)?zāi)茌^好地對(duì)比分散劑的作用效果,但試驗(yàn)自制泥餅與實(shí)際工程的泥餅狀態(tài)有別,工程施工時(shí)應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況選擇分散劑的技術(shù)指標(biāo),且分散劑在不同地層存在差異,不同地層應(yīng)重新進(jìn)行分散劑選型。