雷 明

(晉能控股集團(tuán) 山西科學(xué)技術(shù)研究院雙創(chuàng)中心，山西 大同 037100)

綜放工作面煤柱留設(shè)位置，不僅直接影響著礦井煤炭資源的開采利用和生產(chǎn)效率，還影響著面臨開拓與回采的維護(hù)難易程度，尤其是綜放工作面停采線與采區(qū)巷道之間的煤柱寬度對(duì)采區(qū)巷道的穩(wěn)定性起著決定性作用[1]。目前，對(duì)于研究綜放工作面停采線的合理位置相對(duì)較少，通常采用綜放工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律預(yù)定停采方案，或者利用經(jīng)驗(yàn)制定硬性指標(biāo)，如當(dāng)煤層厚度≥8 m時(shí)，停采煤柱尺寸100～120 m；煤層厚度3.5～8 m時(shí)，停采煤柱尺寸80～100 m；煤層厚度<3.5 m時(shí)，停采煤柱尺寸50～80 m等。這些既定方案雖然能夠有效指導(dǎo)停采，但沒有考慮停采線合理位置的多重影響因素，容易造成停采煤柱寬度大而浪費(fèi)資源。國(guó)內(nèi)學(xué)者對(duì)停采煤柱留設(shè)也做出一定研究：馮國(guó)瑞等[2]根據(jù)塔山煤礦石炭二疊系不同層位煤巖層受火成巖侵入的地質(zhì)情況，運(yùn)用FLAC3D數(shù)值模擬軟件對(duì)不同覆巖類型條件下特厚煤層停采煤柱合理留設(shè)寬度進(jìn)行探討；王志堅(jiān)[3]以塔山煤礦8110 綜放工作面為工程背景，通過超前支承壓力極限平衡理論計(jì)算，F(xiàn)LAC3D數(shù)值模擬分析，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)的分析，對(duì)綜放工作面停采煤柱的寬度進(jìn)行優(yōu)化；孫興忠等[4]采用理論分析和數(shù)值模擬相結(jié)合的方法對(duì)塔山礦8105 工作面實(shí)施縮小煤柱試驗(yàn)后進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化，將停采煤柱寬度最終縮減為150 m左右。韓吉宏等[5]分析了巖性、埋深和超前支承壓力對(duì)停采煤柱留設(shè)的影響系數(shù)和權(quán)重，通過現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)合數(shù)值模擬確定了采區(qū)工作面停采煤柱合理尺寸。以上研究?jī)H針對(duì)工作面部分影響條件下停采煤柱留設(shè)，沒有全面考慮中深度埋深綜放工作面煤柱留設(shè)影響因素。因此，應(yīng)依據(jù)工作面停采線外超前固定支承壓力影響范圍實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)及采(盤)區(qū)巷道受力、變形實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，并結(jié)合埋深、采高、煤厚、覆巖結(jié)構(gòu)、周期來壓步距等具體條件，尤其是工作面停采線位置對(duì)盤區(qū)巷道穩(wěn)定性的影響等綜合性指標(biāo)確定工作面停采煤柱尺寸[6]。本文將采用彈塑性理論分析某礦大采場(chǎng)綜放工作面停采線的合理位置，以保證盤區(qū)巷道的持續(xù)穩(wěn)定及綜放工作面搬家撤退的高效性。

1 綜放工作面概況

該工作面煤層賦存穩(wěn)定，工作面埋深486 m，煤層厚度6.23～8.39 m、平均6.86 m,純煤厚度6.10 m。工作面采用單一走向長(zhǎng)壁后退式綜合機(jī)械化低位放頂煤開采，工作面采高與放煤厚度分別為3.3 m和3.56 m，采放比約為1∶1.07。初采不放頂煤距離20 m，末采不放頂煤距離30 m，結(jié)構(gòu)復(fù)雜、含1～4層夾矸，平均兩層，以泥巖為主。煤層傾角1～4°，平均2°，屬近水平煤層。

2 綜放工作面超前支承壓力理論計(jì)算

隨著綜放工作面持續(xù)推進(jìn)，超前支承壓力逐步向前轉(zhuǎn)移，直到對(duì)盤區(qū)巷道圍巖應(yīng)力場(chǎng)發(fā)生擾動(dòng)現(xiàn)象。盤區(qū)巷道與采場(chǎng)煤壁間的距離即為停采煤柱寬度[7]。參考巖石力學(xué)相關(guān)理論，選定彈性區(qū)和原巖應(yīng)力交界點(diǎn)為原巖應(yīng)力的5%，即盤區(qū)巷道剛開始受到擾動(dòng)時(shí)。停采煤柱范圍包含原巖應(yīng)力場(chǎng)和超前支承壓力范圍，超前支承壓力范圍包括塑性區(qū)和彈性區(qū)寬度[8]。具體計(jì)算如下：

塑性區(qū)內(nèi)垂直應(yīng)力：

(1)

設(shè)σz=KγH，則綜放采場(chǎng)前支承壓力峰值點(diǎn)距煤壁的距離X1為：

(2)

(3)

式中：X1為塑性區(qū)寬度，m；X2為彈性區(qū)寬度，m；M為煤層厚度，取6.86 m；φ為摩擦角，取30°；f為煤層與頂?shù)装彘g的摩擦因數(shù)，取0.11；τ0為內(nèi)聚力，取0.6 MPa；H為煤層埋深，取486 m；γ為覆巖平均容重，取25 kN/m3；K為最大應(yīng)力集中系數(shù)，取3；β為側(cè)壓系數(shù)，取1.35。

代入?yún)?shù)得X1=23.18 m，X2=44.20 m，綜放工作面受到動(dòng)壓影響超前支承壓力范圍為67.38 m，該范圍內(nèi)礦壓基本處于穩(wěn)定狀態(tài)。在考慮到實(shí)際的煤層賦存條件，需同步參考工作面現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)。

3 綜放工作面礦壓監(jiān)測(cè)分析

3.1 超前壓力監(jiān)測(cè)

綜放工作面回采期間，在巷道130 m處增設(shè)KJ216型礦用頂板離層儀，布置間隔20 m，通過巷道頂板發(fā)生位移確定超前支承壓力影響范圍。離層儀深、淺兩個(gè)監(jiān)測(cè)基點(diǎn)分別設(shè)置在8.4 m和2.5 m處，分別對(duì)錨桿和錨索錨固區(qū)域離層位移進(jìn)行監(jiān)測(cè)，獲得頂板離層量特征如圖1所示。

圖1 巷道頂板離層量特征圖

隨著與回采煤壁距離不斷縮近，巖層在強(qiáng)采動(dòng)影響下離層量持續(xù)增大。當(dāng)距工作面74～130 m時(shí)，整體離層值較小，在74 m處深部離層值顯著增加，且超過離層報(bào)警界線；當(dāng)距工作面0～74 m時(shí)，隨著距離繼續(xù)縮短，頂板離層值增加速率持續(xù)增大，在48 m處淺部離層值超過報(bào)警界限，之后淺部和深部離層值變化率趨于同步，離層值最終分別為142 mm和223 mm。

3.2 周期來壓監(jiān)測(cè)分析

液壓支架在工作面回采過程中的阻力變化特征可分析確定周期來壓步距。由于液壓支架共142架，每隔5個(gè)支架布置1個(gè)測(cè)站，計(jì)28組測(cè)站，將測(cè)站內(nèi)的支架作為觀測(cè)線。根據(jù)監(jiān)測(cè)統(tǒng)計(jì)，老頂周期斷裂及周期來壓步距為15.5 m。

4 綜放工作面停采煤柱位置動(dòng)態(tài)確定

工作面來壓是老頂斷裂回轉(zhuǎn)的循環(huán)過程，直接頂與液壓支架被動(dòng)適應(yīng)老頂?shù)倪\(yùn)動(dòng)狀態(tài)。綜放工作面收尾撤架處在老頂斷裂線以外還是以內(nèi)，其變形破壞狀況各異，對(duì)盤區(qū)巷道的穩(wěn)定性有著舉足輕重的影響[9]。設(shè)能夠確保盤區(qū)巷道穩(wěn)定的煤柱留設(shè)寬度(即工作面停采煤壁位置與盤區(qū)巷道間的煤柱尺寸) 為L(zhǎng)，最后一次周期來壓結(jié)束后工作面距力學(xué)分析確定的超前支承壓力范圍為L(zhǎng)0，周期來壓步距為l，則動(dòng)態(tài)合理的停采線距離盤區(qū)巷道距離L為:

L=L0+(0.4～0.6)l

(4)

通過公式(4)計(jì)算可知，停采線位置能在確保盤區(qū)巷道穩(wěn)定前提下(停采線位置與盤區(qū)段巷道之間煤柱寬度大于維護(hù)采區(qū)巷道穩(wěn)定的煤柱寬度)，同時(shí)合理排除周期來壓對(duì)工作面搬家的影響[10]。根據(jù)力學(xué)計(jì)算結(jié)果，工作面回采前方煤壁支承壓力影響范圍為67.38 m。因此，為防止盤區(qū)巷道受綜放工作面停采影響而規(guī)劃的保護(hù)煤柱寬度L0至少為67.38 m?，F(xiàn)場(chǎng)實(shí)際測(cè)得老頂周期斷裂及周期來壓步距約為15.5 m。最終綜放工作面停采煤柱位置即合理煤柱寬度L為73.58～76.68 m，與超前壓力數(shù)據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果74 m處觸發(fā)離層報(bào)警界線保持一致，可作為工程應(yīng)用參考范圍。

5 工程應(yīng)用

5.1 原停采線設(shè)備布置

巷道膠帶采用DSJ120/220/4×400型膠帶機(jī)，膠帶機(jī)頭段長(zhǎng)66 m，調(diào)高架段45 m(15組調(diào)高架，每組間距3 m)，停采時(shí)需保留3組，共計(jì)9 m；轉(zhuǎn)載機(jī)型號(hào)SZZ1200/525，裝載機(jī)頭與煤幫距離41 m。根據(jù)設(shè)備配套尺寸，原停采線長(zhǎng)度為：66+9+41=116 m。

5.2 停采位置合理化設(shè)計(jì)后設(shè)備布置

1) 拆除6組儲(chǔ)帶倉(cāng)大架，每組大架間距3 m，共計(jì)18 m；

2) 拆除3號(hào)和4號(hào)驅(qū)動(dòng)裝置(包括驅(qū)動(dòng)滾筒、電機(jī)、減速器)15 m；

3) 拆除轉(zhuǎn)載機(jī)中部槽6節(jié)(每節(jié)長(zhǎng)1.55 m)9.3 m。

根據(jù)設(shè)備配套，停采線長(zhǎng)度為116-18-15-9.3=73.7 m。優(yōu)化前后工作面停采線具體位置，如圖2所示。

5.3 泵站列車及單軌吊安排方式

正?；夭善陂g，泵站列車為30個(gè)車，長(zhǎng)度164 m。停采前，拆除4個(gè)電纜車、高低壓反沖過濾站、2個(gè)噴霧泵、1個(gè)噴霧箱、2個(gè)乳化液泵、1個(gè)乳化液箱開關(guān)板車、回柱車后，剩余長(zhǎng)度112 m。聯(lián)絡(luò)巷內(nèi)存泵站列車長(zhǎng)度87 m，輔運(yùn)巷內(nèi)放置泵站類車25 m，盤區(qū)輔運(yùn)巷該區(qū)段內(nèi)支架搬運(yùn)車無法運(yùn)行，但不影響其他車輛。

圖2 工作面停采線位置變更圖

6 結(jié) 語

1) 通過停采線合理化探究，綜放工作面最終確定停采煤柱的寬度為73.7 m，比原始設(shè)計(jì)停采線多推進(jìn)42.3 m，多回收原煤9.8萬t，同時(shí)延長(zhǎng)工作面回采時(shí)間，為礦井采掘接替提供保證。

2) 對(duì)于確定綜放工作面停采線合理位置的難題，通過綜合考慮多重影響因素，采用多種方法印證對(duì)比，理論計(jì)算數(shù)據(jù)符合工程實(shí)際要求，同時(shí)也為類似工程地質(zhì)條件下綜放工作面停采煤柱位置的選擇提供參考思路。