安 龍, 張家華, 李元輝, 韓 琳

(1. 東北大學(xué) 深部金屬礦山安全開采教育部重點實驗室, 遼寧 沈陽 110819; 2. 山東黃金集團有限公司, 山東 濟南 250101)

金屬礦薄礦脈在我國分布廣泛,主要以有色金屬資源為主,該類礦體的地質(zhì)儲量豐富,開采量占有色金屬總出礦量的10%以上[1].薄礦脈因其自身的稀有稀貴金屬屬性,使其具有重要的經(jīng)濟和戰(zhàn)略價值.薄礦脈開采受限于礦體厚度,傳統(tǒng)上主要采用淺孔留礦法、削壁充填法和進路充填法,導(dǎo)致礦山生產(chǎn)能力和作業(yè)效率低、生產(chǎn)成本高,嚴重制約了該類礦體的安全、高效開采.為解決薄礦脈的開采難題,國內(nèi)外礦山普遍推廣中深孔開采技術(shù)[2-3].中深孔開采的安全性、高效性及經(jīng)濟性使其成為一種極具潛力的薄礦脈開采技術(shù),該技術(shù)的應(yīng)用也加大了對回采爆破質(zhì)量的要求.爆破極易造成采場的超欠挖,引起大量礦石的損失或貧化.在窄小自由面條件下,回采爆破是薄礦脈中深孔開采與厚大礦體中深孔開采的顯著區(qū)別.窄小自由面的存在,導(dǎo)致炸藥爆炸受到周圍巖體的夾制作用,增加了爆破難度[3].一方面,當爆破能量較小時,在圍巖夾制作用下,爆破后易留下巖墻和巖柱,出現(xiàn)“爆不開”的問題;另一方面,當爆破能量較大時,爆破將設(shè)計范圍內(nèi)的礦石破碎后,剩余的能量又造成了上、下盤圍巖的破壞和損傷,出現(xiàn)“爆太開”的問題.開展夾制作用下中深孔爆破參數(shù)的優(yōu)化研究,設(shè)計合理的爆破參數(shù),準確控制爆破能量分布是急傾斜薄礦脈中深孔開采亟待解決的關(guān)鍵難題.中深孔爆破參數(shù)的確定主要采用經(jīng)驗類比、爆破實驗和數(shù)值模擬等方法[4].經(jīng)驗類比法依賴于爆破工程數(shù)據(jù)的積累與人為主觀判斷,爆破參數(shù)確定的合理性難以保障,使爆破室內(nèi)實驗受到炸藥安全性的限制難以開展.現(xiàn)場試驗成本高、可重復(fù)性小,而爆破數(shù)值模擬方法作為一種快速、低成本、可視化的計算實驗手段,被廣泛用于分析巖體爆破機理和優(yōu)化回采爆破參數(shù).爆破數(shù)值模擬方法主要為有限元法(LS-DYNA,Abaqus)、有限差分法(FLAC)、離散元法(PFC)、光滑粒子流法(SPH)及以上方法的耦合應(yīng)用方法[5-8].以LS-DYNA為代表的有限元計算方法通過引入巖體損傷本構(gòu)模型,實現(xiàn)爆破載荷作用下的巖體破裂模擬,但這種方法無法模擬爆破過程中巖體的真實開裂和拋擲現(xiàn)象[9-14].離散元和光滑粒子流方法雖然能夠真實模擬巖體的大變形與開裂,但難以準確模擬爆炸載荷與爆生氣體的作用[15].為此,本文提出了一種基于LS-DYNA與PFC方法耦合的巖體爆破數(shù)值模擬方法[3].該方法針對炸藥爆炸過程中的爆炸應(yīng)力波和爆生氣體作用時間的差異性,將爆破全過程劃分為“動壓作用階段”和“準靜壓作用階段”.爆炸應(yīng)力波的加載速率大,炸藥爆炸瞬間產(chǎn)生的沖擊波作用時間小于1 ms,因此將爆炸應(yīng)力波作用時段定義為動壓作用階段.爆生氣體的應(yīng)力加載速率小,其作用時間達到了幾十甚至上百毫秒,因此將爆生氣體的作用時段定義為準靜壓作用階段.為真實模擬炸藥爆炸過程中巖石的大變形開裂和拋擲過程,采用離散元程序PFC模擬巖石材料.采用LS-DYNA動力有限元程序模擬炸藥的爆轟過程,獲得作用在炮孔邊壁上的質(zhì)點速度時程曲線,并將其作為爆破應(yīng)力波載荷,實現(xiàn)爆破動力加載.采用Weibull分布函數(shù)表達爆生氣體的壓力時程曲線,實現(xiàn)準靜壓作用階段的壓力加載.

以內(nèi)蒙古某金礦急傾斜薄礦脈為工程依托,開展中深孔爆破參數(shù)的優(yōu)化研究,采用爆破經(jīng)驗公式初步確定中深孔爆破的孔網(wǎng)參數(shù)值,運用LS-DYNA與PFC耦合數(shù)值模擬方法,模擬薄礦脈回采爆破過程中爆生裂紋的演化規(guī)律,對比不同回采爆破參數(shù)對采場超欠挖、爆生裂紋密度和自由面質(zhì)點振動速度的影響,進而確定最優(yōu)爆破參數(shù),并進行現(xiàn)場爆破試驗驗證.

1 工程背景

內(nèi)蒙古某金礦為典型的急傾斜薄礦脈,礦脈連續(xù)性好,礦體傾角和厚度穩(wěn)定,傾角70°,厚度1.8～2.2 m.礦石以絹云母化蝕變巖為主,礦石平均質(zhì)量比為2 g/t,圍巖以斜長角閃片麻巖為主,礦體和圍巖穩(wěn)定性中等以上且礦巖力學(xué)參數(shù)近似,如表1所示.采用淺孔留礦法開采該類礦體,該方法的采場生產(chǎn)能力和效率低,人工作業(yè)量大,工人作業(yè)安全性差,生產(chǎn)成本高,采場回采后留下大量間柱和頂?shù)字Y源難于回采等問題.該礦山為保障作業(yè)人員的安全,提高采場的生產(chǎn)能力和生產(chǎn)效率,計劃改用中深孔落礦的分段充填法開采,如圖1所示.該方法分段高為15 m,階段高為50 m,階段間留設(shè)5 m礦柱.沿礦體走向劃分分段采場,采場長40 m,厚度為礦體全厚,采用上向平行中深孔回采.階段內(nèi)自下向上進行回采,分段內(nèi)自中央向兩翼進行回采,采場內(nèi)自采場一翼向另一翼進行回采.分段充填法將大幅提高礦山的生產(chǎn)能力和效率,但同時也對其回采爆破提出了更高要求,確定最優(yōu)中深孔爆破參數(shù),減少爆破對圍巖的損傷,避免爆破能量集中造成礦石過破碎,成為該方法在急傾斜薄礦脈礦山成功應(yīng)用的關(guān)鍵.

表1 礦巖力學(xué)參數(shù)

圖1 分段充填采礦法示意圖

2 中深孔回采爆破過程數(shù)值計算

2.1 中深孔回采爆破參數(shù)設(shè)計

分段充填法回采爆破采用上向平行中深孔,其回采爆破參數(shù)設(shè)計主要包括炮孔布置形式、炮孔深度、炮孔直徑、炮孔間距和抵抗線等[4, 16].受礦體厚度制約,薄礦脈中深孔布置形式對礦體的超欠挖有較大影響.根據(jù)礦脈厚度,可將其適用的炮孔布置形式分為“一字形”、“之字形”、“梅花形”及“方形”.當?shù)V脈厚度w≤0.8 m時,宜采用“一字形”布孔形式;當?shù)V脈厚度大于0.8 m時,采用“一字形”布孔方式易導(dǎo)致相鄰炮孔之間上、下盤區(qū)域出現(xiàn)欠挖.當0.8 m1.2 m時,采用“之字形”布孔方式易導(dǎo)致炮孔之間上、下盤區(qū)域出現(xiàn)欠挖.當1.2 m1.8時,采用“梅花形”布孔方式,易導(dǎo)致炮孔排間欠挖的產(chǎn)生.當w>1.8 m時,宜采用“方形”布孔方式.根據(jù)以上對炮孔布置形式的分析,同時借鑒國內(nèi)外類似的工程經(jīng)驗,設(shè)計“方形”布孔方式,每排布置兩個炮孔,如圖2所示.

圖2 “方型”布孔

該方法分段高度15 m,鑿巖巷道高度2.7～3.0 m,設(shè)計炮孔深度12 m.依據(jù)炮孔深度、巖體質(zhì)量、鑿巖設(shè)備、炮孔偏斜率等因素設(shè)計炮孔直徑.統(tǒng)計當前我國采用中深孔、深孔開采的地下礦山,炮孔直徑范圍一般為50～115 mm.當炮孔深度小于15 m時,炮孔直徑一般小于65 mm.礦山計劃采用YGZ-90型氣動中深孔鑿巖機,根據(jù)鑿巖機鉆頭型號,設(shè)計炮孔直徑為60 mm.

抵抗線B主要受炮孔直徑、巖體質(zhì)量、炸藥威力等因素影響.抵抗線及與其相關(guān)的炮孔間距參數(shù)直接決定爆破塊度的分布、采場圍巖的損傷程度和采礦成本.上向平行中深孔爆破,抵抗線參數(shù)的計算方法采用文獻[16]中提出的炮孔直徑d與最小抵抗線的經(jīng)驗關(guān)系式,如圖3所示.

B=11.8d0.630.

Rustan-Heilig經(jīng)驗公式用于初始爆破參數(shù)設(shè)計,最優(yōu)抵抗線指標取決于巖體質(zhì)量、爆破塊度分布及超欠挖控制,需要進一步優(yōu)化和完善回采爆破參數(shù).設(shè)計的抵抗線大小為適應(yīng)采場的幾何尺寸可以在±10%范圍內(nèi)調(diào)整.考慮薄礦脈爆破受其窄小自由面的夾制作用,造成爆破炸藥單耗的增加,達到1.0～1.6 kg/t,是無夾制作用下炸藥單耗的1.6～2.5倍.為了抵抗這種夾制作用,采用減小炮孔抵抗線的措施,根據(jù)現(xiàn)場實際爆破工程經(jīng)驗,夾制作用下的中深孔抵抗線為正常抵抗線的0.4～0.6倍.經(jīng)計算,當炮孔直徑為60 mm時,炮孔抵抗線范圍為0.8～1.2 m.

圖3 炮孔直徑對抵抗線的影響

孔間距ε與抵抗線、礦體幾何形態(tài)有關(guān).為保證巖體爆破指向自由面方向,而不是排內(nèi)相鄰炮孔先聯(lián)通,一般情況下,孔間距應(yīng)大于抵抗線.孔間距ε的計算式為[16]

1.15B<ε<2.0B.

當炮孔平行布置時,孔間距ε=(1.3～1.5)B,考慮礦體平均厚度僅為2 m,設(shè)計炮孔間距范圍為0.8～1.6 m.

2.2 數(shù)值模型的建立

采用LS-DYNA與PFC聯(lián)合的巖體爆破數(shù)值模擬方法建立計算模型,考慮到設(shè)計炮孔長度遠大于炮孔直徑,將數(shù)值模型簡化為平面模型進行計算.幾何模型如圖4所示,模型長8 m,寬4 m,礦體位于模型中央,礦體厚度2 m,自由面寬度2 m,自由面采用自由邊界,其余邊界均設(shè)置為無反射邊界,在自由面中央位置設(shè)置監(jiān)測點,監(jiān)測爆破質(zhì)點振動速度.

圖4 幾何計算模型

在PFC程序中采用半徑擴大法生成計算模型,模型粒徑比為1.6,平均粒徑為0.019 m,共生成顆粒18 959個.為真實反映巖體的變形和開裂行為,顆粒間的相互作用應(yīng)滿足接觸剛度模型、庫倫滑動模型和平行黏結(jié)模型.在進行爆破動力學(xué)模擬時,應(yīng)對模型設(shè)立一定阻尼,阻尼機制的選擇和參數(shù)的設(shè)定是進行準確模擬的關(guān)鍵.當阻尼參數(shù)過小時,將導(dǎo)致動力載荷施加的能量所產(chǎn)生的效應(yīng)被放大;當阻尼參數(shù)過大時,將導(dǎo)致動力載荷施加的能量被過早消散掉.在PFC程序中內(nèi)置兩種阻尼作用機制,即局部非黏性阻尼和黏性阻尼.局部非黏性阻尼在計算的每一時步都會產(chǎn)生相應(yīng)的阻尼力,可實現(xiàn)模型的快速平衡和收斂,因此多用于靜態(tài)和準靜態(tài)問題的分析.黏性阻尼機制通過在顆粒接觸處添加法向和切向阻尼器,實現(xiàn)爆破動力學(xué)問題分析.由文獻[3-4, 15]對黏性阻尼系數(shù)敏感度的分析及參數(shù)的標定結(jié)果可知,本次模擬的黏性阻尼系數(shù)設(shè)定為0.231.

為了直觀顯示爆破后空區(qū)形態(tài)及爆破塊度分布,增加爆破后巖體破碎和拋擲的時間,設(shè)定整個爆破模擬計算總時長為55 ms,每一計算時步的時長為10 μs,共計5 500時步.其中爆炸應(yīng)力波加載時間為1 ms,高壓氣體加載時間為4 ms,巖體破碎和拋擲時長為50 ms.

采用LS-DYNA動力有限元方法模擬炸藥爆轟過程,炸藥類型為多孔粒狀銨油炸藥,數(shù)值模擬采用MAT_HIGH_EXPLOSIVE_BURN材料的模型數(shù)值炸藥參數(shù),炮孔直徑為60 mm,采用耦合裝藥模式,爆破后得到炮孔壁單元爆炸載荷的時程曲線,如圖5所示.采用Weibull分布函數(shù)模擬爆生氣體的載荷作用過程,其計算時長為400時步,峰值載荷為350 MPa,爆生氣體加載時程曲線如圖6所示.

圖5 爆炸應(yīng)力波加載時程曲線

圖6 爆生氣體加載時程曲線

采用試算法,根據(jù)表1的礦巖力學(xué)參數(shù),得到了PFC模型的輸入?yún)?shù),即模型中顆粒單元與顆粒接觸模型的細觀力學(xué)參數(shù),見表2.

在該金礦急傾斜薄礦脈開采中,中深孔回采爆破參數(shù)分別為:炮孔直徑60 mm,抵抗線0.8～1.2 m,炮孔間距0.8～1.6 m.爆破孔網(wǎng)參數(shù)的設(shè)計:選定抵抗線分別為0.8,1.0和1.2 m,炮孔間距為0.8,1.0,1.2,1.4和1.6 m,采用枚舉法進行抵抗線與炮孔間距孔網(wǎng)參數(shù)組合,共得到15組數(shù)值計算方案.

表2 PFC模型參數(shù)

2.3 數(shù)值模擬結(jié)果

不同孔網(wǎng)參數(shù)條件下,爆破后的裂紋分布及空腔形態(tài)如圖7所示.炸藥爆炸后在爆破應(yīng)力波和爆生氣體的作用下,礦巖體經(jīng)歷了裂隙產(chǎn)生-裂隙貫通-巖塊拋擲的過程,最終形成爆破空腔.炮孔位置依次形成粉碎區(qū)和裂隙區(qū),當裂隙與自由面聯(lián)通后,破碎的巖塊向外拋擲,形成爆破空腔.受到不同抵抗線和炮孔間距組合參數(shù)的影響所形成的爆破空腔范圍、裂紋分布特征均有顯著不同.

圖7中用黃色線段和黑色線段表示爆破產(chǎn)生的裂紋,其中黃色線段代表拉伸破壞,黑色線段代表剪切破壞,可知爆破產(chǎn)生的拉伸破壞遠大于剪切破壞.由模擬結(jié)果可知,在15組方案中,當?shù)挚咕€為1.2 m,孔間距為1.6 m時,受到薄礦脈圍巖夾制作用的影響,炸藥爆破未形成空腔,在其余爆破參數(shù)條件下均形成了大小形態(tài)不同的爆破空腔.受爆破計算模擬時間的限制,爆破破碎的巖石未全部與原巖分離拋擲出去,因此,根據(jù)爆破后的裂紋分布特征,當形成的裂紋網(wǎng)相互聯(lián)通時,即認為該區(qū)域的巖體破裂且與原巖體分離,并以此為依據(jù)確定爆破后的空腔范圍,圖中黑色輪廓線所描繪的區(qū)域代表最終的爆破空腔范圍.

圖7 爆破數(shù)值模擬結(jié)果

3 中深孔爆破參數(shù)優(yōu)化

根據(jù)爆破超欠挖程度、裂紋密度和自由面質(zhì)點振動速度等指標分析了中深孔回采爆破參數(shù)與爆破效果之間的定量關(guān)系.爆破超欠挖定義如下:當爆破空腔的范圍超過了采場回采邊界即定義為超挖,超出回采邊界的區(qū)域定義為超挖,其面積值用正值表示;當爆破空腔范圍小于采場回采邊界即定義為欠挖,未爆破區(qū)域定義為欠挖,其面積值用負值表示.采用爆破超欠挖百分比來表示爆破的超欠挖程度,計算公式為

式中:Sover表示超挖面積(正值),m2;Sunder表示欠挖面積(負值),m2;S0表示設(shè)計爆破面積,m2.

定義裂紋密度為回采區(qū)域內(nèi)單位面積內(nèi)的裂紋數(shù)量,該指標可直觀反映爆破后礦巖塊度的粒徑特征與爆破能量的集中程度.自由面質(zhì)點振動速度可反映不同爆破參數(shù)條件下自由面處的爆破能量傳播特征.根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果分別得到了中深孔爆破參數(shù)與爆破超欠挖百分比、裂紋密度和質(zhì)點振動速度的關(guān)系如圖8～圖10所示.

由圖8可知,最小抵抗線相同時,隨孔間距的增加,爆破超欠挖百分比先減小后增大.當孔間距ε為1.2～ 1.4 m時,爆破超欠挖面積趨于零;當孔間距ε<1.2 m時,隨著抵抗線的增加,爆破欠挖面積也隨之增大;當1.2 m≤ε<1.4 m時,隨抵抗線的增加,爆破由超挖轉(zhuǎn)變?yōu)榍吠?當孔間距ε≥1.4 m時,隨著抵抗線的增加,超挖面積隨之降低.當?shù)挚咕€增加到1.2 m時,爆破未生成空腔.通過計算分析可知,合理的孔間距ε為1.2～1.4 m,抵抗線B為0.8～1.0 m.

圖8 采場超欠挖與孔間距的關(guān)系

由圖9可知,抵抗線相同時,隨著孔間距的增加,裂紋密度隨之降低.孔間距相同時,隨抵抗線的增加,裂紋密度隨之降低,但平均裂紋密度的降低幅度不同.當?shù)挚咕€由0.8 m增加至1.0 m時,平均裂紋密度的降低幅度為260個/m2;當?shù)挚咕€由1.0 m增加至1.2 m時,平均裂紋密度的降低幅度增加,達到645個/m2.對比數(shù)值模擬結(jié)果,當?shù)挚咕€B=1.2 m,ε≥1.0 m時,爆破巖石塊度明顯增大,此時的爆破裂紋密度為1 900個/m2.當平均裂紋密度小于1 400個/m2時,爆破產(chǎn)生的裂紋不足以將其從原巖體上分離,無法形成爆破空腔.為減少爆破過程中的大塊產(chǎn)生,同時防止爆破導(dǎo)致的過破碎問題,抵抗線值應(yīng)取1.0 m,孔間距值應(yīng)小于1.4 m.

圖9 裂紋密度與孔間距的關(guān)系

圖10為不同抵抗線條件下自由面質(zhì)點振動速度隨炮孔間距的變化關(guān)系.

由圖10可知,當?shù)挚咕€相同時,隨孔間距的增大,質(zhì)點速度隨之降低.根據(jù)其質(zhì)點振動速度的變化速率將其劃分為3個階段,當孔間距ε<1.0 m時,隨著孔間距的增加,質(zhì)點振動速度快速下降,變化幅度達到2.5 m/s;當1.0 m≤ε<1.4 m時,隨著孔間距的增加,質(zhì)點振動速度變化平穩(wěn),變化幅度小于0.5 m/s;當孔間距ε≥1.4 m時,由于爆破受到較大的圍巖夾制作用,隨孔間距的增加,其自由面質(zhì)點振動速度降低趨勢再次變陡.當孔間距相同時,隨著抵抗線的增加,質(zhì)點速度隨之降低.由爆破模擬結(jié)果及爆破裂紋分布規(guī)律可知,當質(zhì)點振動速度小于4.2 m/s時,爆破在圍巖夾制作用下,不能形成爆破空腔.當質(zhì)點振動速度小于5.6 m/s時,爆破產(chǎn)生的大塊率顯著增加.從自由面質(zhì)點振動速度特征分析結(jié)果可知,當1.0 m≤ε<1.4 m時,爆破能量分布更加均勻.

圖10 不同爆破參數(shù)條件下監(jiān)測點振動速度曲線

根據(jù)爆破超欠挖百分比、裂紋密度和自由面質(zhì)點振動速度3個指標的分析結(jié)果,確定在本文工況下的最優(yōu)中深孔爆破參數(shù)為抵抗線1.0 m,孔間距1.2 m.

4 現(xiàn)場爆破試驗

為驗證以上研究結(jié)果,依托內(nèi)蒙古某金礦開展現(xiàn)場爆破試驗.試驗地點選擇在該礦山6號采區(qū)7中段7181礦塊,該區(qū)域礦體傾角70°,礦體平均厚度2.0 m,礦石平均質(zhì)量比為1.49 g/t,為進行中深孔回采爆破,已先期施工了切割天井.天井斷面為2 m×2 m,可為中深孔爆破提供足夠的補償空間.現(xiàn)場中深孔爆破共施工2排炮孔,炮孔直徑為60 mm,傾角為70°,炮孔施工深度為12 m,抵抗線為1.0 m,孔間距為1.2 m.炸藥采用多孔粒狀銨油炸藥,非電導(dǎo)爆管雷管起爆,毫秒微差爆破,微差間隔時間為25 ms,同排炮孔采用相同段別導(dǎo)爆管雷管同時起爆,排間炮孔延時起爆.

爆破后采用圖像識別手段統(tǒng)計崩落礦石的塊度分布,采用CMS三維激光掃描儀測量空區(qū)超欠挖量值,統(tǒng)計測量結(jié)果如圖11和圖12所示.由圖11可知,爆破后礦石塊度分布較均勻,無大塊產(chǎn)出,統(tǒng)計爆破的平均塊度尺寸為13.7,35 cm以下礦石塊度占95%以上.由圖12可知,在該爆破參數(shù)條件下爆破對礦體的上、下盤損傷較小,上、下盤邊界面基本完整.設(shè)計爆破空區(qū)體積為48 m3,實際爆破體積為44.6 m3,局部出現(xiàn)少量欠挖,但滿足施工誤差要求.空區(qū)形態(tài)與設(shè)計采場形態(tài)相吻合,進一步證明了本文中深孔爆破參數(shù)優(yōu)化的思路和方法.

圖11 現(xiàn)場爆破礦巖塊度分布特征

圖12 現(xiàn)場爆破試驗空區(qū)形態(tài)特征

5 結(jié) 論

1) 針對內(nèi)蒙古某金礦急傾斜薄礦脈的開采條件,采用經(jīng)驗方法初步確定了中深孔回采爆破參數(shù),即炮孔直徑60 mm,抵抗線0.8～1.2 m,孔間距0.8～1.6 m.

2) 提出了爆破超欠挖百分比和裂紋密度指標,分別評估爆破后的空區(qū)形態(tài)和礦巖塊度分布特征,并結(jié)合自由面質(zhì)點振動速度指標綜合定量評估爆破效果,優(yōu)化爆破參數(shù).

3) 隨孔間距的增加,爆破超欠挖百分比先減小后增大,爆破裂紋密度和自由面質(zhì)點振動速度隨之降低;隨抵抗線的增大,爆破欠挖百分比增大,爆破超挖百分比較小,爆破裂紋密度和自由面質(zhì)點振動速度隨之降低.當爆破裂紋密度低于1 900個/m2,質(zhì)點振動速度小于5.6 m/s時,爆破產(chǎn)生的大塊率顯著增加;當爆破裂紋密度低于1 400個/m2時,質(zhì)點振動速度小于4.2 m/s,在圍巖夾制作用下,不能形成爆破空腔.

4) 綜合爆破超欠挖百分比、裂紋密度和自由面質(zhì)點振動速度3個指標,確定最優(yōu)爆破參數(shù)為抵抗線1.0 m,孔間距1.2 m,并在內(nèi)蒙某金礦7181礦塊開展現(xiàn)場爆破試驗.爆破試驗結(jié)果表明該參數(shù)下爆破后礦巖塊度分布均勻,無大塊產(chǎn)出,爆破空區(qū)形態(tài)與設(shè)計采場形態(tài)相吻合.