劉 哲張明燦成洪剛裴雪辰李曉明

(1.中國電建集團河北省電力勘測設計研究院有限公司,河北 石家莊 050031;2.國網河北省電力有限公司石家莊供電分公司,河北 石家莊 050051)

0 引言

隨著城鎮(zhèn)化的發(fā)展,高壓交流電纜線路在主城區(qū)內建設應用越來越廣泛,大量電纜線路的投入運行,電纜金屬護套接地電流(簡稱"環(huán)流")超標問題成為電纜運檢人員關注的重點。

環(huán)流影響因素研究廣泛,解析式計算模型已較為成熟。根據環(huán)流計算解析式的應用程序也在工程中得到應用[1-3],方便工程人員應用的環(huán)流擬合公式也在部分工程中取得較好效果。系統(tǒng)接線錯誤、保護器接線錯誤、金屬護套接地形式設計錯誤都能夠引發(fā)較大的環(huán)流[4-7]。串聯(lián)電阻、電感可以抑制環(huán)流,對于環(huán)流過大的交叉互聯(lián)接地形式的電纜線路,可改造為多段單端接地形式,但要注意單相短路工頻過電壓與外護套絕緣水平的配合[8-9],對于大段長電纜線路,這種降低環(huán)流的改造方法,還需要考慮護層保護器通流容量的限制[10-11]。對于環(huán)流抑制方法的綜合評價與在線監(jiān)測系統(tǒng)評價標準改進方法鮮有闡述。

1 220 kV單芯電纜環(huán)流計算模型

1.1 交叉互聯(lián)接地的等值電路模型

220 k V 單芯高壓電纜金屬護套交叉互聯(lián)接地系統(tǒng)模型示意如圖1所示。

利用電路原理,建立等效電路圖,對環(huán)流數值的各個影響因素進行分析,交叉互聯(lián)接地等效電路圖如圖2所示。

圖2 交叉互聯(lián)接地等效電路

ISU、ISV、ISW分別為U、V、W 三相金屬護套上的環(huán)流值;ISE為接地電流;Rd為大地等效電阻;Rd1、Rd2分別為首末端的等效接地電阻;Zoi(i=1、2、3,下同)為每段的自阻抗;ESUi、ESVi、ESWi分別為U、V、W 三相電纜由本相線芯電流感應的電動勢;ETUi、ETVi、ETWi為U、V、W 三相電纜由其他相金屬護套中電流和大地回流感應的電動勢。

1.2 解析式計算方法

針對圖2所示的一個交叉互聯(lián)單元列寫解析式方程如下:

把電纜自阻抗、感應電動勢的實部虛部分離,上角標為“′”代表該參數的實部,上角標“″”表示該參數的虛部。

利用上述方程,便可求得各相環(huán)流ISU、ISV、ISW的數值。

2 環(huán)流影響因素分析

從解析式(1)可以看出,金屬護套接地電流為導體電流感應電動勢、金屬護套電流感應電動勢、大地回流感應電動勢與護套阻抗、接地電阻、大地等效電阻形成回路產生。此處忽略了電容電流與泄露電流,這兩種電流數值線芯和金屬護套之間的電壓值與電纜結構參數有關,一般情況下,220 k V 電纜線路小于6 A。

為了更準確地計算環(huán)流數值,分析新建與改造電纜線路的抑制環(huán)流措施,采用ATP-EMTP電磁暫態(tài)程序進行仿真計算。

建立比較基準,以分析研究各參數對環(huán)流數值的影響,仿真計算電纜采用ZC-YJLW03-Z 127/220 1×2500交聯(lián)聚乙烯皺紋鋁護套高壓電力電纜,線芯電流為1 200 A,隧道內敷設(空氣中),緊湊品字形敷設,兩端接地電阻為0.5Ω,負荷為集中參數電阻,采用交叉互聯(lián)接地,三小段長度均為700 m。

2.1 線芯電流的影響

根據上述仿真參數,交叉互聯(lián)三小段等長且為品字形敷設時,負荷電流改變,環(huán)流計算結果見表1。

表1 線芯電流對環(huán)流的影響

從計算結果可知,環(huán)流與線芯電流基本呈線性關系,當環(huán)流絕對值突然較大時,不一定是電纜接地系統(tǒng)或電纜本體等發(fā)生了故障,可能是負荷電流增加的影響,要參考環(huán)流與負荷電流百分比進行分析判斷。

2.2 交叉互聯(lián)分段不均勻的影響

交叉互聯(lián)三小段不等長時,會感應出不平衡的電動勢,通過兩端直接接地產生較大環(huán)流。采用品字形鋪設方式,兩小段為700 m,改變第三小段長度,環(huán)流計算結果見表2。

表2 分段不均勻對環(huán)流的影響

分段越不均勻,環(huán)流越大,而且上述計算電纜是以品字形敷設,環(huán)流只由段長不均勻產生,實際線路很難做到完全品字形敷設,所以三小段要盡可能相等。

2.3 布置方式的影響

隧道中電纜的主要敷設方式有水平布置、垂直布置、品字形布置、緊湊品字形布置,電纜間距為250 mm,布置方式如圖3所示。

圖3 隧道中電纜主要布置方式

交叉互聯(lián)三小段分別以4種布置方式計算環(huán)流,計算結果見表3。

表3 布置方式對環(huán)流的影響

各布置方式下的環(huán)流,緊湊形品字最小,品字排列次之,垂直排列與水平排列近乎相等且值最大。在新建電纜線路中,為了降低環(huán)流,結合載流量要求,優(yōu)先選擇緊湊品字形布置方式。

2.4 金屬護套串聯(lián)電阻的影響

由圖2可知,在金屬護套的接地線連入接地箱前串聯(lián)一定數值的電阻,可降低環(huán)流數值。串聯(lián)一定數值電阻后的環(huán)流計算結果見表4。

表4 金屬護套串聯(lián)電阻對環(huán)流的影響

當串聯(lián)電阻增大時,環(huán)流降低效果明顯,同時入地電流也相應降低,但變化不大,如圖4所示。

圖4 不同串聯(lián)電阻值下的環(huán)流

同理,串聯(lián)電感也可取得抑制環(huán)流的效果,且阻抗值與電纜金屬護套等效阻抗相近時,抑制環(huán)流效果最佳。

2.5 接地電阻的影響

接地電阻改變,環(huán)流的計算結果見表5。

表5 接地電阻對環(huán)流的影響

接地電阻對環(huán)流幾乎無影響,由表5的計算結果可知,接地線在接地箱互聯(lián)后再接入串聯(lián)電阻對環(huán)流影響很小,抑制環(huán)流效果不如在各相金屬護套串聯(lián)阻抗。

3 環(huán)流超標處理方法

3.1 串聯(lián)電阻、電感

當串聯(lián)阻抗增加時,金屬護套的工頻過電壓將增加,考驗保護器的工頻過電壓耐受能力,嚴重情況會造成電纜外護套絕緣擊穿。短路電流分為15 k A 與30 k A 兩種情況,根據串聯(lián)不同的電阻值,計算得到的工頻過電壓詳細數值見表6,響應曲線如圖5所示。

表6 串聯(lián)電阻對工頻過電壓的影響

圖5 串聯(lián)電阻值下的工頻過電壓

當短路電流為30 k A,串聯(lián)電阻為5Ω 時,末端工頻過電壓為22.6 k V,當施加更大短路電流或串聯(lián)更大電阻時,外護套存在擊穿損壞的可能。本文建議,宜增加保護器維護與更換頻率,起到保護器電纜外護套絕緣的目的。

3.2 交叉互聯(lián)改單端接地方式

交叉互聯(lián)接地不但可以起到降低感應電壓的作用,金屬護套也可以起到回流線的作用。部分電纜線路工程,由于后期改造,打破了原交叉互聯(lián)接地的均勻分段。為了降低環(huán)流,把交叉互聯(lián)改成了單端接地首尾相接的方式,且未加設回流線。

回流線的設置與否在接地方式改造后,工頻過電壓的計算見表7。

表7 回流線對工頻過電壓的影響

交叉互聯(lián)接地改成單端接地未加回流線,會比改造前或加回流線方式的工頻過電壓數值大幅增加,存在安全隱患。

3.3 金屬護套接地電流在線監(jiān)測系統(tǒng)評價標準改進

根據國網運檢標準,環(huán)流異常的評價標準,當電纜線路滿足下列任一項條件時,為異常;

(1)100 A≤接地電流絕對值≤200 A;

(2)20%≤接地電流與負荷比值≤50%;

(3)3≤單相接地電流最大值/最小值≤5;

當滿足下列任一項時,判定為缺陷,應停電檢查處理。

(1)接地電流與負荷比值≥50%;

(2)單相接地電流最大值/最小值≥5;

根據上述評價標準,當電纜線路環(huán)流大于100 A 時,就會被判定為異常。

環(huán)流絕對值增大,可能是負荷電流突然增大與電纜布置不均勻等因素相互疊加的結果,不一定是電纜外護套損壞或接地箱損壞等真正的缺陷。此時,應比對環(huán)流負荷電流比值與計算值的差異,當小于5%時,可以認為,僅僅是因為負荷電流增大、排列方式、布置方式等正常原因引起的環(huán)流絕對值增加;當大于等于5%時,可判定電纜線路接地系統(tǒng)存在缺陷,運檢人員應及時到相應接地位置進行巡檢,發(fā)現(xiàn)處理問題。

4 工程實例驗證

以某220 k V 電纜線路為例,該線路全長8.3 km,電纜型號為ZC-YJLW02-Z 127/220 1×1 000,電纜金屬護套接地系統(tǒng)為5個完整的交叉互聯(lián)單元。監(jiān)測環(huán)流值較大的為第4號與第5號交叉互聯(lián)單元,其三相電纜分段長度與電纜布置方式見表8。線路部分斷面進行了縮小,品字形布置變?yōu)榇怪辈贾谩?/p>

表8 串聯(lián)電阻對工頻過電壓的影響

對第4號交叉互聯(lián)單元的線芯電流、環(huán)流進行實測與仿真,現(xiàn)場測量裝置見圖6,測量與仿真結果數值見表9。

圖6 串聯(lián)電阻值下的工頻過電壓

表9 計算值與實測值比較

從上表可知,差異在3%以內,仿真環(huán)流值與實測值基本一致,環(huán)流較大主要是由于兩個接頭間共采用了72 m 水平敷設,最后一個小段為垂直敷設,相間距離為500 mm。測量環(huán)流同時檢查電纜本體及接地箱,發(fā)現(xiàn)接地箱接線完好,保護器未損壞,電纜外護套絕緣正常。后續(xù),抑制環(huán)流措施可采用串聯(lián)阻抗方式,同時驗算工頻過電壓水平。

5 結論

本文研究了環(huán)流的數學模型,建立了相應的電磁暫態(tài)仿真模型。基于此仿真模型,分析了環(huán)流的影響因素。研究了抑制環(huán)流的方法,利用電磁暫態(tài)程序重點仿真了串聯(lián)電阻、電感、接地電阻對環(huán)流數值的影響。對幾種環(huán)流抑制方法進行了分析,討論了各自的應用范圍與評價環(huán)流超標的評價標準。

通過工程實例,驗證了仿真模型與評價標準的準確性,后續(xù)應把計算方法嵌入在線監(jiān)測系統(tǒng)中,實時評價計算值與測量值的差異,提高電纜系統(tǒng)缺陷預警的精確度。