彭英俊，趙 偉

(1. 深中通道管理中心，廣東 中山528454；2. 廣東交科檢測(cè)有限公司，廣州 510550)

0 引言

港珠澳大橋和深中通道建設(shè)項(xiàng)目是國(guó)內(nèi)外著名的世界級(jí)跨海工程，兩者均采用了沉管隧道施工技術(shù)，前者隧道管節(jié)采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)預(yù)制，后者采用鋼殼混凝土預(yù)制。兩者相比，鋼殼混凝土結(jié)構(gòu)具有承載能力強(qiáng)、抗不均勻沉降和抗震適應(yīng)性好、預(yù)制工期短等優(yōu)勢(shì)[1]，更具有不需考慮混凝土自身裂縫引起結(jié)構(gòu)耐久性下降的優(yōu)點(diǎn)，但鋼殼沉管內(nèi)部腔體混凝土填充密實(shí)性是影響鋼殼混凝土結(jié)構(gòu)安全性和耐久性的重要因素之一[2]。

鋼殼沉管自密實(shí)混凝土技術(shù)已在日本進(jìn)行了應(yīng)用，此外中國(guó)香港以及歐美一些國(guó)家或地區(qū)也有少量使用[3]，自密實(shí)混凝土的應(yīng)用是鋼殼混凝土結(jié)構(gòu)施工的重要環(huán)節(jié)之一。自密實(shí)混凝土最早由日本提出，是指在澆筑過程中無需施加任何振搗，僅依靠混凝土自身性能就能完全填充結(jié)構(gòu)的高性能混凝土，在國(guó)內(nèi)房建管樁工程及鐵路板式無砟軌道[4]已有應(yīng)用。

深中通道跨海工程隧道建設(shè)采用鋼殼沉管的結(jié)構(gòu)形式。鋼殼內(nèi)部是一種相對(duì)封閉的結(jié)構(gòu)，采用自密實(shí)混凝土施工是首選，然而我國(guó)在大型鋼殼沉管自密實(shí)混凝土質(zhì)量控制方面的研究較少。本文針對(duì)鋼殼沉管自密實(shí)混凝土技術(shù)，從混凝土的質(zhì)量控制指標(biāo)、配合比設(shè)計(jì)及施工質(zhì)量控制要點(diǎn)等進(jìn)行探討，以達(dá)到自密實(shí)混凝土澆筑質(zhì)量控制的目的，確保深中通道鋼殼沉管隧道管節(jié)預(yù)制質(zhì)量，同時(shí)對(duì)鋼殼沉管脫空檢測(cè)及缺陷修補(bǔ)進(jìn)行了探討，為國(guó)內(nèi)同類工程建設(shè)提供實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。

1 工程概況

深中通道隧道全長(zhǎng)6 845m，其中沉管段長(zhǎng) 5 035m，采用鋼殼混凝土管節(jié)結(jié)構(gòu)，斷面呈兩孔一管廊型式，由31節(jié)鋼殼管節(jié)和1節(jié)鋼殼管節(jié)+最終接頭組成。鋼殼沉管分為直線段標(biāo)準(zhǔn)管節(jié)和非標(biāo)準(zhǔn)管節(jié)，標(biāo)準(zhǔn)管節(jié)橫斷面尺寸為46.0m×10.6m，非標(biāo)準(zhǔn)管節(jié)橫斷面尺寸為46.0m～55.4m×10.6m。標(biāo)準(zhǔn)管節(jié)鋼殼自重1.2萬t，由2 257個(gè)封閉隔倉構(gòu)成，封閉隔倉內(nèi)部澆筑C50自密實(shí)混凝土，單個(gè)管節(jié)所需自密實(shí)混凝土約2.92萬m3，澆筑完成后，鋼殼混凝土管節(jié)重約8萬t。本項(xiàng)目鋼殼沉管管節(jié)分別于桂山島陸域和龍穴島船塢內(nèi)澆筑預(yù)制，受鋼殼節(jié)段拼裝、管節(jié)舾裝、管節(jié)移位等交叉施工影響，三年完成約95萬m3自密實(shí)混凝土澆筑任務(wù)的施工組織難度大，同時(shí)跨越不同季節(jié)，自密實(shí)混凝土的質(zhì)量管理和控制面臨較大挑戰(zhàn)。

2 鋼殼沉管自密實(shí)混凝土質(zhì)量控制指標(biāo)

自密實(shí)混凝土在日本和歐美國(guó)家發(fā)展較早，也有大規(guī)模施工的成功實(shí)例，但有關(guān)自密實(shí)混凝土的性能分類及質(zhì)量控制指標(biāo)存在稍許差異[5]。國(guó)內(nèi)建工標(biāo)準(zhǔn)、協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)及電力標(biāo)準(zhǔn)也對(duì)自密實(shí)混凝土的性能分類及質(zhì)量控制指標(biāo)進(jìn)行了規(guī)定，有效地指導(dǎo)了我國(guó)自密實(shí)混凝土的施工應(yīng)用。

目前，交通行業(yè)自密實(shí)混凝土質(zhì)量控制主要依據(jù)《自密實(shí)混凝土設(shè)計(jì)與施工指南》(CCES 02)和《自密實(shí)混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》(JTG/T 283)兩項(xiàng)標(biāo)準(zhǔn)。兩者均主要從填充性、間隙通過性與抗離析性等方面評(píng)價(jià)自密實(shí)混凝土的性能，前者主要測(cè)試技術(shù)參數(shù)有坍落擴(kuò)展度、擴(kuò)展時(shí)間T500、L型儀、U型儀及跳桌試驗(yàn)；后者主要測(cè)試技術(shù)參數(shù)有坍落擴(kuò)展度、擴(kuò)展時(shí)間T500、J環(huán)擴(kuò)展度、離析率與粗骨料振動(dòng)離析率等。此外，《自密實(shí)混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》(CECS 203)規(guī)程增加了V型漏斗試驗(yàn)。

自密實(shí)混凝土性能是影響鋼殼沉管管節(jié)預(yù)制質(zhì)量的關(guān)鍵環(huán)節(jié)之一，開展相關(guān)質(zhì)量控制指標(biāo)的研究和明確指標(biāo)要求，是進(jìn)行質(zhì)量控制的前提。深中通道建設(shè)項(xiàng)目鋼殼沉管參考類似工程經(jīng)驗(yàn)，通過前期科研咨詢與充分論證，綜合考慮自密實(shí)混凝土的填充性、間隙通過性、沉管結(jié)構(gòu)密實(shí)性、溫度變形與浮運(yùn)安全性等多項(xiàng)因素，主要從坍落擴(kuò)展度、擴(kuò)展時(shí)間T500、V型漏斗流出時(shí)間、L型儀、含氣量、容重與溫度等7項(xiàng)技術(shù)參數(shù)進(jìn)行控制。自密實(shí)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50，具體的質(zhì)量控制指標(biāo)見表1。

表1 自密實(shí)混凝土質(zhì)量控制指標(biāo)

本項(xiàng)目采用出機(jī)后和入倉前雙控檢測(cè)形式，以確保自密實(shí)混凝土的質(zhì)量。檢測(cè)頻率為每60m3一次，各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)均滿足要求后方可進(jìn)行自密實(shí)混凝土的澆筑。

3 原材料及配合比

3.1 原材料

鋼殼沉管自密實(shí)混凝土采用的原材料及性能指標(biāo)見表2。

表2 原材料性能指標(biāo)

3.2 配合比

鋼殼沉管自密實(shí)混凝土的配合比設(shè)計(jì)參照《自密實(shí)混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》(JTG/T 283)，自密實(shí)混凝土膠凝材料用量不宜超過550kg/m3，采用雙摻技術(shù)，且粉煤灰和礦渣粉摻量不低于膠材總量40%，水膠比不宜超過0.34，在保證粉煤灰品質(zhì)與貨源穩(wěn)定的情況下，宜多摻粉煤灰，少摻礦渣粉，以減少自密實(shí)混凝土的黏度；在考慮混凝土含氣量存在波動(dòng)的情況下，配合比計(jì)算容重不宜大于2 360kg/m3。

為了保證自密實(shí)混凝土具有良好的流動(dòng)性、減少泌水離析現(xiàn)象及確保其抗壓強(qiáng)度，通過室內(nèi)大量拌合試驗(yàn)，將每m3總膠凝材料用量調(diào)整為550kg，砂率調(diào)整為50%，得到調(diào)整優(yōu)化后的室內(nèi)混凝土配合比。計(jì)算配合比與室內(nèi)優(yōu)化配合比見表3，自密實(shí)混凝土各項(xiàng)性能見表4。從表4可見，優(yōu)化后的自密實(shí)混凝土各項(xiàng)性能均滿足質(zhì)量控制指標(biāo)要求，且坍落擴(kuò)展度90min經(jīng)時(shí)損失較小，自密實(shí)混凝土仍具有較好的流動(dòng)性。

表3 自密實(shí)混凝土配合比(單位：kg/m3)

表4 自密實(shí)混凝土質(zhì)量控制指標(biāo)

4 澆筑試驗(yàn)及質(zhì)量控制指標(biāo)優(yōu)化

本工程沉管隧道采用矩形雙層鋼殼內(nèi)部填充自密實(shí)混凝土的“ 三明治” 結(jié)構(gòu)形式在國(guó)內(nèi)尚無成熟的經(jīng)驗(yàn)，近百萬m3自密實(shí)混凝土澆筑施工面臨較大挑戰(zhàn)。為了驗(yàn)證自密實(shí)混凝土澆筑工藝的可行性，施工前進(jìn)行了小鋼殼模型與亞克力模型、1/4足尺和全斷面足尺鋼殼模型試驗(yàn)研究，掌握自密實(shí)混凝土工作性變化、填充密實(shí)性、鋼殼管節(jié)應(yīng)力分布及變形規(guī)律，指導(dǎo)后續(xù)全面的澆筑施工。

4.1 雙控檢測(cè)混凝土工作性能變化

在鋼殼沉管封閉隔倉內(nèi)澆筑自密實(shí)混凝土施工工藝具有不可逆性，在自密實(shí)混凝土出機(jī)后和澆筑入倉前檢測(cè)其性能，是保證澆筑質(zhì)量的關(guān)鍵環(huán)節(jié)之一。通過120余次對(duì)比試驗(yàn)研究，受原材料質(zhì)量波動(dòng)、含水率變化及設(shè)備差異等影響，各技術(shù)參數(shù)檢測(cè)結(jié)果波動(dòng)明顯，尤其是坍落擴(kuò)展度、V型漏斗通過時(shí)間及L型儀(H2/H1)等參數(shù)，但通過比較出機(jī)后和澆筑入倉前的檢測(cè)結(jié)果均值，亦存在一定的規(guī)律性(表5)。

表5 自密實(shí)混凝土出機(jī)與入倉技術(shù)指標(biāo)對(duì)比

從表5可以看出，自密實(shí)混凝土經(jīng)過運(yùn)輸與泵送環(huán)節(jié)后，坍落擴(kuò)展度、V型漏斗通過時(shí)間與L型儀(H2/H1)結(jié)果呈下降趨勢(shì)，其它技術(shù)指標(biāo)呈上升趨勢(shì)，表明自密實(shí)混凝土的流動(dòng)性有所降低，含氣量與溫度分別提高0.3%和1.1℃。同時(shí)，根據(jù)雙控檢測(cè)項(xiàng)目技術(shù)指標(biāo)結(jié)果的變化規(guī)律，通過出機(jī)后技術(shù)指標(biāo)結(jié)果，可預(yù)判自密實(shí)混凝土在入倉前的性能狀況。適當(dāng)減少入倉前檢測(cè)項(xiàng)目或減少檢測(cè)頻率，可降低運(yùn)輸罐車等待時(shí)間，避免自密實(shí)混凝土性能出現(xiàn)不良變化。

4.2 高溫季節(jié)對(duì)工作性的影響

受膠凝材料水化與水份散失過快等影響，自密實(shí)混凝土流動(dòng)性會(huì)隨著時(shí)間降低[6]，一般情況下通過調(diào)節(jié)減水劑的緩凝組份來控制坍落擴(kuò)展度經(jīng)時(shí)損失。在前期配合比配制過程中，坍落擴(kuò)展度120min經(jīng)時(shí)損失為25mm，損失相對(duì)較小，但該試驗(yàn)結(jié)果是在室內(nèi)條件下完成的，實(shí)際施工過程中，坍落擴(kuò)展度經(jīng)時(shí)損失受周圍環(huán)境溫度影響較大。本文對(duì)環(huán)境溫度超過35℃時(shí)的自密實(shí)混凝土工作性能變化進(jìn)行了分析(表6)。

表6 環(huán)境溫度對(duì)混凝土工作性能的影響

從表6可以看出，在加裝防曬布的運(yùn)輸罐車內(nèi)停留60min后，自密實(shí)混凝土坍落擴(kuò)展度經(jīng)時(shí)損失達(dá)60mm，損失非常顯著，雖然自密實(shí)混凝土填充性滿足技術(shù)指標(biāo)，但其間隙通過性技術(shù)指標(biāo)已超出了質(zhì)量控制指標(biāo)的要求。在高溫季節(jié)施工時(shí)，應(yīng)采取合理調(diào)度運(yùn)輸車輛、選擇澆筑時(shí)間段等措施，合理組織施工，最大限度地減少自密實(shí)混凝土工作性能下降的情況。

4.3 質(zhì)量控制指標(biāo)優(yōu)化

自密實(shí)混凝土澆筑過程控制的核心為嚴(yán)格控制拌合生產(chǎn)工藝，減少澆筑過程中自密實(shí)混凝土等待時(shí)間，使其工作性不劣化，確保將性能優(yōu)良的自密實(shí)混凝土在滿足工藝的條件下以最短時(shí)間澆筑于鋼殼沉管隔倉內(nèi)。通過上述試驗(yàn)研究，對(duì)自密實(shí)混凝土質(zhì)量控制指標(biāo)進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整：

(1)檢測(cè)項(xiàng)目與抽檢頻率。嚴(yán)格控制自密實(shí)混凝土出機(jī)性能，自密實(shí)混凝土出機(jī)后檢測(cè)項(xiàng)目和抽檢頻率應(yīng)嚴(yán)格按質(zhì)量控制指標(biāo)執(zhí)行；適當(dāng)減少入倉前檢測(cè)項(xiàng)目，調(diào)整為坍落擴(kuò)展度、T500、V型漏斗時(shí)間及入倉溫度等4項(xiàng)，并將抽檢頻率調(diào)整為每90m3一次。

(2)泵送施工工藝會(huì)影響混凝土工作性能變化，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際施工的情況，當(dāng)采用泵送工藝施工時(shí)，自密實(shí)混凝土坍落擴(kuò)展度降低20～45mm，甚至降低達(dá)60mm。為此，當(dāng)泵管長(zhǎng)度不大于70m且出機(jī)后坍落擴(kuò)展度小于640mm時(shí)，或泵管長(zhǎng)度大于70m且出機(jī)后坍落擴(kuò)展度小于650mm時(shí)，同一運(yùn)輸罐車混凝土在入倉前必須檢測(cè)坍落擴(kuò)展度、T500、V型漏斗時(shí)間及入倉溫度，檢測(cè)合格后，方可進(jìn)行澆筑。

(3)坍落擴(kuò)展度是表征自密實(shí)混凝土性能的關(guān)鍵指標(biāo)，受環(huán)境溫度、施工工藝及澆筑時(shí)間等多因素耦合的影響，其隨時(shí)間整體性能呈下降的趨勢(shì)。為了確保入倉時(shí)自密實(shí)混凝土有較好的流動(dòng)性，適當(dāng)調(diào)整質(zhì)量控制指標(biāo)上限有利于提高鋼殼沉管自密實(shí)混凝土的填充性，為此，本工程將坍落擴(kuò)展度質(zhì)量控制指標(biāo)調(diào)整為600～720mm。

5 澆筑質(zhì)量控制

鋼殼沉管自密實(shí)混凝土澆筑質(zhì)量問題有自密實(shí)混凝土工作性波動(dòng)大，存在泌水與離析現(xiàn)象；澆筑組織不順暢，運(yùn)輸罐車等待時(shí)間長(zhǎng)，自密實(shí)混凝土工作性劣化；單個(gè)隔倉澆筑時(shí)間長(zhǎng)，存在施工冷縫；澆筑速度不合理，自密實(shí)混凝土填充不密實(shí)等。因此，澆筑過程中需注意：

(1)加大原材料進(jìn)場(chǎng)質(zhì)量管理，確保料源穩(wěn)定、質(zhì)量穩(wěn)定，重點(diǎn)關(guān)注粉煤灰細(xì)度與需水量比、礦渣粉比表面積與流動(dòng)度比、粗細(xì)集料級(jí)配與含泥量及減水劑減水率等影響自密實(shí)混凝土工作性關(guān)鍵指標(biāo)的波動(dòng)，出現(xiàn)較大變化時(shí)應(yīng)及時(shí)將原材料清退出場(chǎng)。同時(shí)也應(yīng)關(guān)注進(jìn)場(chǎng)的粉煤灰外觀及河砂細(xì)度模數(shù)，當(dāng)粉煤灰明顯含有黑色輕物質(zhì)或油份、河砂細(xì)度模數(shù)低于2.5時(shí)，應(yīng)及時(shí)將其清退出場(chǎng)。自密實(shí)混凝土在拌合生產(chǎn)的過程中，應(yīng)嚴(yán)格落實(shí)拌合站管理制度，加強(qiáng)粗細(xì)集料含水量檢測(cè)，認(rèn)真落實(shí)拌合站首盤鑒定檢測(cè)，根據(jù)實(shí)際情況及時(shí)調(diào)整生產(chǎn)配合比并履行審批手續(xù)。

(2)合理安排運(yùn)輸罐車至指定的澆筑點(diǎn)，并保持高效智能匹配方式，避免運(yùn)輸罐車長(zhǎng)時(shí)間等待。運(yùn)輸罐車上應(yīng)準(zhǔn)確記錄混凝土出機(jī)時(shí)間，若超過90min未完成澆筑，該車自密實(shí)混凝土原則上嚴(yán)禁繼續(xù)使用。加強(qiáng)自密實(shí)混凝土澆筑施工組織管理，避免單個(gè)隔倉澆筑時(shí)出現(xiàn)等料現(xiàn)象，減少施工冷縫的產(chǎn)生。

(3)確保激光測(cè)距和智能澆筑設(shè)備信號(hào)傳輸正常。鋼殼沉管底板和頂板采用二階變速方式，即自密實(shí)混凝土開始澆筑速度為30m3/h，距離隔倉頂板20cm時(shí)澆筑速度降低為15m3/h；中隔墻、側(cè)墻及相鄰隔倉采用三階變速方式，即自密實(shí)混凝土開始澆筑速度為30m3/h，距離隔倉頂板20cm時(shí)澆筑速度降低為15m3/h，距離隔倉頂板10cm時(shí)澆筑速度降低為10m3/h。澆筑過程中應(yīng)嚴(yán)格控制澆筑速度，依靠自密實(shí)混凝土流動(dòng)性將隔倉內(nèi)的空氣排出，同時(shí)，排氣管內(nèi)混凝土液面上升高度不得小于30cm。

6 脫空檢測(cè)及修補(bǔ)方法

6.1 鋼殼沉管脫空檢測(cè)

混凝土在收縮、荷載和外部環(huán)境等因素作用下，會(huì)產(chǎn)生內(nèi)部裂紋及空隙，形成脫空現(xiàn)象。這種現(xiàn)象隔斷了混凝土結(jié)構(gòu)中應(yīng)力的傳遞，對(duì)結(jié)構(gòu)整體性造成了嚴(yán)重的危害，因此鋼殼沉管脫空檢測(cè)是本項(xiàng)目評(píng)估自密實(shí)混凝土澆筑質(zhì)量的重要手段之一。

目前國(guó)內(nèi)外采用打音法、聲波CT法、沖擊回波法、沖擊映像法與中子法等無損方法檢測(cè)鋼管混凝土脫空缺陷取得了較多研究成果[7-8]，但對(duì)采用眾多T肋或U肋的大型鋼殼沉管混凝土脫空檢測(cè)的研究尚少，也未形成統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)。

本工程依據(jù)前期澆筑的小模型、1/4管節(jié)模型，通過不斷優(yōu)化參數(shù)及開倉比對(duì)研究，驗(yàn)證了沖擊映像法和中子法檢測(cè)鋼殼混凝土脫空缺陷具有可行性，并最終確定了首先采用沖擊映像法進(jìn)行普查，發(fā)現(xiàn)存在疑似脫空缺陷后，再使用中子法對(duì)脫空高度進(jìn)行定量檢測(cè)。

6.1.1 沖擊映像法

鋼殼沉管自密實(shí)混凝土澆筑完成后，在管節(jié)縱橫方向分別每隔10cm布置測(cè)線，將測(cè)試面分成10cm×10cm的測(cè)試單元，用力錘敲擊測(cè)線交點(diǎn)并用高精度檢波器采集全波場(chǎng)信息，通過對(duì)波形數(shù)據(jù)進(jìn)行濾波、波場(chǎng)分離、沖擊響應(yīng)強(qiáng)度計(jì)算等分析處理，得到測(cè)點(diǎn)區(qū)域的脫空高度。該方法能夠快速、簡(jiǎn)便、有效地對(duì)混凝土進(jìn)行脫空檢測(cè)，確定脫空位置、面積，但檢測(cè)脫空高度與實(shí)際脫空高度偏差較大，應(yīng)采用中子法進(jìn)一步進(jìn)行定量檢測(cè)。

6.1.2 中子法

中子法能更為準(zhǔn)確地判斷脫空深度。中子法通過發(fā)射中子，再利用熱中子探測(cè)器檢測(cè)并記錄各測(cè)點(diǎn)熱中子數(shù)，根據(jù)熱中子數(shù)量大小的變化及分布規(guī)律，定量評(píng)估混凝土脫空高度。

6.2 脫空區(qū)域修補(bǔ)

采用中子法進(jìn)行鋼殼沉管脫空情況檢測(cè)，當(dāng)出現(xiàn)下列情況之一時(shí)，進(jìn)行脫空區(qū)域修補(bǔ)：騎跨T肋的單個(gè)分格(不連片)等效脫空高度大于5mm；騎跨T肋的分格，出現(xiàn)相鄰的2個(gè)及以上分格等效脫空高度均大于3mm；非T肋位置的分格等效脫空高度大于5mm。

脫空區(qū)域修補(bǔ)材料可選用環(huán)氧樹脂或水泥基化學(xué)漿料，其抗壓強(qiáng)度不得低于自密實(shí)混凝土強(qiáng)度，且應(yīng)與混凝土有較好的粘接力。脫空區(qū)域修補(bǔ)實(shí)施之前應(yīng)通過工藝驗(yàn)證，確定合適的修補(bǔ)材料粘度、注漿壓力與保壓時(shí)間，確保注漿補(bǔ)強(qiáng)效果。

脫空區(qū)域修補(bǔ)工藝流程主要為鉆孔—實(shí)際脫空高度測(cè)量—注漿—脫空檢測(cè)—封孔—涂裝。為了確保脫空區(qū)域注漿補(bǔ)強(qiáng)效果，應(yīng)嚴(yán)格執(zhí)行修補(bǔ)方案，確保各工序質(zhì)量。實(shí)施過程中需注意以下措施：

(1)根據(jù)沖擊映像法檢測(cè)云圖確定開孔孔位，在每個(gè)脫空區(qū)域最嚴(yán)重處開孔，作為注漿孔；在脫空區(qū)域上部或邊緣處開孔，作為排氣孔。一般情況下，灌漿孔和排氣孔孔徑宜大于10mm，孔距宜大于15cm，且排氣孔數(shù)量不少于2個(gè)。

(2)排氣孔處排出補(bǔ)強(qiáng)材料后，應(yīng)繼續(xù)注漿保壓，壓力宜為0.6～0.8MPa，保壓時(shí)間不少于60s。

(3)注漿孔與排氣孔采用焊接封閉的方式，考慮到注漿孔孔徑較小，使用與鋼板母材相匹配的焊條電焊熔化對(duì)孔洞進(jìn)行填充。

(4)封孔后需磨平處理，并保證打磨區(qū)域具有良好的粗糙度和清潔度。打磨完成后，及時(shí)進(jìn)行涂料涂裝施工，原則上所用漆膜涂料應(yīng)與鋼殼結(jié)構(gòu)相同，且涂層厚度不得低于原設(shè)計(jì)厚度。當(dāng)環(huán)境相對(duì)濕度高于75%、自密實(shí)混凝土水化或陽光照射等導(dǎo)致鋼板溫度高于40℃時(shí)，嚴(yán)禁涂料涂裝修補(bǔ)施工。

7 結(jié)語

(1)自密實(shí)混凝土質(zhì)量控制指標(biāo)是保證澆筑施工質(zhì)量的重要環(huán)節(jié)，采用出機(jī)和入倉雙控檢測(cè)可有效評(píng)價(jià)和保證鋼殼沉管自密實(shí)混凝土質(zhì)量。經(jīng)過運(yùn)輸與泵送，自密實(shí)混凝土坍落擴(kuò)展度、V型漏斗通過時(shí)間與L型儀(H2/H1)結(jié)果呈下降趨勢(shì)，其它技術(shù)指標(biāo)呈上升趨勢(shì)，表明自密實(shí)混凝土流動(dòng)性有所降低。嚴(yán)格控制自密實(shí)混凝土出機(jī)性能，將入倉前檢測(cè)項(xiàng)目調(diào)整為坍落擴(kuò)展度、T500、V型漏斗時(shí)間及入倉溫度等4項(xiàng)，可降低運(yùn)輸罐車等待時(shí)間，避免自密實(shí)混凝土性能出現(xiàn)不良變化。

(2)坍落擴(kuò)展度是表征自密實(shí)混凝土性能的關(guān)鍵指標(biāo)，但在高溫環(huán)境的影響中，坍落擴(kuò)展度60min經(jīng)時(shí)損失可達(dá)60mm，降低非常明顯，且易導(dǎo)致自密實(shí)混凝土間隙通過性技術(shù)指標(biāo)超出質(zhì)量控制指標(biāo)要求。在高溫季節(jié)施工時(shí)，應(yīng)采取合理調(diào)度運(yùn)輸車輛、選擇澆筑時(shí)間段等措施，減少自密實(shí)混凝土工作性性能下降的情況。

(3)自密實(shí)混凝土澆筑速度影響鋼殼沉管隔倉填充的密實(shí)性，在澆筑過程中，應(yīng)嚴(yán)格控制澆筑速度，依靠自密實(shí)混凝土流動(dòng)性將隔倉內(nèi)空氣排出，同時(shí)，排氣管內(nèi)混凝土液面上升高度不得小于30cm。鋼殼沉管底板和頂板澆筑速度建議采用不大于30m3/h和15m3/h的二階變速方式，中隔墻、側(cè)墻及相鄰隔倉澆筑速度采用不大于30m3/h、15m3/h和10m3/h的三階變速方式。

(4)沖擊映像法和中子法檢測(cè)相結(jié)合，可有效評(píng)價(jià)鋼殼沉管自密實(shí)混凝土填充密實(shí)性。為了保證實(shí)體檢測(cè)不影響后續(xù)一次舾裝施工，首先采用沖擊映像法進(jìn)行普查，如發(fā)現(xiàn)存在疑似脫空缺陷后，再使用中子法對(duì)脫空高度進(jìn)行定量檢測(cè)，可大大提高脫空檢測(cè)效率。在對(duì)鋼殼沉管脫空缺陷處理過程中，應(yīng)確保補(bǔ)強(qiáng)工藝流程各環(huán)節(jié)施工質(zhì)量，避免脫空缺陷處理不佳而影響鋼殼沉管整體安全性和耐久性。