夏燕超,王 彥,郭 靈
(南華大學(xué)電氣工程學(xué)院,湖南衡陽(yáng) 421001)
微波感應(yīng)器又稱為微波雷達(dá),是通信技術(shù)領(lǐng)域最常見(jiàn)的產(chǎn)品之一。它是基于微波多普勒原理來(lái)測(cè)量環(huán)境中的一些物理量,如人體的存在、物體移動(dòng)速度、距離等信息。并且得益于微波的一些特性,如抗干擾能力強(qiáng),全天候,有一定穿透性等特點(diǎn),被廣泛應(yīng)用于燈具照明、安防、智能家居等領(lǐng)域。
微波感應(yīng)器探測(cè)天線的常用工作頻段為C波段(4.0~8.0 GHz),此波段還包含了寬帶無(wú)線接入系統(tǒng)、高速無(wú)線局域網(wǎng)絡(luò)、藍(lán)牙設(shè)備及車輛的無(wú)線自動(dòng)識(shí)別系統(tǒng)等產(chǎn)品,這使得C波段逐漸變得十分擁擠,進(jìn)一步導(dǎo)致微波感應(yīng)器探測(cè)天線的抗干擾性能變得很差[1]。
除此之外,受限于生產(chǎn)成本和應(yīng)用場(chǎng)景,傳統(tǒng)的微波感應(yīng)器產(chǎn)品多使用微帶天線和偶極子天線,這些天線增益相對(duì)較低,并且由于輻射特性的原因?qū)е率褂脠?chǎng)景較為單一,難以適用一些狹長(zhǎng)區(qū)域,如走廊、陽(yáng)臺(tái)等區(qū)域。因此針對(duì)微波感應(yīng)器未來(lái)的應(yīng)用場(chǎng)景需求和發(fā)展趨勢(shì),本文結(jié)合現(xiàn)有技術(shù)以及上述問(wèn)題,設(shè)計(jì)了一款工作頻率在X波段(10.525 GHz附近),具有四陣元結(jié)構(gòu)的扇形波束天線,預(yù)期天線具有較好的抗干擾性能,天線的三維方向輻射圖類似扇形。搭載此天線的微波感應(yīng)器產(chǎn)品將可以應(yīng)用于如空間狹長(zhǎng)區(qū)域,空間三維坐標(biāo)定位、人體姿態(tài)檢測(cè)場(chǎng)合等特殊場(chǎng)景[2-5]。
扇形波束天線的本質(zhì)是直線陣列天線,通過(guò)陣列天線的陣元之間的相互耦合和波束疊加,達(dá)到改變天線輻射波束的目的。
陣列天線在設(shè)計(jì)時(shí)依據(jù)的重要理論基礎(chǔ)是方向圖乘積定理,它描述了陣列天線總輻射電磁場(chǎng)的構(gòu)成規(guī)律[6]。以均勻直線陣列為例分析陣列天線的構(gòu)造原理如圖1所示。天線之間的間距都為d,N個(gè)相似陣元均勻地排列在z軸上,陣元與z軸的夾角為θ,與y軸的夾角為φ,假設(shè)單元因子為F(θ,φ),設(shè)陣列在遠(yuǎn)場(chǎng)P點(diǎn)坐標(biāo)為(r,θ,φ)。
圖1 N元線陣結(jié)構(gòu)Fig.1 Structurediagram of N-element linear array
根據(jù)疊加定理,直線陣列在P點(diǎn)產(chǎn)生的輻射場(chǎng)等于各個(gè)陣元在觀察點(diǎn)產(chǎn)生的矢量和,經(jīng)過(guò)公式簡(jiǎn)化可以寫(xiě)為:
式中:A為與陣元相關(guān)的比例系數(shù);Zn為每個(gè)陣元的空間位置。
由式(1)可以得到將此線陣作為一副大天線的方向圖因子為:
令
則:
式中:S(θ,φ)為陣列因子。
由式(4)可得陣列天線的方向圖因子等于單元因子與陣因子的乘積,這一定理即為方向圖乘積定理。又因?yàn)閱卧蜃觾H表示陣列中實(shí)際陣元的特性,而陣因子則與陣列形狀、陣元間距、陣元的激勵(lì)電流的幅度和相位有關(guān)。因此研究陣列天線的輻射特性只需要研究陣因子即可。
對(duì)于直線陣列天線,設(shè)陣元的激勵(lì)電流幅值為In,電流相位為αn,則有:
則陣因子為:
當(dāng)采用均勻直線側(cè)射陣時(shí),各個(gè)陣元的電流等幅同相,此時(shí)直線陣列陣因子為:
歸一化陣因子為:
式中:k=2π/λ(λ為實(shí)際介質(zhì)中的波長(zhǎng));θ∈(0°~180°),此函數(shù)可以作為優(yōu)化陣列的目標(biāo)函數(shù)。
由式(8)可知:θ=π/2時(shí),陣因子取得最大值,此時(shí)所有向量都位于實(shí)軸上[7-10]。
直線陣列天線是由若干個(gè)獨(dú)立的相似天線陣元排列在一條直線上構(gòu)成的天線陣。因此設(shè)計(jì)陣列天線之前對(duì)天線陣元進(jìn)行設(shè)計(jì)和優(yōu)化是十分必要的,通過(guò)設(shè)計(jì)合理的陣元結(jié)構(gòu)可以讓整個(gè)陣列天線的的性能達(dá)到最佳。
本文選取微帶天線中最常見(jiàn)的矩形微帶天線作為天線陣元。矩形微帶天線常用的饋電方式主要包括微帶線饋電、同軸線饋電和電磁耦合饋電,考慮到天線的實(shí)際應(yīng)用,天線陣元采用微帶線饋電。為了提高天線的工作效率,必須設(shè)計(jì)合理的天線尺寸和結(jié)構(gòu),減小天線工作過(guò)程中的損耗。
本天線的設(shè)計(jì)目的是應(yīng)用于微波感應(yīng)器中,因此需要在保證扇形波束的前提下盡可能減小陣元數(shù)目,降低天線成本和體積。通過(guò)研究發(fā)現(xiàn),當(dāng)矩形微帶天線不同方向激勵(lì)電流流徑差別到達(dá)一定程度時(shí),天線的輻射特性就會(huì)發(fā)生改變。因此本文在天線陣元的上方采用弧形結(jié)構(gòu),增加了電流信號(hào)的流徑,加大天線與參考地之間的耦合作用,改變了天線的輻射特性。
最終的天線陣元的尺寸為寬度W=11.0 mm,長(zhǎng)度L=9.0 mm,同時(shí)為使天線與饋線達(dá)到阻抗匹配,采用插入法微帶饋電,陣元貼片縫隙的寬度Wc=0.8 mm,長(zhǎng)度Lc=2.7 mm。饋線采用特性阻抗50Ω的微帶線,介質(zhì)基板的材料為Rog?ers RT/duroid 5870,相對(duì)介電常數(shù)為2.33,最終天線陣元結(jié)構(gòu)如圖2所示。
圖2 陣元結(jié)構(gòu)Fig.2 Structurediagramof arrayelement
通過(guò)三維電磁仿真軟件HFSS進(jìn)行仿真分析,最終得到陣元仿真的輸入回波損耗(S11),如圖3所示。以及陣元的二維方向增益,如圖4所示。
圖4 天線陣元的二維方向增益圖Fig.4 Two dimensional directional gain pattern of antenna element
由圖3可以看出,微帶天線的最佳諧振點(diǎn)在10.525 GHz附近,此處S11<-24 dB。說(shuō)明天線陣元與饋線之間已經(jīng)達(dá)到良好的阻抗匹配,端口的入射能量能較大程度地通過(guò)天線輻射出去。
圖3 天線陣元的輸入回波損耗Fig.3 Echoreturn loss of antennaelement
半功率波束寬度(HPBW)是指天線在主瓣最大輻射方向的某一平面內(nèi)功率通向密度下降到一半處的夾角大小,HPBW反映了天線能量的集中程度,是衡量天線輻射性能的一個(gè)重要參數(shù)。
矩形微帶天線一般情況下向各個(gè)方向的輻射能量大小是大致相同的,即E面和H面的HPBW大致相同。但從圖4可知,陣元的E面和H面的HPBW相差了10°左右。這是由于改進(jìn)的天線陣元導(dǎo)致了天線輻射特性發(fā)生了輕微的改變,而這種改變對(duì)之后扇形波束天線的設(shè)計(jì)是有利的。
本文以上述所設(shè)計(jì)的天線陣元為基礎(chǔ),設(shè)計(jì)了一款四陣元微帶直線陣列天線,并采用梳狀諧振式串聯(lián)饋電的方式,從而達(dá)到輻射波束為扇形的目的。陣列天線的整體結(jié)構(gòu)如圖5所示。
圖5 扇形波束陣列天線結(jié)構(gòu)Fig.5 Structure diagram of sector beam array antenna
工程上在設(shè)計(jì)陣列天線時(shí)要求提高增益的同時(shí)需要對(duì)陣列天線的副瓣加以抑制,以提高天線的抗干擾性能。但是一定程度上,天線的高增益與低副瓣電平是相互矛盾的,縮小主瓣寬度可以提高增益但會(huì)引起副瓣電平升高,而降低副瓣電平則會(huì)引起主瓣展寬,降低增益。因此設(shè)計(jì)陣列天線時(shí)需要對(duì)兩者進(jìn)行折衷。
為了對(duì)陣列天線的主瓣寬度和副瓣電平進(jìn)行最佳折衷,本文采用切比雪夫分布陣進(jìn)行不等幅饋電。在天線陣元之間添加1/4波長(zhǎng)阻抗變換段改變激勵(lì)電流的幅度。根據(jù)切比雪夫電流分布可知陣列天線一半陣元的歸一化電流分布為1∶0.516。轉(zhuǎn)化為實(shí)際的微帶線寬如下:第一節(jié)阻抗變換段的線寬W1=2.9 mm;第二節(jié)阻抗變換段的線寬W2=5.1 mm。
根據(jù)微帶天線陣?yán)碚撎炀€要獲得最大增益必須保證陣元相位一致,即陣元間距d應(yīng)為一倍波長(zhǎng),但為了避免柵瓣出現(xiàn),需要滿足d<λ。因此經(jīng)過(guò)仿真優(yōu)化后確定陣元之間距d≈18.8 mm。陣列天線的重要尺寸如圖6所示。
圖6 陣列天線尺寸Fig.6 Dimension diagram of microstrip linear array
使用HFSS對(duì)微帶直線陣列天線進(jìn)行仿真得到其關(guān)鍵參數(shù)和輻射特性。
如圖7所示,給出了陣列天線的S11,可以看到天線最佳諧振點(diǎn)在10.525 GHz附近,此處的S11<-19 dB,同時(shí)S11<-10 dB時(shí)的絕對(duì)帶寬約為0.4 GHz。表明天線在此頻率附近工作時(shí)損耗較小,同時(shí)附近頻段的信號(hào)通過(guò)天線接收時(shí)會(huì)有較大的衰減。圖8所示,為陣列天線的歸一化副瓣電平,從圖中可以看出直線陣列天線的歸一化副瓣電平低于-25 dB,表明采用1/4波長(zhǎng)阻抗變換段進(jìn)行不等幅饋電可以有效降低陣列天線的副瓣電平。
圖7 陣列天線的輸入回波損耗Fig.7 Return loss diagram of array antenna
圖8 陣列天線的歸一化副瓣電平Fig8 Normalized sidelobe level dia?gram of array antenna
如圖9和圖10所示,給出了陣列天線的三維方向輻射增益圖和二維方向輻射增益圖。從圖9中可以看出陣列天線的三維方向電磁輻射形狀為類扇形,最大輻射方向上的增益為11.8 dB,從圖10可以看出E面的HPBW約為110.5°,H面的HPBW約為21.7°,最終實(shí)物圖如圖11所示。
圖9 陣列天線三維方向增益圖Fig.9 Three dimensional directional gain diagram of array antenna
圖10 陣列天線的二維方向增益圖Fig.10 Twodimensional directional gain pattern of array antenna
圖11 扇形波束天線實(shí)物
將普通探測(cè)天線與改進(jìn)的陣元天線以及最終的扇形波束天線的HPBW進(jìn)行比較,如表1所示。從表中得知,扇形波束天線與普通微波感應(yīng)器探測(cè)天線相比E面HPBW增加了37.4%,H面HPBW縮小了70.0%,輻射特性發(fā)生了大幅度改變,較好地符合初期設(shè)計(jì)預(yù)想。
表1 天線HPBW對(duì)比Tab.1 Comparison of HPBWof antenna
整體仿真結(jié)果驗(yàn)證了在電磁波的干涉原理和疊加原理下,陣列天線4個(gè)陣元之間的互相耦合產(chǎn)生了不同于單個(gè)陣元的輻射特性,相比并且于增益僅有6~8 dB的普通微帶探測(cè)天線,扇形波束探測(cè)天線的增益得到顯著提高,達(dá)到了11.8 dB。
天線的增益與其他人所設(shè)計(jì)的S波段、C波段的四陣元微帶天線相比,增益沒(méi)有顯著提高,這是因?yàn)樵赬波段,信號(hào)在傳輸過(guò)程中,導(dǎo)體損耗和介質(zhì)損耗都會(huì)變得比低頻段大,輻射效率進(jìn)一步降低,而且在陣列天線中這種現(xiàn)象愈加明顯。同時(shí)根據(jù)能量守恒定律,天線整體輻射面的展寬必然伴隨著增益的降低,這也是四元微帶天線增益沒(méi)有進(jìn)一步提高的原因。
本文在傳統(tǒng)矩形微帶天線的基礎(chǔ)上進(jìn)行結(jié)構(gòu)改進(jìn),通過(guò)在微帶天線上方增加弧度的方式改變了微帶天線的輻射特性,并將其作為天線陣元設(shè)計(jì)了一款工作頻率位于X波段,可應(yīng)用于微波感應(yīng)器的扇形波束天線。
本文設(shè)計(jì)仿真的扇形波束天線的整體尺寸為72 mm×27 mm×0.87 mm。通過(guò)HFSS進(jìn)行仿真,結(jié)果表明天線的各項(xiàng)關(guān)鍵指標(biāo)都較好地滿足了工程上的應(yīng)用要求。本文設(shè)計(jì)的微帶直線陣列天線結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,成本低廉,天線尺寸較小,對(duì)推進(jìn)智能家居建設(shè),微帶天線應(yīng)用場(chǎng)景多樣化方面有一定的促進(jìn)作用,為后續(xù)相關(guān)微波感應(yīng)器產(chǎn)品的設(shè)計(jì)拓寬了思路,亦為其他微帶陣列天線的設(shè)計(jì)提供了一定的借鑒意義。