蘇蒙劉吉營(yíng)周世玉杜艷秋

(1.山東建筑大學(xué) 熱能工程學(xué)院，山東 濟(jì)南 250101；2.山東格瑞德集團(tuán)有限公司 人工環(huán)境產(chǎn)業(yè)設(shè)計(jì)研究院，山東 德州 253000)

0 引言

輻射供冷系統(tǒng)是一種經(jīng)濟(jì)、節(jié)能、舒適性好的空調(diào)系統(tǒng)形式，逐漸得到研究和應(yīng)用[1]。但單純的輻射供冷空調(diào)系統(tǒng)存在供冷能力有限、無法消除室內(nèi)潛熱負(fù)荷和新風(fēng)不足的缺點(diǎn)，當(dāng)供水溫度較低或者室內(nèi)濕度較高時(shí)，在輻射地板表面易出現(xiàn)結(jié)露現(xiàn)象，大大限制了地板輻射供冷系統(tǒng)的應(yīng)用[2]，而且結(jié)露現(xiàn)象還會(huì)導(dǎo)致細(xì)菌滋生等一系列衛(wèi)生問題，嚴(yán)重影響了室內(nèi)人員的工作生活[3]。

為此，學(xué)者們做了大量的研究。陳剛等[2]模擬研究了夏季地板輻射供冷+置換通風(fēng)復(fù)合系統(tǒng)，其結(jié)果表明通過引入新風(fēng)，可以有效地降低露點(diǎn)溫度，防止冷輻射地板結(jié)露。HERNáNDEZ等[4]研究了一種將地板輻射供冷與地板送風(fēng)相結(jié)合的新型末端裝置，發(fā)現(xiàn)該裝置不僅能提高室內(nèi)舒適度、增強(qiáng)供冷能力，而且可以有效防止結(jié)露。TANG等[5]從理論和實(shí)驗(yàn)方面研究了潮濕空氣中不同位置(地板、墻壁和頂板)輻射冷卻表面的冷凝速率，結(jié)果表明在相同的空氣狀態(tài)和表面溫度下，輻射頂板的冷凝速率分別比輻射地板、輻射墻壁大了3.5倍和25%，因此輻射地板的冷凝風(fēng)險(xiǎn)遠(yuǎn)低于輻射墻壁和輻射頂板。AMINI等[6]建議在輻射板頂部使用除濕器盤管，冷凝盤管不僅可以控制冷卻板上的冷凝，還可以從空間中提取潛熱和空氣濕度，并采用數(shù)值模擬的方法研究了兩種不同對(duì)流換熱系統(tǒng)的流場(chǎng)、溫度和濕度變化細(xì)節(jié)，顯示所提出的系統(tǒng)降低了房間的濕度并消除了潛熱，從而防止了結(jié)露現(xiàn)象的發(fā)生。WOO等[7]提出了一種新的基于表面防結(jié)露結(jié)構(gòu)的模型預(yù)測(cè)控制，能夠準(zhǔn)確預(yù)測(cè)表面結(jié)露的發(fā)生，與采用短期控制范圍的經(jīng)典模型預(yù)測(cè)相比，有一個(gè)更長(zhǎng)的控制范圍。此外，通過對(duì)表面冷凝的控制，可以避免霉菌生長(zhǎng)引起的健康問題。

雖然將置換通風(fēng)系統(tǒng)與地板輻射供冷系統(tǒng)結(jié)合應(yīng)用于除濕和抑制結(jié)露的研究得到迅速發(fā)展，但是目前對(duì)于其在預(yù)除濕和除濕調(diào)節(jié)方面研究較少，由于兩個(gè)系統(tǒng)同時(shí)開啟有結(jié)露的風(fēng)險(xiǎn)，所以需要提前開啟置換通風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)行預(yù)除濕處理，但是對(duì)于如何提高送風(fēng)速度和降低送風(fēng)濕度，以及預(yù)除濕持續(xù)時(shí)間問題卻鮮有提及，有待進(jìn)一步完善。同時(shí)，當(dāng)室內(nèi)人員突然增加導(dǎo)致的濕負(fù)荷增大，為了避免地板結(jié)露需改變送風(fēng)參數(shù)，但是調(diào)節(jié)的開啟和持續(xù)時(shí)間，亦需進(jìn)一步研究。因此，文章針對(duì)預(yù)除濕和除濕調(diào)節(jié)問題，建立地板輻射供冷和置換通風(fēng)系統(tǒng)仿真模型，模擬了夏季濟(jì)南某辦公室的熱濕環(huán)境，研究在不同調(diào)節(jié)工況下室內(nèi)溫度、濕度和熱舒適的變化，為實(shí)際工程的應(yīng)用提供一定的理論支持。

1 數(shù)值模擬方法

1.1 模型描述

選取濟(jì)南市某典型辦公室為對(duì)象進(jìn)行模擬分析，其房間尺寸為6 m×4.5 m×2.5 m，房間內(nèi)熱源包括辦公人員、兩臺(tái)電腦、一盞電燈，空氣通過位于墻壁下側(cè)的兩個(gè)送風(fēng)口吹入房間，排風(fēng)口位于頂板附近，送風(fēng)口的尺寸為0.2 m×0.8 m，設(shè)置為速度入口邊界條件；排風(fēng)口的尺寸為0.2 m×0.25 m，設(shè)置為自由出流邊界條件。室內(nèi)散濕主要來自室內(nèi)辦公人員，根據(jù)文獻(xiàn)[8]參考一名成年男子靜坐時(shí)散濕量為109 g/h。三維室內(nèi)模型尺寸和內(nèi)熱源等參數(shù)設(shè)置詳見表1，預(yù)除濕階段幾何模型的示意圖如圖1所示，人員突增階段幾何模型示意圖分別如圖2、3所示。

圖1 預(yù)除濕階段幾何模型示意圖

圖2 人員突增2人幾何模型示意圖

表1 模型參數(shù)表

研究截面如圖4所示，截面y=1.425 m用于研究人體周圍的溫度和濕度環(huán)境。因?yàn)榈匕褰Y(jié)露主要是地板附近的氣流引起的，所以集中研究距離地面0.1 m的垂直區(qū)域(截面z=0.1 m)。由于室內(nèi)中間區(qū)域的垂直溫差與局部熱舒適密切相關(guān)，因此選擇距離地面0.1和1.1 m的高度[9]，也就是頭部和腳踝(截面z分別為0.1、1.1 m)的垂直溫差進(jìn)行局部熱舒適評(píng)價(jià)。

圖4 研究截面示意圖

圖3 人員突增4人幾何模型示意圖

1.2 數(shù)學(xué)模型

所有流動(dòng)及傳熱過程都遵循連續(xù)性方程、動(dòng)量方程和能量方程3個(gè)基本控制方程[10]。連續(xù)性方程由式(1)表示為

式中ρ為流體的密度，kg/m3；t為時(shí)間，s；u、v、ω分別為x、y、z方向空氣的速度，m/s。

動(dòng)量守恒方程由式(2)～(4)表示為

式中μ為動(dòng)力黏性系數(shù)，N·s/m2；p為壓強(qiáng)，Pa；Su、Sv、Sω為動(dòng)量守恒的廣義源項(xiàng)。

能量守恒方程由式(5)表示為

式中T為溫度，℃；c為比熱容，kJ/(kg·℃)；λ為導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·℃)；q為熱源發(fā)熱率，J/(m·s)。

為了計(jì)算空氣的熱舒適性和濕度，需要求解組分輸運(yùn)方程，其控制方程由式(6)[10]表示為

式中cs為組分的體積質(zhì)量分?jǐn)?shù)；Ds為組分的擴(kuò)散系數(shù)；Ss為系統(tǒng)內(nèi)部單位時(shí)間內(nèi)單位體積通過化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)生的質(zhì)量。

CHEN[11]得到了在所有模擬混合對(duì)流流動(dòng)的渦流黏性模型中，RNGk-ε湍流模型性能最好的結(jié)果。因此，采用RNGk-ε湍流模型可以預(yù)測(cè)室內(nèi)空氣流動(dòng)，而標(biāo)準(zhǔn)壁面處理方法則可以處理近壁面氣流，湍動(dòng)能k方程由式(7)[12]表示為

式中αk=1.39；μeff=μ+μt，，Cμ=0.008 45；xi、xj為位置坐標(biāo)(i、j=1，2，3分別表示x、y、z3個(gè)方向)；Gk為平均速度梯度引起的湍動(dòng)能k的產(chǎn)生項(xiàng)，，ui、uj分別為xi、xj方向的速度，m/s。

湍動(dòng)能耗散率ε方程由式(8)表示為

考慮模型中包含大量復(fù)雜幾何面，并且需要充分考慮熱浮升力的影響，因此輻射模型采用離散坐標(biāo)輻射模型，并對(duì)模型做如下假設(shè):(1)外墻的冷熱負(fù)荷采用第二邊界條件，即定熱流密度；(2)室內(nèi)空氣采用布辛尼斯克(Boussinesq)浮力假設(shè)，將其看作不可壓縮流體進(jìn)行分析[9]，包括干燥的空氣和水蒸氣，浮力可由溫差引起[11]，忽略室外空氣的滲入；(3)人體是體熱源，水蒸氣從人體中釋放出來[13]。

1.3 網(wǎng)格獨(dú)立性分析

利用計(jì)算流體力學(xué)軟件(Computational Fluid Dynamics，CFD)對(duì)所研究的模型進(jìn)行六面體結(jié)構(gòu)性網(wǎng)格的劃分，選擇3種不同的網(wǎng)格來研究數(shù)值模擬的網(wǎng)格獨(dú)立性[6]。粗網(wǎng)格、中網(wǎng)格和細(xì)網(wǎng)格分別有337 542、529 276、802 342個(gè)計(jì)算單元。不同網(wǎng)格下的溫度和含濕量的變化如圖5所示，使用中網(wǎng)格和細(xì)網(wǎng)格時(shí)，溫度和含濕量的變化趨勢(shì)基本吻合，相比之下，使用粗網(wǎng)格時(shí)，溫度和含濕量變化顯著，誤差過大。因此，選擇具有529 276個(gè)單元的網(wǎng)格用于之后的數(shù)值模擬。

圖5 不同網(wǎng)格下截面z=0.1 m溫度和含濕量的變化圖

1.4 模擬工況介紹

(1)預(yù)除濕階段模擬工況

在啟動(dòng)輻射供冷系統(tǒng)后，輻射板降溫較慢，室內(nèi)空氣的露點(diǎn)溫度會(huì)由于人體的散濕而逐漸上升，輻射地板表面的溫度很快就會(huì)降到空氣的露點(diǎn)溫度以下而引起結(jié)露[3]，因此，需提前開啟通風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)行預(yù)除濕處理，當(dāng)?shù)匕甯浇諝獾穆饵c(diǎn)溫度低于地板表面溫度2℃時(shí)，再開啟地板輻射供冷系統(tǒng)。假設(shè)初始室內(nèi)空氣的溫度為28℃，相對(duì)濕度為88%，根據(jù)王燁等[14]研究結(jié)果，將送風(fēng)溫度設(shè)為23℃，送風(fēng)濕度的設(shè)置范圍為6.5～8 g/kg。為滿足人員所需最小新風(fēng)量，送風(fēng)速度應(yīng)≥0.05 m/s；為滿足夏季舒適要求，送風(fēng)速度還應(yīng)≤0.25 m/s[8]。文章設(shè)計(jì)了4種模擬工況，見表2。送風(fēng)濕度變化的為工況1和工況4，送風(fēng)速度均為0.1 m/s，送風(fēng)濕度分別為8、6.5 g/kg；送風(fēng)速度變化的為工況2和工況3，送風(fēng)濕度均為7.25 g/kg，送風(fēng)速度分別為0.1、0.05 m/s。

表2 預(yù)除濕階段送風(fēng)參數(shù)表

(2)人員突增階段模擬工況

地板輻射供冷系統(tǒng)開啟后，室內(nèi)熱環(huán)境處于穩(wěn)定狀態(tài)，室內(nèi)溫度穩(wěn)定在26℃，相對(duì)濕度穩(wěn)定在65%，通風(fēng)系統(tǒng)的送風(fēng)速度為0.05 m/s，送風(fēng)濕度為8 g/kg、送風(fēng)溫度為23℃。當(dāng)人員分別增加2和4人，散濕量由218 g/h分別變化到654和1 090 g/h，在5和10 min范圍內(nèi)地板溫度和空氣露點(diǎn)溫度的差值處于2℃的安全范圍時(shí)，將送風(fēng)速度提高到0.1 m/s，降低送風(fēng)濕度到7.25、6.5 g/kg。文章設(shè)計(jì)了8個(gè)工況，詳見表3，工況1～4為室內(nèi)突增2人時(shí)模擬參數(shù)，其中工況1和2是5 min后將送風(fēng)濕度分別降低到7.25、6.5 g/kg，工況3和4是10 min后將送風(fēng)濕 度分別降低到7.25、6.5g/kg；工況5～8為室內(nèi)突增4人時(shí)模擬參數(shù)，其中工況5和6是5 min后將送風(fēng)濕度分別降低到7.25、6.5 g/kg，工況7和8是10 min后將送風(fēng)濕度分別降低到7.25、6.5 g/kg。

表3 室內(nèi)人員突增階段模擬工況表

1.5 模型驗(yàn)證

圖6為XU等[15]所做實(shí)驗(yàn)測(cè)量位置布置圖，位置1和位置2沿高度方向溫度和含濕量模擬與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比如圖7所示。模擬的速度和溫度分布與大多數(shù)實(shí)驗(yàn)測(cè)量數(shù)據(jù)一致。同時(shí)，大多數(shù)房間區(qū)域的速度＜0.05 m/s，在如此低的速度范圍內(nèi)，速度測(cè)速儀可能無法給出準(zhǔn)確的結(jié)果。位置1在低于0.5 m的房間區(qū)域有較小的溫差，在該區(qū)域，模擬的溫度高于實(shí)驗(yàn)測(cè)量值。在模擬中，人體模型的熱通量是恒定的，而在實(shí)驗(yàn)中熱通量很難均勻分布。而在腿部如此狹窄的空間中加熱有困難，人體模型的腿部區(qū)域可能比身體的其他部分具有更低的熱流密度。位置1位于人體模型的兩腿之間，所以位置1的模擬溫度更高。

圖6 測(cè)量位置布置圖

圖7 位置1、2溫度和速度模擬與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比圖

通過與XU等[15]的實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)比，驗(yàn)證文章建立的模型。良好的一致性表明，上述模型的精度足以用于進(jìn)一步研究。

1.6 熱舒適評(píng)價(jià)指標(biāo)

(1)垂直溫差

頭部和腳踝溫度差的計(jì)算由式(9)表示為

式中Th和Tf分別是距離地面1.1和0.1 m處人體周圍的平均溫度。

由參考文獻(xiàn)[16]可知，人員采取坐姿時(shí)，應(yīng)保證人員活動(dòng)區(qū)處于地面上方0.1和1.1 m之間的溫差≤3℃。

(2)吹風(fēng)感

吹風(fēng)感是常用的室內(nèi)熱舒適的評(píng)價(jià)指標(biāo)，吹風(fēng)感是由于溫度和風(fēng)速引起人體的局部地方有冷感，從而導(dǎo)致不舒適的感覺。用有效吹風(fēng)溫度θ判斷是否有吹風(fēng)感，θ可由式(10)[17]表示為

式中Tx為室內(nèi)某地點(diǎn)溫度(文章計(jì)算取人員附近空氣溫度)，℃；Tr為室內(nèi)平均溫度(文章計(jì)算取操作溫度)，℃；vx為室內(nèi)空氣速度(主要對(duì)人體熱舒適進(jìn)行評(píng)價(jià)，因此計(jì)算取人員附近空氣速度)，m/s。

對(duì)于辦公類建筑，當(dāng)有效吹風(fēng)溫度θ為-1.7～1.1℃時(shí)，大多數(shù)人感覺是舒適的。

(3)操作溫度

操作溫度Top反映室內(nèi)空氣的溫度和平均輻射溫度對(duì)人體的綜合作用，是室內(nèi)熱環(huán)境重要的評(píng)價(jià)指標(biāo)。在舒適范圍內(nèi)，操作溫度應(yīng)該為23～26℃[16]。其計(jì)算可由式(11)[18]表示為

式中hc為對(duì)流換熱系數(shù)，W/(m2·k)；Tα為人體周圍空氣溫度，℃；hr為輻射換熱系數(shù)，W/(m2·k)；ac、ar分別為輻射比例和對(duì)流比例，ac+ar=1；Tr為平均輻射溫度，對(duì)于坐姿的人，其可由式(12)[18]表示為

式中Tu、Tl、Tr、Tf、Tb分別為房間除地板外其余5個(gè)墻面的溫度(文章計(jì)算均取27℃)；Td為地板溫度(文章計(jì)算取22℃)。

室內(nèi)空氣流速＜0.2 m/s時(shí)，ac=0.5，此時(shí)操作溫度可近似由式(13)[18]表示為

2 結(jié)果與討論

2.1 預(yù)除濕階段

預(yù)除濕階段不同工況下截面z=0.1 m露點(diǎn)溫度的變化如圖8所示。在工況4的送風(fēng)條件下，預(yù)除濕持續(xù)時(shí)間可縮短到65 s。當(dāng)送風(fēng)濕度從8 g/kg(工況1)降低到6.5 g/kg(工況4)時(shí)，預(yù)除濕持續(xù)時(shí)間可縮短23.5%；當(dāng)送風(fēng)速度從0.05 m/s(工況3)提高到0.1 m/s(工況2)時(shí)，預(yù)除濕持續(xù)時(shí)間可縮短6 5.8%。因此，相較于降低送風(fēng)濕度，通過提高送風(fēng)速度可以有效縮短預(yù)除濕持續(xù)時(shí)間。由于工況3的預(yù)除濕階段持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，該工況的溫度和濕度變化緩慢容易理解，因此，對(duì)工況3的溫度和濕度變化進(jìn)行研究。工況3在不同時(shí)間截面y=1.425 m溫度和濕度的云圖如圖9所示。隨著通風(fēng)時(shí)間的增加，地板附近低溫、低濕空氣的面積逐漸增加，經(jīng)過210 s通風(fēng)，空氣的露點(diǎn)溫度比地板的設(shè)計(jì)溫度低2℃，可以完成預(yù)除濕階段。

圖8 預(yù)除濕階段截面z=0.1 m的露點(diǎn)溫度變化圖

圖9 工況3預(yù)除濕階段不同時(shí)間截面y=1.425 m溫度(K)和濕度變化圖

2.2 地板輻射供冷系統(tǒng)開啟階段

由于工況1的預(yù)除濕階段持續(xù)時(shí)間短且能耗低，因此在后續(xù)的研究中將工況1的運(yùn)行結(jié)果作為地板輻射供冷系統(tǒng)開啟階段的輸入數(shù)據(jù)。在該階段中，其他參數(shù)保持不變，將送風(fēng)速度降低到0.05 m/s，打開地板輻射系統(tǒng)，輻射地板溫度為22℃?？紤]建筑為辦公樓，為避免造成能源浪費(fèi)[19]，將該階段的運(yùn)行時(shí)間設(shè)為12 h。

地板輻射供冷系統(tǒng)開啟階段操作溫度Top和截面z=0.1 m露點(diǎn)溫度變化曲線如圖10所示。工作區(qū)域的溫度在約0.4 h時(shí)趨于穩(wěn)定，96.67%工作時(shí)間內(nèi)，操作溫度Top約為25.5oC，在12 h工作時(shí)間內(nèi)，地板附近空氣的露點(diǎn)溫度處于安全范圍內(nèi)，可避免冷卻地板發(fā)生結(jié)露現(xiàn)象。地板輻射供冷系統(tǒng)開啟階段有效吹風(fēng)溫度θ和垂直溫差ΔT變化曲線如圖11所示。在大部分工作時(shí)間內(nèi)垂直溫差ΔT＜3℃，有效吹風(fēng)溫度θ約為0.78℃，兩者的變化均在規(guī)定的范圍內(nèi)[16]，因此可以滿足人體熱舒適的要求。

圖10 地板輻射供冷系統(tǒng)開啟階段操作溫度Top和截面z=0.1 m露點(diǎn)溫度變化圖

圖11 地板輻射供冷系統(tǒng)開啟階段有效吹風(fēng)溫度θ和垂直溫差ΔT變化圖

2.3 室內(nèi)人員突增階段

室內(nèi)人員突增時(shí)，截面z=0.1 m的溫度和含濕量變化曲線如圖12所示。隨著人員和時(shí)間的增加，地板附近空氣的溫度和含濕量逐漸升高。經(jīng)計(jì)算可知，當(dāng)室內(nèi)人員突增2人、時(shí)間為5和10 min時(shí)，截面z=0.1 m的露點(diǎn)溫度分別為13.72、14.53℃，處于安全范圍內(nèi)；當(dāng)室內(nèi)人員突增4人、時(shí)間為5和10 min時(shí)，截面z=0.1m的露點(diǎn)溫度分別為13.97、16.22℃，也處于安全范圍內(nèi)。人員未增加時(shí)，截面y=1.425 m溫度和濕度云圖如圖13所示。人員未增加時(shí)，室內(nèi)熱環(huán)境處于低溫、低濕狀態(tài)。人員突增2人，截面y=1.425 m溫度和濕度云圖如圖14所示。分析圖13、14可知，當(dāng)室內(nèi)人員突增2人，隨著時(shí)間的增加，代表高溫、高濕空氣的面積逐漸增加。人員突增4人，截面y=1.425 m溫度和濕度云圖如圖15所示。分析圖13、15可知，當(dāng)室內(nèi)人員突增4人，代表高溫、高濕空氣的面積持續(xù)增加，10 min時(shí)，高溫、高濕的氣體覆蓋了室內(nèi)大部分空間。

圖12 人員突增階段截面z=0.1 m溫度和含濕量變化圖

圖13 人員未增加截面y=1.425 m溫度(K)和濕度圖

圖14 室內(nèi)突增2人截面y=1.425 m溫度(K)和濕度變化圖

圖15 室內(nèi)突增4人截面y=1.425 m溫度(K)和濕度變化圖

室內(nèi)突增2人、時(shí)間為5 min，在工況1和工況2的送風(fēng)條件下，截面z=0.1 m露點(diǎn)溫度變化如圖16(a)所示。通過對(duì)兩種工況對(duì)比可知，將露點(diǎn)溫度從13.72℃降低到12.27℃，工況2比工況1節(jié)省了約50%的時(shí)間。室內(nèi)突增2人、時(shí)間為10 min，在工況3和工況4的送風(fēng)條件下，截面z=0.1 m露點(diǎn)溫度變化如圖16(b)所示。通過對(duì)兩種工況對(duì)比可知，將露點(diǎn)溫度從14.53℃降低到13.24℃，工況4比工況3節(jié)省了約51.9%的時(shí)間。因此，在室內(nèi)人員突增2人時(shí)，可在10 min范圍內(nèi)降低通風(fēng)系統(tǒng)的送風(fēng)濕度。

圖16 突增2人不同工況下截面z=0.1 m露點(diǎn)溫度變化對(duì)比圖

室內(nèi)突增4人、時(shí)間為5 min，在工況5和工況6的送風(fēng)條件下，截面z=0.1 m露點(diǎn)溫度變化如圖17(a)所示。通過對(duì)兩種工況對(duì)比可知，將露點(diǎn)溫度從13.97℃降低到13.01℃，工況6比工況5節(jié)省了約57.7%的時(shí)間。室內(nèi)突增4人、時(shí)間為10 min，在工況7和工況8的送風(fēng)條件下，截面z=0.1 m露點(diǎn)溫度變化如圖17(b)所示。通過對(duì)兩種工況對(duì)比可知，將露點(diǎn)溫度從16.22℃降低到15.42℃，工況8比工況7節(jié)省了約50%的時(shí)間。因此，在室內(nèi)人員突增4人時(shí)，也可在10 min范圍內(nèi)降低通風(fēng)系統(tǒng)的送風(fēng)濕度。

圖17 突增4人不同工況下截面z=0.1 m露點(diǎn)溫度變化對(duì)比圖

3 結(jié)論

根據(jù)上述研究可知:

(1)當(dāng)送風(fēng)濕度為6.5 g/kg、送風(fēng)速度為0.1 m/s時(shí)，預(yù)除濕持續(xù)時(shí)間可縮短至65 s。相較于降低送風(fēng)濕度，通過提高送風(fēng)速度可以有效縮短預(yù)除濕持續(xù)時(shí)間，當(dāng)送風(fēng)速度從0.05 m/s提高到0.1 m/s，預(yù)除濕階段持續(xù)時(shí)間可縮短65.8%；在地板輻射供冷系統(tǒng)啟動(dòng)后，工作區(qū)域的熱環(huán)境需要0.4 h穩(wěn)定，在12 h工作時(shí)間內(nèi)，垂直溫差、操作溫度和吹風(fēng)感均滿足人體熱舒適的要求。

(2)室內(nèi)分別增加2和4人，散濕量由218 g/h分別變化到654和1 090 g/h，地板附近空氣的露點(diǎn)溫度處于結(jié)露風(fēng)險(xiǎn)的時(shí)間分別是18和14 min，在10 min內(nèi)空氣的露點(diǎn)溫度都處于安全范圍內(nèi)，因此可在10 min范圍內(nèi)降低置換通風(fēng)系統(tǒng)的送風(fēng)濕度。當(dāng)送風(fēng)濕度從7.25g/kg降低到6.5 g/kg，將地板附近空氣的露點(diǎn)溫度降低到相同值時(shí)，可節(jié)省大約50%的時(shí)間。

(3)研究只考慮了送風(fēng)速度和濕度對(duì)預(yù)除濕階段持續(xù)時(shí)間的影響，而忽略了送風(fēng)溫度的調(diào)節(jié)，今后將進(jìn)一步研究；在實(shí)際工程的應(yīng)用中，室內(nèi)突增人員的狀態(tài)不同，其散熱量和散濕量不同，因此改變通風(fēng)系統(tǒng)送風(fēng)的效果也可能存在差異。