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        毫米波寬帶高增益介質(zhì)超透鏡天線設(shè)計(jì)*

        2022-04-26 03:23:14趙智華鄭天成
        電訊技術(shù) 2022年4期

        彭 麟,趙智華,廖 欣,鄭天成,姜 興

        (桂林電子科技大學(xué) 認(rèn)知無(wú)線電與信息處理省部共建教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,廣西 桂林 541004)

        0 引 言

        隨著無(wú)線通信技術(shù)的發(fā)展,越來(lái)越多的應(yīng)用涉及到了毫米波和太赫茲頻段,例如車載雷達(dá)[1]和5G/6G通信系統(tǒng)[2]。高增益天線是這些應(yīng)用中的重要部分,而超透鏡天線由于其高增益、低剖面和易于加工等特點(diǎn),成為了研究熱點(diǎn)。

        超透鏡天線常使用金屬結(jié)構(gòu)組成,通過改變單元結(jié)構(gòu)尺寸來(lái)實(shí)現(xiàn)不同的傳輸相位。文獻(xiàn)[3]使用交叉縫隙金屬結(jié)構(gòu),通過改變縫隙長(zhǎng)度,單元可以實(shí)現(xiàn)360°的相位覆蓋范圍,且傳輸系數(shù)均大于-1 dB?;谠搯卧O(shè)計(jì)了焦徑比為0.8的四層透射陣天線,在10.5~12.1 GHz工作頻帶內(nèi)的增益范圍為17.2~24.26 dBi,并且在11.45 GHz取得峰值增益24.26 dBi,1 dB增益帶寬為4.2%。文獻(xiàn)[4]使用一種雙環(huán)結(jié)構(gòu)單元,通過改變金屬環(huán)的大小可以實(shí)現(xiàn)不同的傳輸相位。使用該單元設(shè)計(jì)了一個(gè)大小為6λ×6λ、焦徑比為0.3的四層透射陣天線,在11.5~12.8 GHz工作頻帶內(nèi)的增益范圍為19~22.4 dBi,并且在12.25 GHz取得峰值增益22.4 dBi,在12.25 GHz時(shí)口徑效率達(dá)到36.9%,其1 dB增益帶寬為6.3%。文獻(xiàn)[5]設(shè)計(jì)了一種由五層金屬層和空氣層組成的單元結(jié)構(gòu),基于該單元設(shè)計(jì)一個(gè)透射陣天線。該透射陣天線在8.5~12.5 GHz工作頻帶內(nèi)的增益范圍為17~22.3 dBi,在10.3 GHz取得峰值增益22.3 dBi,在10.3 GHz口徑效率達(dá)到62%,1 dB增益帶寬為24.27%。文獻(xiàn)[6]提出了一種對(duì)稱C形縫隙結(jié)構(gòu)組成的單元,基于該單元組成了一個(gè)五層透射陣天線,在12.5 GHz處增益達(dá)到24.74 dBi,口徑效率達(dá)到44.4%,1 dB增益帶寬為11.2%。文獻(xiàn)[7]提出了一種三層雙圓環(huán)諧振單元結(jié)構(gòu),基于該單元設(shè)計(jì)一個(gè)透射陣,在5.8 GHz處增益達(dá)到22.24 dBi,1 dB增益帶寬為4.3%。

        然而,饋電損耗、導(dǎo)體損耗和制造精度限制了金屬結(jié)構(gòu)超透鏡在毫米波和太赫茲波段的應(yīng)用,特別是高增益天線應(yīng)用。相比于金屬超透鏡,介質(zhì)超透鏡更適合應(yīng)用在毫米波和太赫茲波段[8]。文獻(xiàn)[9]提出了一種可實(shí)現(xiàn)線極化轉(zhuǎn)圓極化的全介質(zhì)透鏡,在28~32 GHz頻段內(nèi)實(shí)測(cè)增益范圍為21.5~22.6 dBi。文獻(xiàn)[10]提出一種全介質(zhì)透鏡,工作在240~320 GHz,在300 GHz時(shí)增益達(dá)到30.8 dBi,口徑效率為25.63%,1 dB增益帶寬為13.3%。

        本文提出了一種可采用3D打印技術(shù)制作的全介質(zhì)超透鏡天線,陣列厚度為6 mm。仿真結(jié)果表明,其1 dB增益帶寬為20.5%(73.2~90 GHz),口徑效率為52.55%,在整個(gè)頻帶內(nèi)的最大增益達(dá)到29.7 dBi。

        1 透射陣設(shè)計(jì)

        1.1 透射陣相位分布

        透射陣天線由饋源和透射陣組成。透射陣上不同位置的單元需提供特定的傳輸相位,以補(bǔ)償從饋源天線到該單元的空間相位延遲。透射陣可以將球面波轉(zhuǎn)化為平面波,從而實(shí)現(xiàn)提高增益的效果。透射陣單元的傳輸相位φ(x,y)計(jì)算公式為[11]

        (1)

        式中:λ是自由空間波長(zhǎng);x、y是不同單元的位置坐標(biāo);f是饋源天線與透射陣的距離,即焦距。

        該透射陣由尺寸為2 mm×2 mm(75 GHz時(shí)λ/2×λ/2)的單元組成,陣列上的相位分布由焦點(diǎn)處饋源與每個(gè)單元之間的距離確定。理想情況下,應(yīng)將每個(gè)單元優(yōu)化為實(shí)現(xiàn)0°~360°范圍內(nèi)特定的相移值,以實(shí)現(xiàn)最佳輻射性能。但是,實(shí)際上這幾乎是不可能的,因此可以將相移量化為離散值??紤]到天線的性能和設(shè)計(jì)的復(fù)雜性,選擇3 b相位分布,即間隔45°選擇一個(gè)相位值,其對(duì)應(yīng)相位分布如圖1所示。

        圖1 相位分布

        1.2 透射陣單元

        由于所設(shè)計(jì)單元的高度不同,在仿真S21相位時(shí),選擇一參考相位面,把單元底部到參考相位面的相位變化記作S21的相位,如圖2所示。從喇叭發(fā)射的電磁波經(jīng)過透鏡的相位補(bǔ)償后,在參考面處變?yōu)榈认嗝?,即可?shí)現(xiàn)提高增益的效果。根據(jù)該原理計(jì)算出透鏡不同位置單元需要補(bǔ)償?shù)南辔唬栽撓辔恢禐槟繕?biāo)設(shè)計(jì)所需的單元結(jié)構(gòu)。

        圖2 介質(zhì)透鏡相位補(bǔ)償示意圖

        該單元由全介質(zhì)材料組成,單元結(jié)構(gòu)由立方柱和方孔組成,如圖3所示,邊長(zhǎng)a=2 mm,孔長(zhǎng)b=1.4 mm。

        圖3 單元結(jié)構(gòu)立體圖

        通過改變立方柱的高度和方孔的深度實(shí)現(xiàn)不同的相位,其中方孔在調(diào)節(jié)相位的同時(shí)起到了減小反射的作用。圖4進(jìn)一步展示了介質(zhì)柱高度和孔深對(duì)單元相位的影響。從圖中可以發(fā)現(xiàn),單元尺寸的變化對(duì)單元的相位特性影響較大,而對(duì)單元的幅值特性影響較小。具體來(lái)說,當(dāng)孔深一定時(shí),隨著柱子的增高單元相位會(huì)逐漸降低;而當(dāng)柱高一定時(shí),孔越深單元相位越大。介質(zhì)孔寬度的變化也會(huì)對(duì)單元相位產(chǎn)生影響,但是由于本設(shè)計(jì)的透鏡工作頻率很高,而受我們的3D打印機(jī)加工精度的限制,太小的介質(zhì)孔無(wú)法打印。

        (a)單元S21隨柱高h(yuǎn)的變化

        根據(jù)上述規(guī)律,同時(shí)調(diào)節(jié)介質(zhì)柱的高度和孔深可實(shí)現(xiàn)所需的相位變化。根據(jù)1.1節(jié)的分析,考慮到天線的性能和設(shè)計(jì)的復(fù)雜性,我們選擇3 b相位分布,即間隔45°選擇一個(gè)相位值。不同單元對(duì)應(yīng)相位值對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)參數(shù)如表1所示。

        表1 單元結(jié)構(gòu)參數(shù)

        圖5給出了不同單元的傳輸相位和幅值,可以看到不同單元在工作帶寬內(nèi)S21均大于-1 dB,介質(zhì)單元的透射率要優(yōu)于1.1節(jié)提出的金屬單元,但是介質(zhì)單元的剖面要遠(yuǎn)大于金屬單元。從圖中還可以看出,不同單元的相位曲線可實(shí)現(xiàn)所需要的相位覆蓋范圍。

        (a)不同單元S21幅值

        2 仿真與測(cè)試

        利用上述全介質(zhì)單元組成透鏡陣列,陣列由23×22個(gè)單元組成,透鏡大小為46.6 mm×44.6 mm,介質(zhì)材料使用PLA,根據(jù)文獻(xiàn)[12]可知,在60 GHz時(shí),其相對(duì)介電常數(shù)為2.78。透鏡整體結(jié)構(gòu)如圖6所示。

        圖6 透射陣天線整體結(jié)構(gòu)

        焦徑比對(duì)透鏡天線的性能有著很大的影響,如果陣面太小,無(wú)法完全覆蓋饋源發(fā)出的電磁波,隨著陣面尺寸的增大,天線的增益會(huì)提高,但是太大的陣面會(huì)有部分陣面作用小,從而導(dǎo)致口徑效率的下降。為了確定合適的焦徑比,我們?cè)O(shè)計(jì)了不同焦距的透鏡進(jìn)行仿真,結(jié)果如圖7所示。從圖中可以看出,當(dāng)透鏡面積一定時(shí),焦距在35 mm和40 mm時(shí)增益變化曲線較為相似,隨著焦距的增加透鏡天線的增益得到提高,但當(dāng)焦距大于45 mm繼續(xù)增加時(shí),增益雖然仍會(huì)提高,但提高幅度不大。因此,綜合考慮透鏡天線的剖面和增益性能,選擇45 mm作為透鏡天線的焦距。

        圖7 不同焦距陣列對(duì)應(yīng)增益曲線

        基于上述分析,最終確定了透鏡天線的基本參數(shù)。基于3D打印技術(shù)使用PLA材料加工天線實(shí)物,同時(shí)使用該材料打印介質(zhì)支架,透鏡和饋源天線之間使用尼龍柱支撐。超透鏡天線加工的實(shí)物圖如圖8(a)所示,天線整體尺寸為46.6 mm×44.6 mm×51 mm。

        圖8 介質(zhì)天線加工實(shí)物與實(shí)測(cè)環(huán)境

        為了驗(yàn)證上述仿真結(jié)果,在微波暗室中對(duì)超透鏡進(jìn)行實(shí)測(cè),測(cè)試環(huán)境如圖8(b)所示,S11仿真和測(cè)量結(jié)果如圖9所示。從圖9可以看到,在65~90 GHz整個(gè)工作頻段內(nèi)透鏡天線的S11均小于-10 dB,具有良好的匹配效果。

        圖9 天線反射系數(shù)

        仿真和實(shí)測(cè)的方向圖如圖10所示。由于測(cè)試系統(tǒng)的限制,后瓣無(wú)法測(cè)量,因此只測(cè)量了透鏡天線的前瓣部分??傮w來(lái)看,在各個(gè)頻點(diǎn)實(shí)測(cè)和仿真E與H面的方向圖主瓣吻合較好,但是在低頻部分,尤其是65 GHz、70 GHz實(shí)測(cè)的E面方向圖副瓣要明顯高于仿真,而H面實(shí)測(cè)和仿真方向圖的副瓣吻合較好,實(shí)測(cè)主瓣波束略有偏折??赡艿脑蚴窃诎凳覝y(cè)試時(shí),接收天線和發(fā)射天線的對(duì)準(zhǔn)是由手工完成的,難免會(huì)有誤差,出現(xiàn)接收天線和發(fā)射天線未完全對(duì)準(zhǔn)的情況,導(dǎo)致了實(shí)測(cè)波束偏折的產(chǎn)生。在高頻部分,即80 GHz實(shí)測(cè)和仿真的方向圖吻合較好。但是高頻部分實(shí)測(cè)方向圖的副瓣抖動(dòng)較大,尤其是90 GHz時(shí)實(shí)測(cè)抖動(dòng)非常明顯。可能的原因是測(cè)試使用的暗室為半開放型,高頻部分受到噪聲的影響較大,因此噪聲湮沒了電平值較低的副瓣部分。而從透鏡天線仿真方向圖還可以看出,在65 GHz、70 GHz、90 GHz時(shí)方向圖后瓣部分較大,最大高于-10 dB??赡艿脑蚴怯捎谕哥R的反射造成的,從單元的S21曲線可以看出部分單元在這些頻點(diǎn)處透射相對(duì)其他單元較差,最差接近-1 dB。

        (a)65 GHz

        為了分析透鏡對(duì)天線交叉極化的影響,圖11給出了超透鏡天線和饋源天線的交叉極化。從圖中可以看出,加載透鏡對(duì)天線的交叉極化影響較小。

        (a)65 GHz

        仿真和實(shí)測(cè)的透鏡天線增益如圖12所示,總體來(lái)看,仿真和實(shí)測(cè)的增益趨勢(shì)是一致的。饋源天線的增益在65~90 GHz頻段上為14.8~17.8 dBi,加載介質(zhì)透鏡后在65~90 GHz頻段內(nèi)增益均大于23 dBi。在工作頻帶內(nèi),透鏡天線的仿真增益最高在82 GHz達(dá)到29.7 dBi,與饋源天線相比提高了12.9 dB。仿真的1 dB增益帶寬為20.7%(73.1~90 GHz)。90 GHz以上頻段也存在有效工作頻帶,但是測(cè)試系統(tǒng)最高只能測(cè)試90 GHz部分,更高頻率無(wú)法測(cè)試,所以在這里僅分析90 GHz以下的增益性能。測(cè)試結(jié)果表明,在78.45 GHz時(shí)增益為28.6 dBi,1 dB增益帶寬為11.6%(78~87.6 GHz)。

        圖12 饋源和超透鏡天線增益

        口徑效率也是天線的重要指標(biāo),可由以下公式計(jì)算得出:

        (2)

        圖13 超透鏡天線口徑效率

        表2比較了近年來(lái)相關(guān)文獻(xiàn)設(shè)計(jì)的介質(zhì)超透鏡天線,可以看出本文設(shè)計(jì)的超透鏡天線的增益大于文獻(xiàn)[8]、[9]、[12]的,但是1 dB增益帶寬低于文獻(xiàn)[8]、[9]、[10]的;文獻(xiàn)[10]有著較好的增益和1 dB增益帶寬性能,但是其剖面較高。

        表2 各文獻(xiàn)天線性能對(duì)比

        3 結(jié) 論

        本文基于相位補(bǔ)償原理,設(shè)計(jì)并使用3D打印技術(shù)加工了一個(gè)全介質(zhì)寬帶超透鏡天線。在微波暗室中對(duì)該天線進(jìn)行的測(cè)試表明,該透鏡天線工作在65~90 GHz,1 dB增益帶寬為73.1~90 GHz,整個(gè)頻段內(nèi)最高增益在82 GHz時(shí)達(dá)到29.7 dBi,與饋源天線相比提高了12.9 dB;整個(gè)頻帶內(nèi),最低增益均高于23 dBi;口徑效率在工作頻段均大于20%,在80 GHz時(shí)仿真口徑效率達(dá)到最大值52.55%。整個(gè)透射陣天線具有結(jié)構(gòu)輕、加工成本較低以及易于加工等特點(diǎn),便于大規(guī)模實(shí)際應(yīng)用。

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