曹程明，時(shí)軼磊，龍照*，葉帥華, 王寧

(1.甘肅中建市政工程勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司，蘭州 730000；2.中國市政工程西北設(shè)計(jì)研究院有限公司，蘭州 730000；3.蘭州理工大學(xué)土木工程學(xué)院, 蘭州 730050)

近年來，隨著中國經(jīng)濟(jì)的迅猛發(fā)展，全國各大中城市均出現(xiàn)了大量超高層建筑以及深大地下綜合體的建設(shè)項(xiàng)目。各類復(fù)雜深基坑工程也隨之出現(xiàn)，給巖土工程設(shè)計(jì)帶來了新的機(jī)遇與挑戰(zhàn)，深基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)的研究一時(shí)也成為巖土領(lǐng)域的重點(diǎn)研究方向[1-2]。此外，由于基坑開挖深度的不斷加深以及地層的起伏變化，在基坑工程中出現(xiàn)了大量的上土下巖地層深基坑。與單純土層深基坑不同，上土下巖地層深基坑存在土巖軟硬分界面，上部土層與下部巖層抗剪強(qiáng)度參數(shù)差異巨大，采用同一種支護(hù)結(jié)構(gòu)勢(shì)必給施工帶來嚴(yán)重的困難并會(huì)造成一定的浪費(fèi)。針對(duì)此類基坑更為經(jīng)濟(jì)合理的支護(hù)結(jié)構(gòu)以及基坑穩(wěn)定性預(yù)測(cè)與研究方法亟待解決[3-5]。有關(guān)上土下巖地層深基坑工程的理論研究具有一定的滯后性，對(duì)于類似基坑工程的支護(hù)設(shè)計(jì)的合理性還存在一系列的問題。因此，有關(guān)土巖組合地層深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的研究成為國內(nèi)學(xué)者研究的重點(diǎn)，并已取得一定研究成果[6-8]。

商大勇[9]依據(jù)青島地鐵站深基坑工程，對(duì)樁錨支護(hù)體系下陽角部位地表沉降及周圍結(jié)構(gòu)變形進(jìn)行監(jiān)測(cè)，對(duì)基坑巖土體及支護(hù)結(jié)構(gòu)的沉降和水平位移變化規(guī)律進(jìn)行了分析。黃敏等[10]采用有限元模擬方法，對(duì)土層厚度、錨桿布設(shè)、支護(hù)樁嵌入巖層的相對(duì)深度、巖層組成及開挖方式等不同條件下基坑開挖引起的地表沉降特征進(jìn)行了計(jì)算分析。胡瑞庚等[11]以土巖組合基坑為例，分析了不同土體本構(gòu)模型對(duì)基坑開挖引起支護(hù)結(jié)構(gòu)變形進(jìn)行了對(duì)比分析，得出HS(Hardening soil model)、HSS(Hardening soil model with small-strain stiffness)模型更為適合此類基坑的有限元計(jì)算。謝錫榮等[12]對(duì)大量土巖組合地層深基坑監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，得出基坑最大地表沉降量、水平位移量、基坑影響范圍與基坑開挖的關(guān)系。

土巖組合地層基坑工程中，其下部巖層強(qiáng)度參數(shù)高，整體穩(wěn)定性好，可據(jù)此對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，從而降低基坑支護(hù)造價(jià)?，F(xiàn)結(jié)合具體工程實(shí)例，在此類基坑支護(hù)設(shè)計(jì)中，上部土層采用樁錨，下部巖層采用坡率法的支護(hù)形式。并以沿坡腳45°+φ/2破裂面與支護(hù)樁的交點(diǎn)視為支護(hù)樁嵌固點(diǎn)進(jìn)行樁長(zhǎng)設(shè)計(jì)，從而在確?；娱_挖過程中的穩(wěn)定性的同時(shí)，降低支護(hù)樁在巖層中的嵌固深度。然后，結(jié)合基坑開挖過程中現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)土巖組合地層深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形與受力進(jìn)行分析，得出土巖組合地層上部樁錨支護(hù)下部放坡開挖的受力以及變形規(guī)律。最后，采用PLAXIS 3D三維有限元軟件建立樁錨支護(hù)結(jié)構(gòu)模型，對(duì)基坑開挖過程中基坑周邊沉降以及基坑水平位移等進(jìn)行計(jì)算，根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果分析土巖組合地層基坑開挖過程中基坑變形以及支護(hù)結(jié)構(gòu)受力的變化分布規(guī)律。并將現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)結(jié)果與有限元計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，以期為今后類似土巖組合地層深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供一定的幫助與指導(dǎo)。

1 深基坑支護(hù)設(shè)計(jì)方案

1.1 工程概況

某地區(qū)大型商業(yè)建設(shè)項(xiàng)目，基坑開挖面積約16 300 m2，基坑最大深度約20.2 m。基坑北側(cè)為環(huán)西路與解放路十字路口，場(chǎng)地較平整，基坑邊線距離用地紅線11.5～12.6 m，距離道路邊線3～5 m；西側(cè)為環(huán)西路，地下室輪廓線進(jìn)入道路邊線2～4.8 m，基坑邊線距離用地紅線約8 m，距離小江河河堤7～9 m；基坑南側(cè)為逸群小學(xué)，基坑邊線距離四層L形教學(xué)樓最近距離約5 m，該教學(xué)樓為淺基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深約2 m。場(chǎng)地內(nèi)地層分布主要有：雜填土層，紅黏土層，強(qiáng)風(fēng)化白云巖層，中風(fēng)化白云巖層，基坑基底已進(jìn)入中風(fēng)化白云巖，為典型的上土下巖地層深基坑工程。主要對(duì)基坑南側(cè)臨近教學(xué)樓區(qū)域基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)變形與受力情況進(jìn)行分析研究。確保采用的支護(hù)結(jié)構(gòu)可滿足基坑開挖過程中基坑穩(wěn)定以及附近建筑物變形滿足相關(guān)規(guī)定要求。

根據(jù)工程場(chǎng)地巖土工程勘察報(bào)告并結(jié)合當(dāng)?shù)叵嚓P(guān)工程經(jīng)驗(yàn)，基坑開挖深度范圍內(nèi)土層分布及強(qiáng)度參數(shù)如表1所示。

表1 巖土體參數(shù)表

1.2 基坑支護(hù)設(shè)計(jì)

南側(cè)基坑開挖深度約20.2 m，基坑上口線距離4層教學(xué)樓最近位置約為5.0 m，若基坑變形過大將直接引起教學(xué)樓的變形，因此支護(hù)設(shè)計(jì)方案應(yīng)嚴(yán)格控制基坑變形。又由于該區(qū)域中風(fēng)化白云巖埋深約14.1 m，考慮到基巖性質(zhì)較好，但在巖層中成樁造價(jià)高、施工進(jìn)度慢，為降低支護(hù)造價(jià)并節(jié)省工期，在滿足基坑變形、穩(wěn)定性以及周圍建筑物安全要求的前提下，結(jié)合本項(xiàng)目地層特點(diǎn)對(duì)支護(hù)方案進(jìn)行優(yōu)化。基坑支護(hù)設(shè)計(jì)過程中，根據(jù)計(jì)算結(jié)果并綜合考慮多方案比選，最終確定支護(hù)方案如下：上部土層范圍采用樁+預(yù)應(yīng)力錨索支護(hù)，為盡可能降低錨索成孔及壓力注漿對(duì)教學(xué)樓的影響，第一道錨索設(shè)置在地面以下2.8 m位置，且4道錨索傾角均為30°。下部中風(fēng)化白云巖地層采用放坡開挖，分界面位置設(shè)3.0 m寬平臺(tái)。為有效控制上部樁錨結(jié)構(gòu)的側(cè)移，適當(dāng)增大支護(hù)樁嵌固深度，考慮下部巖體開挖對(duì)支護(hù)樁嵌固深度的影響，下部巖質(zhì)邊坡按照45°+φ/2潛在滑移面與支護(hù)樁交點(diǎn)作為支護(hù)樁嵌固點(diǎn)，計(jì)算中基坑深度按照該點(diǎn)深度確定，并保證嵌固段長(zhǎng)度滿足要求。典型支護(hù)剖面圖如圖1所示。

γ為重度

目前該項(xiàng)目主體結(jié)構(gòu)已施工完成，采用上述方案基坑支護(hù)效果良好。

2 有限元計(jì)算分析

基坑開挖過程是一個(gè)三維空間變形問題，為分析基坑開挖過程中上述支護(hù)結(jié)構(gòu)變形以及地面沉降情況，從而復(fù)核本項(xiàng)目支護(hù)設(shè)計(jì)的合理性，采用PLAXIS 3D有限元軟件建立基坑開挖有限元模型，對(duì)基坑開挖不同工況進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，并與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，分析基坑支護(hù)設(shè)計(jì)的合理性。

2.1 本構(gòu)模型的選擇

土層與巖層性質(zhì)差異巨大，兩者本構(gòu)模型選擇的合理與否將直接影響計(jì)算結(jié)果的真實(shí)性。PLAXIS軟件提供了多種不同的本構(gòu)模型。其中HS模型可較好地體現(xiàn)臨近建筑物超載情況下，基坑開挖引起的周圍地面沉降變化。Mohr-Coulomb model(MC)模型更適用于極限平衡條件下的強(qiáng)度分析。因此，本文基坑有限元模型中上部土層采用HS模型，下部巖層采用MC模型。土與支護(hù)結(jié)構(gòu)相互作用采用12節(jié)點(diǎn)界面單元模擬。

2.2 有限元模型建立

根據(jù)上述工程實(shí)例基坑支護(hù)方案，建立三維有限元模型如圖2所示。所建模型尺寸為：長(zhǎng)×寬×高=80 m×10 m×50 m。網(wǎng)格單元?jiǎng)澐植捎弥械龋直壤蜃?.0。網(wǎng)格劃分后，生成6 466個(gè)單元數(shù)，12 526個(gè)節(jié)點(diǎn)。模型中巖土體參數(shù)取值見本文中表1。模型沿縱向取10.0 m寬度，既有四層教學(xué)樓按60 kPa面荷載等效作用于基坑頂，支護(hù)樁采用按等剛度法等效的板單元模擬，板單元參數(shù)為：重度γ=25 kN/m3，彈性模量E=5×107kPa，泊松比為0.2。錨索自由段采用點(diǎn)對(duì)點(diǎn)錨桿單元模擬，EA=6×106kPa，其中A為材料截面積。錨固段采用嵌入式樁單元模擬：重度γ=24 kN/m3,彈性模量E=5×107kPa，泊松比為0.15。并根據(jù)實(shí)際開挖順序設(shè)置不同的計(jì)算工況。本模型共劃分12個(gè)計(jì)算工況，其中第1工況為初始應(yīng)力場(chǎng)生成，第2～10工況為分層開挖與施加預(yù)應(yīng)力錨索，第11工況為開挖至巖層頂面，第12工況為基巖層放坡開挖至基底。

圖2 有限元計(jì)算模型

2.3 監(jiān)測(cè)點(diǎn)的選擇

為了方便對(duì)有限元計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析，且便于同實(shí)測(cè)監(jiān)測(cè)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，生成有限元網(wǎng)格之后在模型不同位置設(shè)置應(yīng)力和變形監(jiān)測(cè)點(diǎn)。具體監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置如下：沿基坑頂沿遠(yuǎn)離坑邊布置4個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)C1～C4，水平間距5.0 m。

3 數(shù)值計(jì)算結(jié)果分析

3.1 水平位移分析

考慮到基坑南側(cè)部分區(qū)段距離教學(xué)樓基礎(chǔ)較近，設(shè)計(jì)按位移控制，最大水平位移限制在20 mm以內(nèi)。根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果，可得到距離坡頂不同距離處的監(jiān)測(cè)點(diǎn)C1～C4在各計(jì)算工況下的水平位移值變化曲線如圖3所示，開挖至坑底時(shí)基坑整體水平位移云圖如圖4所示。

圖4 基坑開挖至坑底水平位移云圖

由圖3可知，隨著基坑開挖深度的不斷加深，不同位置監(jiān)測(cè)點(diǎn)水平位移值均不斷增大，但最大位移值相差顯著?？拷悠马斘恢帽O(jiān)測(cè)點(diǎn)C1位移增幅最大，開挖至基底時(shí)最大水平位移達(dá)到20.51 mm，而距離基坑坡頂約15 m位置的監(jiān)測(cè)點(diǎn)C4其水平位移隨基坑開挖變化較平緩，最大位移值為7.18 mm。

圖3 各計(jì)算工況不同位置監(jiān)測(cè)點(diǎn)水平位移

根據(jù)不同工況水平位移計(jì)算結(jié)果可知，各監(jiān)測(cè)點(diǎn)水平位移均呈波動(dòng)式上升趨勢(shì)，施加預(yù)應(yīng)力錨索工況的水平位移具有明顯的降低現(xiàn)象，表明預(yù)應(yīng)力錨索的施加可有效約束基坑水平位移的增加，達(dá)到控制基坑變形的目的，計(jì)算結(jié)果顯示最大水平位移為20.51 mm，可滿足設(shè)計(jì)要求。

由圖3中各監(jiān)測(cè)點(diǎn)水平位移的變化趨勢(shì)可知，開挖上部土層過程中位移增幅明顯，開挖巖層過程中位移增量明顯減小。監(jiān)測(cè)點(diǎn)C1由12.8 m開挖至20.2 m后，水平位移由19.86 mm增加至20.51 mm，僅增加了0.65 mm，表明上土下巖地層深基坑位移變化規(guī)律由傳統(tǒng)單一土層基坑差異顯著，對(duì)類似上土下巖地層深基坑的設(shè)計(jì)應(yīng)考慮下部巖層的有利影響。

由圖4水平位移分布云圖可知，最大水平位移發(fā)生在上部土層深度范圍內(nèi)，即使下部巖層未采用支護(hù)結(jié)構(gòu)，其水平位移增幅也較小，因此，該支護(hù)結(jié)構(gòu)在確?；影踩那疤嵯拢档土酥ёo(hù)費(fèi)用。對(duì)上土下巖基坑的優(yōu)化設(shè)計(jì)具有一定的指導(dǎo)作用。

3.2 坡頂沉降變化分析

根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果，得到監(jiān)測(cè)點(diǎn)C1～C4在不同計(jì)算工況下的沉降結(jié)果變化曲線如圖5所示。由圖5可知，隨著基坑開挖深度的不斷增加，各點(diǎn)位置處的豎向沉降均呈遞增趨勢(shì)變化。其中距離基坑坡頂約5 m位置的C2監(jiān)測(cè)點(diǎn)豎向沉降量最大，開挖至基坑底時(shí)最大值為15.78 mm，C1與C3監(jiān)測(cè)點(diǎn)豎向沉降變化規(guī)律相近，遠(yuǎn)離基坑的C4監(jiān)測(cè)點(diǎn)豎向沉降最小，說明在距離基坑坡頂一定范圍內(nèi)豎向沉降呈先增加后減小的變化規(guī)律。根據(jù)各計(jì)算工況沉降變化規(guī)律可知，預(yù)應(yīng)力錨索施工對(duì)沉降影響不明顯。

圖5 各計(jì)算工況不同位置監(jiān)測(cè)點(diǎn)豎向沉降

3.3 錨索軸力變化分析

根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果，得到基坑不同開挖工況下各道錨索軸力變化情況如圖6所示。

由圖6可知，基坑開挖過程中，預(yù)應(yīng)力錨索施工后承擔(dān)部分側(cè)壓力，可有效約束基坑變形。隨著基坑開挖深度的加深，各道錨索軸力均呈逐漸增大的變化趨勢(shì)。但隨著下部各道錨索的施工，上部錨索的軸力有減小的趨勢(shì)，并且第二道、第三道錨索施工后，第一道錨索軸力有減小趨勢(shì)。根據(jù)計(jì)算結(jié)果可知，第三道錨索軸力最大，最大值為167.3 kN·m，主要原因?yàn)榛幼畲笪灰瓢l(fā)生在該道錨索影響范圍內(nèi)。第四道錨索軸力較小，最大值為128.2 kN·m，主要原因?yàn)樵摰厘^索位于基坑底部，距離巖層較近，基坑在該區(qū)域位移較小所致。

圖6 錨索軸力變化圖

4 監(jiān)測(cè)內(nèi)容及結(jié)果分析

為確?；娱_挖過程中基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)以及基坑坡頂附近建筑物穩(wěn)定，對(duì)基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)以及基坑變形進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)，在本基坑工程施工中設(shè)置了多項(xiàng)監(jiān)測(cè)內(nèi)容。但為與數(shù)值模擬結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，選擇基坑局部四層教學(xué)樓處的監(jiān)測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)，對(duì)支護(hù)樁深層水平位移、支護(hù)樁頂水平位移、基坑周邊地面沉降的監(jiān)測(cè)結(jié)果進(jìn)行分析。局部基坑監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置平面圖如圖7所示。

圖7 基坑局部監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置圖

4.1 基坑周邊沉降監(jiān)測(cè)分析

根據(jù)監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置位置，選取距離教學(xué)樓較近的W15、W26、C9～C12共6個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，對(duì)各監(jiān)測(cè)點(diǎn)沉降值隨時(shí)間變化情況進(jìn)行分析，得到各監(jiān)測(cè)點(diǎn)沉降變化曲線如圖8所示。

由圖8沉降變化曲線可知，各監(jiān)測(cè)點(diǎn)沉降值隨基坑開挖均呈遞增變化，不同位置監(jiān)測(cè)點(diǎn)沉降變化速率以及最大值具有較明顯差異。距離基坑頂約5 m位置的監(jiān)測(cè)點(diǎn)C09沉降量最大，基坑開挖至坑底時(shí)，最大沉降量達(dá)到15.59 mm。說明基坑周邊沉降量最大值并不是發(fā)生在緊鄰坑邊位置，而是距離坑邊一定距離處。主要原因?yàn)轭A(yù)應(yīng)力錨索屬于主動(dòng)支護(hù)，施加預(yù)應(yīng)力后，相當(dāng)于對(duì)基坑表面施加向基坑外側(cè)的力，導(dǎo)致坡面發(fā)生向基坑外側(cè)的輕微變形，而遠(yuǎn)離坡頂?shù)膮^(qū)域由于預(yù)應(yīng)力影響不明顯，仍繼續(xù)向基坑內(nèi)側(cè)變形，兩者相互擠壓導(dǎo)致重疊區(qū)域沉降減小。因此出現(xiàn)臨近坡頂監(jiān)測(cè)點(diǎn)減小的現(xiàn)象。

圖8 各監(jiān)測(cè)點(diǎn)地表沉降變化曲線

各監(jiān)測(cè)點(diǎn)沉降變化速率最大發(fā)生在基坑上部土層開挖過程中，在開挖至下部巖層后，各監(jiān)測(cè)點(diǎn)沉降量略微浮動(dòng)，說明影響基坑地表沉降的主要為上部土層，設(shè)計(jì)計(jì)算中應(yīng)考慮下部巖層的有利影響。

4.2 基坑周邊水平位移監(jiān)測(cè)分析

選取距離4層教學(xué)樓附近基坑監(jiān)測(cè)點(diǎn)W15、W26、C9、C11共4個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，對(duì)上述監(jiān)測(cè)點(diǎn)水平位移監(jiān)測(cè)值隨基坑開挖變化情況進(jìn)行分析，得到各監(jiān)測(cè)點(diǎn)水平位移隨時(shí)間的變化曲線如圖9所示。

由圖9水平位移變化曲線可知，各監(jiān)測(cè)點(diǎn)水平位移值隨時(shí)間均呈遞增趨勢(shì)，但不同位置的監(jiān)測(cè)點(diǎn)水平位移變化速率差異明顯。監(jiān)測(cè)點(diǎn)W26距離基坑邊最近，水平位移變化最顯著，開挖至基底時(shí)最大位移為18.75 mm，根據(jù)位移變化曲線可發(fā)現(xiàn)，基坑在基巖層以上的土層內(nèi)開挖時(shí)，水平位移隨深度增長(zhǎng)迅速，開挖至基巖層后，水平位移增長(zhǎng)明顯變緩。監(jiān)測(cè)點(diǎn)C09最大水平位移值12.87 mm，該監(jiān)測(cè)點(diǎn)位于4層教學(xué)樓位置，根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果基坑施工過程中最大變形量可滿足建筑物變形要求，說明采用優(yōu)化后的支護(hù)結(jié)構(gòu)可保證本基坑開挖過程中周圍建筑物的變形要求。監(jiān)測(cè)點(diǎn)W15設(shè)置于基巖層面上，根據(jù)該點(diǎn)水平位移隨時(shí)間變化曲線可知，在基坑下部巖層開挖過程中，基坑水平位移增加平緩，基坑由12.8 m開挖至20.2 m過程中，監(jiān)測(cè)點(diǎn)W15水平位移僅增加1.38 mm。因此，對(duì)于上土下巖基坑，應(yīng)對(duì)其變形進(jìn)行專門計(jì)算研究，從而對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行一定的優(yōu)化設(shè)計(jì)。

圖9 各監(jiān)測(cè)點(diǎn)水平位移變化曲線

4.3 支護(hù)樁深層水平位監(jiān)測(cè)分析

選擇距離教學(xué)樓最近的支護(hù)樁測(cè)斜管在不同施工階段的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，得到不同工況下支護(hù)樁深層水平位移沿樁身的變化曲線如圖10所示。

由圖10可知，受錨索作用的影響，各施工階段樁身水平位移沿深度大致呈先增大后減小的拋物線形分布。隨著基坑開挖深度的增加，樁身最大水平位移呈遞增變化，且最大值位置逐漸下移。根據(jù)本工程監(jiān)測(cè)結(jié)果，開挖至基底時(shí)樁身最大側(cè)移量為14.3 mm，最大樁身位移發(fā)生在上部土層范圍內(nèi)。樁身約14 m深度以下水平位移顯著降低。主要原因?yàn)樵搮^(qū)域基巖面埋深為12.8 m，根據(jù)45°+φ/2確定的嵌固點(diǎn)深度大致約為13.5 m，因此樁身位移嵌固點(diǎn)以下顯著降低，說明對(duì)于上土下巖地層深基坑支護(hù)樁的嵌固點(diǎn)按照本文方法確定是合理可行的。

圖10 支護(hù)樁水平位移沿樁身變化曲線

5 結(jié)論

以上土下巖地層深基坑工程為背景，采用三維有限元計(jì)算與現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)相結(jié)合的方法對(duì)基坑開挖施工過程中的基坑變形以及支護(hù)結(jié)構(gòu)受力變化規(guī)律進(jìn)行了研究分析，得到如下結(jié)論。

(1)對(duì)于上土下巖深基坑工程，基坑變形主要受上部土層工程性質(zhì)控制，在開挖下部巖層過程中，基坑變形發(fā)展顯著減小。因此，對(duì)于上土下巖深基坑工程，設(shè)計(jì)中可考慮巖層對(duì)基坑變形的有利影響。

(2)受基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)以及錨索的影響，基坑沉降量最大值并未發(fā)生在緊鄰基坑頂位置，而是發(fā)生在距離坡頂一定距離處。

(3)支護(hù)樁樁身最大側(cè)移發(fā)生在基巖面上方一定土層深度范圍內(nèi)。根據(jù)樁身測(cè)斜管監(jiān)測(cè)結(jié)果可知，按照基底45°+φ/2破裂角確定支護(hù)樁嵌固點(diǎn)深度具有一定的合理性。

綜合以上分析，對(duì)于上土下巖地層深基坑工程，在進(jìn)行支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮下部巖層對(duì)基坑穩(wěn)定性的有利影響，對(duì)基坑變形以及支護(hù)結(jié)構(gòu)受力進(jìn)行計(jì)算分析，從而可在確?；臃€(wěn)定的條件下，對(duì)該類基坑的支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，從而降低工程造價(jià)。