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        熱塑性聚酰胺彈性體改性EVA復(fù)合發(fā)泡材料的制備及性能表征

        2022-04-25 07:40:40李素圓劉會(huì)鵬黃國桃李玉才鄧建平
        中國塑料 2022年4期
        關(guān)鍵詞:回彈性泡孔發(fā)泡劑

        李素圓,劉會(huì)鵬,龔 舜,黃國桃,李玉才,吳 鑫,鄧建平?,潘 凱??

        (1.北京化工大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,北京 100029;2.德州市鑫華潤科技股份有限公司,山東 德州 253000)

        0 前言

        聚合物發(fā)泡材料是一種由聚合物和氣體分子組成的氣固兩相復(fù)合材料[1?5],具有質(zhì)輕、比強(qiáng)度高、隔音隔熱性能好以及吸收沖擊載荷性好等特點(diǎn)[6?9]。其中,EVA發(fā)泡材料憑借無毒、質(zhì)輕以及柔韌性好等優(yōu)點(diǎn),廣泛應(yīng)用于鞋中底[10?12],但其耐老化性能、耐曲撓性能、彈性及耐磨性較差,這在一定程度上限制了它的使用[13]。將功能材料加入EVA中對(duì)其進(jìn)行共混改性是提高EVA發(fā)泡材料綜合性能的有效策略[14?17]。

        TPAE是由聚酰胺硬段和聚醚或聚酯軟段組成的線形嵌段共聚物,具有低密度、高回彈、抗沖擊、耐低溫等優(yōu)異性能,已被應(yīng)用于醫(yī)療手術(shù)管、汽車零部件、運(yùn)動(dòng)器材裝備和電子工業(yè)包裝等高端工業(yè)領(lǐng)域[18?22]。隨著社會(huì)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,傳統(tǒng)的發(fā)泡鞋材如EVA、聚氯乙烯(PVC)、聚乙烯(PE)等存在著彈性較差、硬度較高等缺點(diǎn),已不能滿足人們對(duì)鞋類制品的更高要求,而性能優(yōu)異的TPAE正逐漸成為鞋材行業(yè)關(guān)注的焦點(diǎn)。但TPAE的合成技術(shù)門檻較高,目前該產(chǎn)品被法國阿科瑪、德國贏創(chuàng)、日本宇部興產(chǎn)等國外化工巨頭所壟斷,價(jià)格昂貴,大大限制了其在鞋材行業(yè)的應(yīng)用。

        物理超臨界發(fā)泡法是現(xiàn)階段制備TPAE整體發(fā)泡材料較有效的加工方法,但該方法對(duì)設(shè)備要求較高[26],且成型步驟繁瑣,導(dǎo)致制備TPAE發(fā)泡材料需要更高的成本。而采用成本低且可連續(xù)生產(chǎn)的化學(xué)發(fā)泡工藝,由于常規(guī)TPAE多為線形分子,柔順性好,發(fā)泡溫度下TPAE的熔體流動(dòng)速率較高,熔體黏度較低,這導(dǎo)致其在加工過程中容易出現(xiàn)塌陷和粘模的現(xiàn)象,加工難度大。

        為了改善EVA發(fā)泡材料硬度較高、回彈性較低的缺點(diǎn),并解決TPAE加工困難且成本高等問題,本文提出了將EVA與TPAE共混的策略。TPAE的加入可以賦予EVA發(fā)泡材料更好的力學(xué)性能,而EVA作為發(fā)泡基體不僅可以有效降低成本,還可以解決TPAE難以進(jìn)行化學(xué)發(fā)泡的難題?;诖?,本文以EVA作為發(fā)泡基底,加入與EVA硬度相似的TPAE,通過化學(xué)發(fā)泡的方法制備得到EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡材料,重點(diǎn)探究了不同發(fā)泡劑用量和TPAE添加量對(duì)EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡材料相關(guān)性能的影響,為EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡材料的制備及性能改善提供了參考。

        1 實(shí)驗(yàn)部分

        1.1 主要原料

        EVA,7470M(VA含量26%),中國臺(tái)灣塑料工業(yè)股份有限公司;

        TPAE,PEBAX 3533,法國阿科瑪公司;

        偶氮二甲酰胺(AC),工業(yè)級(jí),上海皓鴻生物醫(yī)藥科技有限公司;

        發(fā)泡助劑,工業(yè)級(jí),衢州潤東化工有限公司。

        1.2 主要設(shè)備及儀器

        雙螺桿擠出機(jī),SHJ?36,威海新元化工機(jī)械有限公司;

        開煉機(jī),XK?560,青島信本科技有限公司;

        EVA射出發(fā)泡成型機(jī),EK3?4,晉江新凱嘉機(jī)器有限公司;

        場發(fā)射掃描電子顯微鏡(SEM),S?4800,株式會(huì)社日立制作所;

        比重天平試驗(yàn)機(jī),ADVENTURERTM系列,東莞市恒宇儀器有限公司;

        肖氏硬度計(jì),LX?C,深圳市三測精密量儀有限公司;

        泡沫塑料落球回彈測定儀,BLD?HF52,東莞市博萊德儀器設(shè)備有限公司;

        萬能拉力機(jī),TL?005A,上海益環(huán)儀器科技有限公司。

        1.3 樣品制備

        EVA/TPAE共混物的制備:將EVA及TPAE加入雙螺桿擠出機(jī)中進(jìn)行共混,用量如表1所示;雙螺桿擠出機(jī)8個(gè)溫區(qū)的溫度分別設(shè)置為175、180、185、190、200、200、195、190 ℃,螺桿轉(zhuǎn)速為80~100 r/min;水下切粒,出料,制得EVA/TPAE共混物,命名為EVA/TPAE(X),其中X表示100份EVA中TPAE添加的份數(shù);

        表1 EVA/TPAE共混物配方表Tab.1 Formulation of EVA/TPAE blends

        EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡材料的制備:將上述EVA/TPAE共混物與發(fā)泡劑及發(fā)泡助劑通過開煉機(jī)進(jìn)行共混,用量如表2所示;開煉機(jī)的溫度設(shè)置為70℃;將混合均勻的物料打成1 cm左右的片狀,即得發(fā)泡初坯;稱取200 g發(fā)泡初坯,放入預(yù)熱好的模具中,在170℃、11 MPa下保持600 s后開模,制得EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡材料,命名為EVA/TPAE(X)?AC(Y),其中X表示100份EVA中TPAE添加的份數(shù),Y表示100份EVA/TPAE共混物中發(fā)泡劑的用量。

        表2 EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡材料配方表Tab.2 Formulation of EVA/TPAE foaming composites

        1.4 性能測試與結(jié)構(gòu)表征

        密度測試:按照GB/T 533—2008進(jìn)行測試,通過比重計(jì)算得到泡沫試樣的密度(ρf);

        發(fā)泡倍率計(jì)算:用式(1)計(jì)算EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡材料的發(fā)泡倍率:

        式中 Φ——發(fā)泡倍率

        ρs——發(fā)泡前固體試樣的密度

        ρf——復(fù)合發(fā)泡材料泡沫試樣的密度

        SEM測試:將樣品經(jīng)液氮脆斷后,用SEM觀察斷面的孔結(jié)構(gòu),得到SEM照片;

        孔密度計(jì)算:用式(2)計(jì)算EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡材料的孔密度(Nc);

        式中 Nc——EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡材料的孔密度,個(gè)/cm3

        n——計(jì)算區(qū)域中的泡孔數(shù)量,個(gè)

        A——計(jì)算區(qū)域的面積,cm2

        Φ——發(fā)泡倍率

        Di——第i個(gè)泡孔的直徑,μm

        N——泡孔數(shù)量,個(gè)

        硬度測試:按照HG/T 2489—2007進(jìn)行測試,重復(fù)5次;

        回彈性測試:按照GB/T 10652—2001進(jìn)行測試,重復(fù)12次;

        拉伸強(qiáng)度測試:按照GB/T 6344—2008進(jìn)行測試,拉伸夾具的移動(dòng)速率為250 mm/min;

        斷裂伸長率測試:在拉伸強(qiáng)度測試過程中,測量拉伸夾具的初始距離與拉伸樣條斷裂時(shí)拉伸夾具的距離,后者與前者的比值即為斷裂伸長率;

        褲形撕裂強(qiáng)度測試:按照GB/T 529—2008進(jìn)行測試,褲形撕裂夾具的移動(dòng)速率為100 mm/min。

        2 結(jié)果與討論

        發(fā)泡劑用量顯著影響發(fā)泡材料的性能,通過構(gòu)建EVA/TPAE(5)?AC(Y)復(fù)合發(fā)泡體系,本文首先探究了發(fā)泡劑用量對(duì)該體系發(fā)泡材料性能的影響,確定了最佳發(fā)泡劑用量。在最佳發(fā)泡劑用量下,進(jìn)一步探究了TPAE的添加量對(duì)EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡體系的影響。

        2.1 發(fā)泡劑用量對(duì)EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡體系的影響

        2.1.1 泡孔分析

        不同發(fā)泡劑用量下制備EVA/TPAE(5)?AC(Y)的SEM照片及孔徑分布如圖1(a)~(f)所示。由圖可知,隨著發(fā)泡劑用量的增加,EVA/TPAE(5)?AC(Y)的泡孔壁逐漸變薄,泡孔更加致密。如表3所示,當(dāng)發(fā)泡劑用量由1份增加到3份時(shí),EVA/TPAE(5)?AC(Y)的泡孔平均直徑由71 μm減小至55 μm,孔密度由6.82×106個(gè)/cm3增加至3.44×107個(gè)/cm3。

        表3 EVA/TPAE(5)?AC(Y)的平均泡孔直徑與孔密度Tab.3 Average cell diameter and cell density of EVA/TPAE(5)?AC(Y)

        圖1 EVA/TPAE(5)?AC(Y)的SEM照片及孔徑分布圖Fig.1 SEM and cell sizes distribution diagrams of EVA/TPAE(5)?AC(Y)

        EVA/TPAE(5)?AC(Y)的密度和發(fā)泡倍率隨發(fā)泡劑用量的變化趨勢如圖2所示。與EVA/TPAE(0)?AC(Y)相比,添加5份的TPAE后,發(fā)泡材料的密度下降,發(fā)泡倍率有明顯提升。這是因?yàn)樵贓VA/TPAE(5)?AC(Y)體系中存在EVA、聚酰胺硬軟和聚醚軟段3相,各相之間的相界面處容易促使氣泡核的形成,氣泡核數(shù)量的增加進(jìn)一步提升了泡孔數(shù)量,最終使得EVA/TPAE(5)?AC(Y)具有更小的密度和更高的發(fā)泡倍率。此外,研究結(jié)果表明發(fā)泡材料的密度與發(fā)泡劑用量呈負(fù)相關(guān),發(fā)泡倍率與發(fā)泡劑用量呈正相關(guān)。這是因?yàn)榘l(fā)泡劑用量越高,體系發(fā)泡越完全,使得發(fā)泡材料的密度更小以及發(fā)泡倍率更高。

        圖2 EVA/TPAE(5)?AC(Y)的密度及發(fā)泡倍率變化曲線Fig.2 Density and expansion ratio curve of EVA/TPAE(5)?AC(Y)

        2.1.2 彈性性能

        圖3是EVA/TPAE(5)?AC(Y)的肖氏硬度變化曲線。如圖所示,隨著發(fā)泡劑用量的增加,EVA/TPAE(5)?AC(Y)的硬度從91 C降低到了43 C,這是因?yàn)榘l(fā)泡劑用量增加時(shí),材料發(fā)泡更加完全,泡孔數(shù)量增加,導(dǎo)致發(fā)泡材料更加柔軟。需要注意的是當(dāng)發(fā)泡劑用量到達(dá)2份后,材料的硬度不再隨著發(fā)泡劑用量的增加而降低。此外,由圖可知,在相同的發(fā)泡劑用量下,EVA/TPAE(5)?AC(Y)的硬度均小于未添加TPAE的EVA/TPAE(0)?AC(Y)發(fā)泡材料,這是因?yàn)镋VA/TPAE(5)?AC(Y)體系更易發(fā)生氣泡成核從而導(dǎo)致體系泡孔數(shù)量更多,材料更加柔軟,硬度降低。這與上述密度及發(fā)泡倍率的變化規(guī)律原因相同,由此可見,添加TPAE能夠起到降低EVA發(fā)泡材料硬度的作用。

        圖3 EVA/TPAE(5)?AC(Y)的硬度變化曲線Fig.3 Hardness curve of EVA/TPAE(5)?AC(Y)

        圖4是EVA/TPAE(5)?AC(Y)的回彈性能及壓縮恢復(fù)性能柱狀圖。如圖所示,EVA/TPAE(5)?AC(Y)的回彈性與發(fā)泡劑用量呈正相關(guān)。這是因?yàn)榘l(fā)泡越完全,泡孔數(shù)量越多,泡孔壁越薄,進(jìn)而降低了泡孔壁的比例,使得材料能夠儲(chǔ)存更多的氣體,在受到?jīng)_擊時(shí)可以更好地起到緩沖作用,在測試過程中表現(xiàn)出了良好的回彈特性。需要注意的是,雖然TPAE的加入能夠提升發(fā)泡材料的回彈性能,使回彈率增加了2.9%~6.9%。但是,EVA/TPAE(5)?AC(Y)的壓縮恢復(fù)率相比于 EVA/TPAE(0)?AC(Y)下降了10.9%~27.2%。另外,實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,EVA/TPAE(0)?AC(Y)的壓縮恢復(fù)率與發(fā)泡劑用量呈正相關(guān),而EVA/TPAE(5)?AC(Y)的壓縮恢復(fù)率則隨著發(fā)泡劑用量的增加出現(xiàn)降低的趨勢。這可能是因?yàn)閴嚎s恢復(fù)率與發(fā)泡材料的發(fā)泡程度及泡孔壁厚度有關(guān),發(fā)泡程度越大,泡孔越豐富,有利于發(fā)泡材料在抵抗外力壓縮時(shí)產(chǎn)生彈性形變,但發(fā)泡程度越大,泡孔壁越薄,較薄的泡孔壁受到外力壓縮時(shí)發(fā)生不可逆形變,這對(duì)發(fā)泡材料的壓縮恢復(fù)性能產(chǎn)生不利影響。針對(duì)這一現(xiàn)象出現(xiàn)的具體原因,仍需要進(jìn)一步探究。

        圖4 EVA/TPAE(5)?AC(Y)的回彈性能及壓縮恢復(fù)性能柱狀圖Fig.4 Histogram of resilience and compression recovery performance of EVA/TPAE(5)?AC(Y)

        2.1.3 力學(xué)性能

        圖5展示了EVA/TPAE(5)?AC(Y)的拉伸強(qiáng)度及斷裂伸長率的柱狀圖。從圖中可以發(fā)現(xiàn),隨著發(fā)泡劑用量從1份增加到3份,EVA/TPAE(5)?AC(Y)復(fù)合發(fā)泡材料的拉伸強(qiáng)度由3.0 MPa降低到1.6 MPa。盡管拉伸強(qiáng)度降低,但是材料的韌性有了改善。EVA/TPAE(5)?AC(Y)的斷裂伸長率與EVA/TPAE(0)?AC(Y)相比提升了64.2%~93.4%,提升幅度隨著發(fā)泡劑用量的增加而下降。優(yōu)異的韌性使得EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡材料在軟的鞋中底中具有良好的應(yīng)用前景。

        圖5 EVA/TPAE(5)?AC(Y)的拉伸強(qiáng)度及斷裂伸長率柱狀圖Fig.5 Histogram of tensile strength and elongation at break of EVA/TPAE(5)?AC(Y)

        圖6為EVA/TPAE(5)?AC(Y)的褲形撕裂強(qiáng)度柱狀圖。由圖可知,發(fā)泡劑用量對(duì)EVA/TPAE(5)?AC(Y)的褲形撕裂強(qiáng)度影響顯著。具體來講,EVA/TPAE(5)?AC(1)的褲形撕裂強(qiáng)度與EVA/TPAE(0)?AC(1)相比下降了19.8%;當(dāng)發(fā)泡劑用量為2份時(shí),兩者的褲形撕裂強(qiáng)度相同;EVA/TPAE(5)?AC(3)的褲形撕裂強(qiáng)度明顯優(yōu)于EVA/TPAE(0)?AC(3),增加了47.1%。

        圖6 EVA/TPAE(5)?AC(Y)的褲形撕裂強(qiáng)度柱狀圖Fig.6 Histogram of pants tear strength of EVA/TPAE(5)?AC(Y)

        2.2 TPAE添加量對(duì)EVA/TPAE體系的影響

        基于對(duì)發(fā)泡劑用量的探究,在滿足發(fā)泡鞋材對(duì)發(fā)泡材料的力學(xué)性能要求的情況下結(jié)合目前發(fā)泡鞋材對(duì)“輕”、“彈”、“軟”的追求以及對(duì)發(fā)泡材料綜合性能進(jìn)行考量,我們選定添加3份發(fā)泡劑的EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡體系為發(fā)泡劑的最佳用量體系,并在此基礎(chǔ)上開展了不同TPAE添加量對(duì)EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡材料性能的探究。

        2.2.1 泡孔分析

        圖 7(a)~(f)是 EVA/TPAE(X)?AC(3)的 SEM照片及孔徑分布圖。如圖所示,當(dāng)TPAE添加量較低時(shí),材料的泡孔數(shù)量明顯較多,且泡孔致密,泡孔分布較窄。表4總結(jié)了不同TPAE添加量的發(fā)泡體系的泡孔數(shù)量等相關(guān)數(shù)據(jù)。如表所示,隨著TPAE添加量的增加,EVA/TPAE(X)?AC(3)的泡孔數(shù)量呈現(xiàn)減少趨勢,泡孔分布變寬且泡孔尺寸增大。共混材料的結(jié)構(gòu)和性能取決于兩種聚合物的組成及其相界面之間的相互作用[27]。圖8展示了未發(fā)泡的EVA/TPAE(X)內(nèi)部截面的微觀形貌,其中EVA/TPAE(5)內(nèi)部截面十分平滑,但EVA/TPAE(10)內(nèi)部截面出現(xiàn)褶皺,EVA/TPAE(15)內(nèi)部截面褶皺增多且更加明顯。這說明EVA和TPAE界面之間的結(jié)合力較差,即二者相容性不足有關(guān)。當(dāng)TPAE添加量較多時(shí),這一問題表現(xiàn)得更加突出。按照經(jīng)典成核理論,相界面在一定程度上可以有效降低泡孔成核的臨界能量,改善材料的發(fā)泡結(jié)構(gòu)[28]。因此,適當(dāng)?shù)牟幌嗳萁缑嬗欣诩?xì)小泡孔結(jié)構(gòu)的形成。隨著體系不相容界面的增多,EVA/TPAE發(fā)泡材料卻出現(xiàn)泡孔變大,泡孔分布變寬的現(xiàn)象。這可能是由于過多的不相容界面,在發(fā)泡過程中產(chǎn)生了大量的氣泡核,使得EVA/TPAE共混體系無法抵抗泡孔膨脹過程中的作用力,最終造成泡孔壁破裂,泡孔合并。針對(duì)出現(xiàn)此現(xiàn)象進(jìn)一步的原因,我們正在開展相關(guān)研究。

        圖7 EVA/TPAE(X)?AC(3)的SEM照片及孔徑分布圖Fig.7 SEM and cell sizes distribution diagrams of EVA/TPAE(X)?AC(3)

        表4 EVA/TPAE(X)?AC(3)的平均泡孔直徑與孔密度Tab.4 Average cell diameter and cell density of EVA/TPAE(X)?AC(3)

        圖8 EVA/TPAE(X)內(nèi)部截面的SEM照片F(xiàn)ig.8 SEM of EVA/TPAE(X)internal cross section

        盡管TPAE添加量過多不利于EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡材料的泡孔結(jié)構(gòu),但可以明顯改善其發(fā)泡密度和發(fā)泡倍率。如圖 9所 示 ,EVA/TPAE(0)?AC(3)的密度為0.179g/cm3,而EVA/TPAE(15)?AC(3)發(fā)泡材料的密度降為0.120g/cm3,相應(yīng)的發(fā)泡倍率則由5.37增加到8.19。

        圖9 EVA/TPAE(X)?AC(3)的密度及發(fā)泡倍率變化曲線Fig.9 Density and expansion ratio curve of EVA/TPAE(X)?AC(3)

        2.2.2 彈性性能

        TPAE添加量對(duì)EVA/TPAE(X)?AC(3)體系硬度的影響如圖10所示。發(fā)泡劑用量為3份時(shí),體系充分發(fā)泡,隨著TPAE添加量的增多,發(fā)泡材料硬度不斷下降。但是在TPAE添加量分別為10份和15份時(shí),對(duì)應(yīng)發(fā)泡材料的肖氏硬度分別為34 C和33 C,基本持平。

        圖10 EVA/TPAE(X)?AC(3)的硬度變化曲線Fig.10 Hardness curve of EVA/TPAE(X)?AC(3)

        EVA/TPAE(X)?AC(3)的回彈性及壓縮恢復(fù)性能如圖11所示。TPAE的加入提升了EVA發(fā)泡材料的回彈性能,EVA/TPAE(5)?AC(3)的回彈性能最佳,為53.8%。當(dāng)TPAE的添加量繼續(xù)增大,EVA/TPAE(X)?AC(3)的回彈性能降低。從泡孔結(jié)構(gòu)分析,EVA/TPAE(5)?AC(3)的泡孔數(shù)量更多,泡孔壁更薄,泡孔更致密,這使得該體系下的發(fā)泡材料具有更優(yōu)異的回彈性能。結(jié)合圖8和EVA/TPAE(X)?AC(3)的泡孔結(jié)構(gòu),我們認(rèn)為EVA與TPAE的相容性是一個(gè)不可忽視的問題。如前所述,隨著TPAE添加量的增加,EVA/TPAE共混體系中的不相容相界面增多;相應(yīng)產(chǎn)生的泡孔合并會(huì)減少發(fā)泡材料的泡孔數(shù)量,增大泡孔直徑,加寬泡孔分布,這阻礙了發(fā)泡材料回彈性能的提升。因此,想要提高EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡材料的回彈性能,提高EVA與TPAE兩者之間的相容性是亟待解決的問題。此外,相比于EVA/TPAE(0)?AC(3)發(fā)泡材料,EVA/TPAE(X)?AC(3)的壓縮恢復(fù)性能下降了22.4%~27.2%。由此可以看到,TPAE的添加對(duì)EVA發(fā)泡材料的壓縮恢復(fù)性能產(chǎn)生了不利影響。同時(shí),EVA/TPAE發(fā)泡體系由于存在不相容界面,相較于EVA發(fā)泡體系發(fā)泡過程中所需能量更低,發(fā)泡更完全,導(dǎo)致泡孔壁變薄。此外,隨著TPAE含量的增加,EVA/TPAE發(fā)泡材料的泡孔更加疏松,這使得材料在壓縮過程中對(duì)抗外界壓力能力減弱,更易出現(xiàn)不可逆形變,導(dǎo)致壓縮恢復(fù)率降低。

        圖11 EVA/TPAE(X)?AC(3)的回彈性能及壓縮恢復(fù)性能變化曲線Fig.11 Resilience and compression recovery performance curve of EVA/TPAE(X)?AC(3)

        2.2.3 力學(xué)性能

        EVA/TPAE(X)?AC(3)的拉伸強(qiáng)度及斷裂伸長率如圖12所示。拉伸強(qiáng)度與TPAE的添加量呈負(fù)相關(guān)。當(dāng)TPAE添加量為5份時(shí),拉伸強(qiáng)度降低幅度為15.8%,當(dāng)TPAE添加量增加到10份時(shí),拉伸強(qiáng)度下降較明顯,由1.9 MPa降低至1.0 MPa。EVA與TPAE間的相容性低,兩相界面相互作用弱,無法阻止裂紋沿兩相間界面產(chǎn)生和擴(kuò)展,這在一定程度上導(dǎo)致發(fā)泡材料的拉伸強(qiáng)度不理想。考慮到材料的拉伸強(qiáng)度,TPAE的添加量不宜過高。

        與發(fā)泡劑對(duì)復(fù)合發(fā)泡材料斷裂伸長率的影響類似,材料的斷裂伸長率與TPAE的添加量呈正相關(guān),如圖12所示。隨著TPAE添加量的增加,EVA/TPAE(X)?AC(3)的斷裂伸長率由173%增加到了345%,增幅高達(dá)99.4%。這說明,TPAE的加入對(duì)發(fā)泡材料韌性具有積極作用。但值得注意的是,EVA/TPAE(X)?AC(3)斷裂伸長率的增幅是隨著TPAE添加量的增加而下降的,這說明體系相容性的降低阻礙了該復(fù)合發(fā)泡材料性能的進(jìn)一步提升。

        圖12 EVA/TPAE(X)?AC(3)的拉伸強(qiáng)度及斷裂伸長率變化曲線Fig.12 Tensile strength and elongation at break curve of EVA/TPAE(X)?AC(3)

        EVA/TPAE(X)?AC(3)褲形撕裂強(qiáng)度如圖13所示。其中,EVA/TPAE(5)?AC(3)具有最優(yōu)的褲形撕裂強(qiáng)度。當(dāng)TPAE添加量繼續(xù)升高,該強(qiáng)度則出現(xiàn)下降趨勢,但均優(yōu)于未添加TPAE的EVA/TPAE(0)?AC(3)體系。整體上來看,TPAE的加入提升了EVA發(fā)泡材料的褲形撕裂強(qiáng)度。綜上,TPAE的加入對(duì)于優(yōu)化EVA發(fā)泡材料的力學(xué)性能是具有積極意義的。

        圖13 EVA/TPAE(X)?AC(3)的褲形撕裂強(qiáng)度變化曲線Fig.13 Pants tear strength curve of EVA/TPAE(X)?AC(3)

        3 結(jié)論

        (1)制備得到的EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡材料具有發(fā)泡倍率高、密度低、回彈性好、斷裂伸長率高以及褲形撕裂強(qiáng)度高等優(yōu)點(diǎn),在鞋中底中具有良好的應(yīng)用前景;

        (2)當(dāng)發(fā)泡劑用量為3份時(shí),EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡材料發(fā)泡更完全,泡孔更均勻,密度更小,發(fā)泡倍率更大,并且可以保持一定的力學(xué)強(qiáng)度;

        (3)相比于未添加TPAE的EVA發(fā)泡材料,添加5份的TPAE可以使EVA/TPAE復(fù)合發(fā)泡材料的發(fā)泡倍率、回彈率、斷裂伸長率以及褲形撕裂強(qiáng)度等性能有明顯提升。

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