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        天津南港工業(yè)區(qū)東港池支航道回淤模擬*

        2022-04-18 10:59:42靜,韓信,孫
        水運(yùn)工程 2022年4期
        關(guān)鍵詞:南港港池口門

        張 靜,韓 信,孫 波

        (1.中交第一航務(wù)工程勘察設(shè)計院有限公司,天津 300222;2.南京水利科學(xué)研究院,江蘇 南京 210029)

        泥沙回淤是人工開挖航道和港口面臨的普遍問題,其淤積量與港口所處的水域環(huán)境和工程平面布局密切相關(guān)。對于淤泥質(zhì)海岸開敞海域的港口而言,波浪和潮流均對泥沙運(yùn)動起著重要作用[1]。天津南港工業(yè)區(qū)的水域范圍是天津港組成部分之一的大港港區(qū),該港區(qū)東港池目前聚集了中石化和北京燃?xì)鈨勺夯烊粴?liquefied natural gas,LNG)接收站和配套碼頭。作為LNG接卸碼頭工程設(shè)計中重要組成部分,東港池內(nèi)將布置與大港航道相連接的支航道。新建支航道泥沙淤積及其分布,直接用于評估其基建投資和運(yùn)行維護(hù)成本,是設(shè)計中的關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)。

        對于港內(nèi)泥沙回淤的問題,根據(jù)天津港防淤減淤的研究和實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)[2-3],縮小港內(nèi)淺灘面積是有效的工程措施。目前南港工業(yè)區(qū)港內(nèi)水域尚存在大面積的未開挖淺灘,其東港池內(nèi)支航道的泥沙回淤問題需要計算分析。

        數(shù)學(xué)模型計算是航道泥沙淤積問題的常用研究手段,考慮波浪對泥沙的掀動作用、動力地貌加速處理等模擬技術(shù),可顯著提高泥沙運(yùn)動模擬的精度和效率[4-6]。本文在充分掌握渤海灣潮流、波浪、泥沙等資料的基礎(chǔ)上,建立波浪和潮流共同作用下的懸沙運(yùn)動數(shù)學(xué)模型,采用鄰近的天津港主航道泥沙回淤資料進(jìn)行驗(yàn)證,進(jìn)而模擬預(yù)測東港池支航道的年均泥沙回淤分布。

        1 航道概況

        南港工業(yè)區(qū)位于渤海灣西岸,其港口部分即天津港大港港區(qū),口門位于海圖等深線5 m處,見圖1。目前該港區(qū)已建成10萬噸級大港航道,有效寬度300 m,底高程-15.0 m(當(dāng)?shù)乩碚摶?,下?,航道長度46 km。東港池支航道設(shè)計寬度、底高程與主航道一致,轉(zhuǎn)向點(diǎn)在主航道12+000處,轉(zhuǎn)彎半徑為1.725 km(5倍LNG船長),從主航道交點(diǎn)沿支航道再至掉頭圓開挖底邊線的距離約3 km。

        圖1 南港工業(yè)區(qū)東港池支航道布置(單位:m)

        渤海灣岸灘坡度平緩,約1/2 000,低潮時露出寬闊的淺灘,表層分布著黏性細(xì)顆粒泥沙。根據(jù)南港工業(yè)區(qū)航道工程泥沙研究中現(xiàn)場海床底質(zhì)采樣分析[7],附近海域表層沉積物平均中值粒徑為7 μm左右,黏土含量占30%~40%?!陡劭谂c航道水文規(guī)范》[8]將底質(zhì)中值粒徑小于0.03 mm且黏土含量25%以上的海岸,歸類為淤泥質(zhì)海岸。該類型海岸的泥沙輸運(yùn)方式表現(xiàn)為“波浪掀沙、潮流輸沙”特性,波浪和潮流對泥沙運(yùn)動均具有顯著影響。在波浪作用下,海床泥沙起動形成含沙水體,當(dāng)其跨越航道、或沿航道進(jìn)入港內(nèi)后,因潮流或波浪動力減弱,泥沙沉降最終形成航道、港池的泥沙回淤。

        2 懸沙輸移數(shù)學(xué)模型及驗(yàn)證

        采用Delft3D軟件建立覆蓋南港工業(yè)區(qū)—天津港主港區(qū)的數(shù)學(xué)模型。通過矩形多重網(wǎng)格雙向嵌套技術(shù),整個模型分為天津港主港區(qū)(A)和大港港區(qū)(B)及其余部分共3個計算域,見圖2。外海計算域的網(wǎng)格邊長為250 m,A和B兩個港區(qū)計算域的網(wǎng)格邊長則加密至25 m,以保證航道、港池等局部地形的精確刻畫。

        圖2 計算域范圍與實(shí)測潮流潮位資料

        模型以渤海灣灣口潮位過程作為外海邊界條件,兩個港區(qū)A和B的邊界既由外向內(nèi)傳遞驅(qū)動條件,又由內(nèi)向外反饋計算結(jié)果。3個計算域采用相同的初始條件,同時進(jìn)行迭代計算,在邊界上交換數(shù)據(jù)實(shí)現(xiàn)雙向嵌套反饋的效果。

        Delft 3D中描述水流運(yùn)動的基本方程為不可壓縮流體的Navier-Stokes方程。對大范圍潮流的模擬,一般采用淺水假定和Boussinesq近似,考慮水深平均的二維計算,可滿足解決工程問題的要求?;诓ɡ溯椛鋺?yīng)力理論,在水流運(yùn)動方程中加入波浪輻射應(yīng)力項[9],以實(shí)現(xiàn)波浪和潮流共同作用。

        泥沙運(yùn)動的模擬中,考慮波浪增強(qiáng)臨底切應(yīng)力和引起紊動體現(xiàn)其對泥沙起動、懸浮的影響。根據(jù)渤海灣淤泥質(zhì)海岸的泥沙運(yùn)動特征,計算中僅考慮懸移質(zhì)輸移,關(guān)鍵是計算水體含沙量。二維模型中含沙量求解采用以下方程:

        (1)

        式中:c為水深平均的含沙量;t為時間;u、v分別為水深平均的水流流速在x、y方向上的分量;εs,x、εs,y分別為泥沙在x、y方向的紊動擴(kuò)散系數(shù),二維模型中兩者取相同值;ce為水流挾沙能力;ws為泥沙沉速,對于淤泥質(zhì)海岸的黏性細(xì)顆粒泥沙,一般取絮凝沉速;h為水深。

        海床地形的沖淤變化主要是水流近底切應(yīng)力與底質(zhì)泥沙的臨界切應(yīng)力相互作用的結(jié)果,表述為以下方程:

        (2)

        式中:D、E分別為底床泥沙淤積量、沖刷量。黏性泥沙的淤積與沖刷源項采用Partheniades-Krone公式計算,其與波流共同作用的底部切應(yīng)力、泥沙沖刷或淤積的臨界切應(yīng)力以及含沙量、沉速等參數(shù)有關(guān)。

        數(shù)學(xué)模型計算中,每個時間步長內(nèi)海床地形的沖淤變化實(shí)時更新,下一個時間步長的水流、波浪、含沙量則以更新的地形計算。

        2.1 潮位與潮流驗(yàn)證

        2011年6月在南港工業(yè)區(qū)(獨(dú)流減河口)附近海域進(jìn)行了大小潮9點(diǎn)全潮水文測驗(yàn),大潮潮位過程與潮流流速矢量見圖2。該海域潮汐為不規(guī)則半日潮,實(shí)測大、小潮潮差為3.70、2.92 m。潮流整體表現(xiàn)為東西向往復(fù)流,漲潮歷時短、落潮歷時長,漲潮流速大于落潮。實(shí)測開敞海域的大潮平均流速為0.17~0.32 m/s,最大流速為0.46~0.72 m/s。位于大港港區(qū)口門的測點(diǎn),平均流速為0.52 m/s,最大流速為1.36 m/s。

        文獻(xiàn)[7]對模型計算域中3個潮位站的大、小潮潮位、9個測點(diǎn)的潮流流速進(jìn)行了驗(yàn)證。通過調(diào)試數(shù)學(xué)模型中相關(guān)參數(shù)的設(shè)定,使計算域內(nèi)潮位過程、流速流向精度能復(fù)演現(xiàn)場潮汐運(yùn)動特征且滿足模擬技術(shù)規(guī)程要求。

        在對航道泥沙年均回淤模擬中,選取此次實(shí)測大潮過程作為代表潮。因其較大的潮差和流速,相比小潮而言具有更強(qiáng)的動力,可以提高模型計算效率。經(jīng)驗(yàn)證的大潮邊界條件和相關(guān)模型參數(shù)也是后續(xù)泥沙運(yùn)動和海床沖淤模擬的輸入條件。

        2.2 航道回淤驗(yàn)證

        南港工業(yè)區(qū)于2014年12月完成10萬噸級航道主體部分疏浚,2017年渤西管線切改施工后航道貫通。除施工期航道測圖外,沒有能反映航道自然回淤的實(shí)測資料可供利用。鄰近的天津港主航道回淤歷經(jīng)多年跟蹤研究,且具有公開發(fā)表的文獻(xiàn)[10]和[11],故利用其作為驗(yàn)證目標(biāo)。

        泥沙數(shù)學(xué)模型采用2003年建成的天津港15萬噸級主航道的淤積分析資料進(jìn)行驗(yàn)證。該航道在此等級運(yùn)行時,渤海灣沿岸尚未進(jìn)行大規(guī)模開發(fā),即圖2中實(shí)線代表的海岸線,天津港口門位于航道8+800處。模型中進(jìn)行航道泥沙回淤驗(yàn)證時,將渤海灣岸線退回至圖2中實(shí)線,海床地形條件也恢復(fù)至大規(guī)模圍填海之前。

        泥沙運(yùn)動模擬中的波浪條件選取南港海域東南方向約25 km處的7#平臺(位置見圖2)實(shí)測波浪資料分析結(jié)果。測波點(diǎn)位于5 m等深線附近,資料表明該海域以小周期風(fēng)生浪為主。對大于0.5 m波高進(jìn)行能量加權(quán)平均統(tǒng)計[12],年出現(xiàn)頻率為33.52%,波能平均波高H1/10為1.13 m、周期3.7 s、方向?yàn)镋NE。該波要素作為數(shù)學(xué)模型中7#平臺處的驗(yàn)證目標(biāo)滿足此驗(yàn)證結(jié)果的波浪場,則作為泥沙運(yùn)動模擬的代表波浪動力條件。

        泥沙數(shù)學(xué)模型的輸入動力條件為以上代表潮和代表波,懸移質(zhì)泥沙和底質(zhì)泥沙的中值粒徑均取細(xì)顆粒黏性泥沙的絮凝粒徑30 μm,由此計算得到的含沙量分布則為代表含沙量場。文獻(xiàn)[11]分析了渤海灣大規(guī)模圍填海工程前的天津港海域含沙量分布情況,結(jié)果表明港區(qū)口門位于8+800時的年均含沙量為0.25~0.30 kg/m3。本文泥沙數(shù)學(xué)模型計算的代表含沙量場中,天津港口門含沙量約為0.30 kg/m3,與以往分析結(jié)果相符。

        天津港15萬噸級航道全長35 km,底寬234 m,底高程-15 m。根據(jù)航道建成運(yùn)行后的實(shí)測和疏浚資料分析,年均淤積峰值2.43 m出現(xiàn)在10+000附近(口門外1.2 km),見圖3,淤積強(qiáng)度向外海沿程減小,20+000后基本沒有淤積。該航道淤積資料缺乏港區(qū)口門內(nèi)的數(shù)據(jù),根據(jù)天津港多年回淤觀測資料,港內(nèi)淺灘面積縮小后,含沙水體在進(jìn)入口門后因流速和波高減小,水體挾沙能力下降會導(dǎo)致大部分泥沙在口門附近沉降落淤。

        圖3 天津港15萬噸級航道年均回淤驗(yàn)證

        采用代表動力條件并率定各項泥沙參數(shù)后,數(shù)學(xué)模型計算的天津港15萬噸級航道沿程年均回淤分布見圖3中虛線?;赜俜逯滴恢门c量值基本吻合實(shí)測結(jié)果,外航道沿程淤積曲線能反映實(shí)測的變化特征,計算值略大于實(shí)測值且淤積末端向外海延展范圍大于實(shí)測結(jié)果。進(jìn)入港區(qū)口門后的淤積曲線較短促,能反映泥沙在口門附近集中落淤的現(xiàn)象。根據(jù)驗(yàn)證結(jié)果確定泥沙運(yùn)動相關(guān)的主要驗(yàn)證參數(shù),其中沉速為0.3 mm/s、海床的淤積臨界切應(yīng)力為1 000 Pa,沖刷臨界切應(yīng)力隨水深增加而線性增大,取值范圍為0.2~1.0 Pa。

        3 東港池支航道回淤計算

        3.1 潮流沿程分布

        根據(jù)模型驗(yàn)證的邊界條件與計算參數(shù),采用現(xiàn)有天津港各港區(qū)的港池航道布置及對應(yīng)地形條件,進(jìn)行南港工業(yè)區(qū)東港池支航道的沿程回淤計算。

        南港工業(yè)區(qū)海域漲潮流速大于落潮,計算的大港航道(主航道)與東港池支航道的漲落急流速沿程分布見圖4。主航道在港區(qū)口門與支航道分汊處(即港區(qū)口門段)的漲落急流速相對較大。潮流進(jìn)入支航道后,漲落急流速均持續(xù)減小,至掉頭圓處漲急流速已小于0.1 m/s,落急則更小。

        圖4 大港航道與東港池支航道漲落急流速沿程分布

        3.2 含沙量與航道沿程淤積分布

        模型計算的渤海灣現(xiàn)狀平均含沙量分布見圖5。由于波浪掀沙作用,淺水區(qū)域含沙量相對較大,特別是南港工業(yè)區(qū)南側(cè)近岸區(qū)域。大港港區(qū)口門位于5 m等深線附近,模型計算的平均含沙量約0.15 kg/m3,相當(dāng)于以往2 m等深線附近的天津港8+800口門含沙量的一半。現(xiàn)在的天津港口門含沙量則降至0.05 kg/m3以下,這反映出近岸大規(guī)模圍填海以及口門外延后,口門處含沙量下降明顯,意味著進(jìn)入港內(nèi)的泥沙總量減少。

        圖5 計算域內(nèi)平均含沙量分布等值線(單位:kg/m3)

        大港港區(qū)主航道、東港池支航道的年均泥沙淤積沿程分布見圖6。主航道在港區(qū)口門處年均淤積強(qiáng)度為1.65 m/a,在支航道分汊處達(dá)到峰值1.77 m/a,主航道年均淤積強(qiáng)度然后向港內(nèi)逐漸下降。支航道進(jìn)入東港池后,由于潮流動力的減弱,航道沿程的年均淤積強(qiáng)度也快速下降,至掉頭圓圓心處降至0.51 m/a。

        圖6 大港航道主航道和東港池支航道年均淤積強(qiáng)度分布

        東港池支航道的年均淤積強(qiáng)度為1.07 m/a,300 m寬的航道年淤積量約為100萬m3/a。預(yù)測的大港港區(qū)口門段與支航道前半段的年均淤積強(qiáng)度超過1.2 m/a,這是后續(xù)航道維護(hù)的重點(diǎn)區(qū)域。

        4 結(jié)論

        1)考慮波流共同作用,選擇代表動力邊界條件和適當(dāng)模型參數(shù)驗(yàn)證的天津港15萬噸級航道年均回淤狀況,在淤積峰值和沿程分布上均與實(shí)測資料較為吻合。模擬結(jié)果表明,近岸大規(guī)模圍填海以及口門外伸后,天津港口門含沙量下降明顯。

        2)對南港工業(yè)區(qū)主航道和東港池支航道內(nèi)年均泥沙回淤的模擬結(jié)果表明,航道回淤主要發(fā)生在大港港區(qū)口門段與支航道前半段,預(yù)測年均淤積強(qiáng)度超過1.2 m/a,是后續(xù)航道維護(hù)的重點(diǎn)區(qū)域。

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