文／林師慧、韓慶、敖翔、桓忠雄、張樂(lè)樂(lè) 中國(guó)建筑第二工程局有限公司華南分公司 廣東珠海 519000

引言：

基坑支護(hù)形式有懸臂式、水泥土重力式、內(nèi)撐式、錨拉式圍護(hù)結(jié)構(gòu)及土釘墻等。目前，最常用的基坑形式為內(nèi)撐式、錨拉式圍護(hù)結(jié)構(gòu)[1]。內(nèi)撐式圍護(hù)結(jié)構(gòu)適用于各種地質(zhì)條件及各種開(kāi)挖深度的基坑工程，但存在施工周期長(zhǎng)等缺點(diǎn)[1]。錨拉式圍護(hù)結(jié)構(gòu)便于基坑土方開(kāi)挖和地下室施工，但錨拉式圍護(hù)結(jié)構(gòu)拉錨受地層條件和地下空間的限制。本文依托工程實(shí)例對(duì)原基坑支護(hù)形式進(jìn)行優(yōu)化，并對(duì)優(yōu)化前后的基坑支護(hù)形式進(jìn)行了工期及經(jīng)濟(jì)分析，總結(jié)出優(yōu)化后取得的相關(guān)效益。

1、工程概況

珠海機(jī)場(chǎng)改擴(kuò)建工程T2 航站樓工程位于廣東省珠海市金灣區(qū)，總建筑面積18.7 萬(wàn)m2，由東西南三指廊及主樓四部分組成，分為地下2 層地上4 層。該工程基坑安全等級(jí)為一級(jí)，重要系數(shù)為1.10，基坑占地面積約10.3 萬(wàn)m2，周長(zhǎng)約2200m，深度約6.00～19.10m，其中AC 區(qū)、N 區(qū)支護(hù)形式采用灌注樁+大直徑攪拌樁止水+鋼筋砼內(nèi)支撐+上部放坡，基坑設(shè)計(jì)總平面如下：

圖1 基坑支護(hù)平面布置圖

2、工程地質(zhì)與水文地質(zhì)條件

擬建場(chǎng)地屬濱海平原地貌，地面標(biāo)高5.98～7.50m，土層分布為①1 素填土、①2 雜填土、①3 塊石素填土、②1 粉細(xì)砂、②2 淤泥質(zhì)黏土、②3 粉質(zhì)黏土、②4 細(xì)砂、②5 中粗砂、③1 粉質(zhì)黏土、③2 礫砂、③3 中粗砂、③4淤泥質(zhì)黏土、④礫質(zhì)黏性土、⑤全風(fēng)化花崗巖、⑥強(qiáng)風(fēng)化花崗巖、⑦中風(fēng)化花崗巖、⑧微風(fēng)化花崗巖。

場(chǎng)地地下水主要賦存在填土層、粉細(xì)砂②1 層、細(xì)砂②4 層、中粗砂②5 層、③2 礫砂層、③3 中粗砂層和花崗巖風(fēng)化帶風(fēng)化裂隙中以及基巖節(jié)理裂隙中。

3、原設(shè)計(jì)方案及優(yōu)化分析

AC 區(qū)原基坑支護(hù)設(shè)計(jì)為灌注樁+大直徑攪拌樁止水+2道鋼筋砼內(nèi)支撐及6 根鋼格構(gòu)柱支撐+上部放坡，N 區(qū)為灌注樁+大直徑攪拌樁止水+1 道鋼筋砼內(nèi)支撐及4 根鋼格構(gòu)柱支撐+上部放坡，具體見(jiàn)圖2。

圖2 AC 區(qū)、N 區(qū)原基坑支護(hù)設(shè)計(jì)剖面圖

AC 區(qū)、N 區(qū)基坑支護(hù)設(shè)計(jì)參數(shù)為：

①灌注樁φ1.2m 間距1.4m（樁間掛網(wǎng)φ8@200×200 噴射C20 細(xì)石砼厚度80），嵌固深度進(jìn)入基底以下不小于11.0m 且累計(jì)入可塑性粉質(zhì)粘土層不小于9.0m，砼強(qiáng)度等級(jí)C30（水下）。

②大直徑攪拌樁φ0.8m 間距0.6m，樁長(zhǎng)暫定15.0m且穿過(guò)淤泥及砂層進(jìn)入不透水層不小于1.0m。

③鋼筋砼內(nèi)支撐，尺寸分別為主撐（SC1）0.8m×0.8m，聯(lián)系撐（SC2）0.6m×0.6m，砼強(qiáng)度等級(jí)C30。

④冠梁、腰梁尺寸為1.2m×0.8m，砼強(qiáng)度等級(jí)C30。

⑤鋼格構(gòu)柱支撐，尺寸0.65m×0.65m，采用L160×16 角鋼焊接組裝而成，錨入灌注樁內(nèi)3m，其中灌注樁φ1.2m，嵌入基坑底不少于20m 且入強(qiáng)風(fēng)化巖不少于2.0m，砼強(qiáng)度等級(jí)C30（水下）。

⑥放坡開(kāi)挖（表面掛網(wǎng)φ8@200×200 噴射C20 細(xì)石砼厚度80），開(kāi)挖高度2.5m，放坡比例1:1.80。

根據(jù)工程實(shí)際施工情況，鋼筋砼內(nèi)支撐及鋼格構(gòu)柱施工、拆除等涉及到多道工序，施工周期漫長(zhǎng)，易對(duì)工期造成很大影響。通過(guò)對(duì)周邊環(huán)境進(jìn)行分析AC 區(qū)北面為機(jī)場(chǎng)客運(yùn)大巴停車場(chǎng)，西面為在建國(guó)際樓，N 區(qū)南面為T1 航站樓飛行區(qū)，西面為在建國(guó)際樓。結(jié)合地勘資料及建設(shè)單位提供的周邊管線布置圖，AC 區(qū)、N 區(qū)南北面及西面自地面2m 以下無(wú)任何管線布置。在充分考慮AC 區(qū)底層內(nèi)支撐兩側(cè)壓力不平衡對(duì)基坑穩(wěn)定性的影響后，認(rèn)為此區(qū)域可取消一道鋼筋砼內(nèi)支撐，采用2 道預(yù)應(yīng)力錨索代替。

4、優(yōu)化后設(shè)計(jì)方案

結(jié)合工程實(shí)際情況對(duì)西指廊AC 區(qū)、N 區(qū)基坑支護(hù)方案進(jìn)行優(yōu)化，AC 區(qū)優(yōu)化為灌注樁+三軸攪拌樁止水+1 道鋼筋砼內(nèi)支撐+2 道預(yù)應(yīng)力錨索+上部放坡；N 區(qū)優(yōu)化為灌注樁+三軸攪拌樁止水+2 道預(yù)應(yīng)力錨索+上部放坡，具體見(jiàn)圖3。

圖3 AC 區(qū)、N 區(qū)優(yōu)化后基坑支護(hù)剖面圖

AC 區(qū)、N 區(qū)基坑支護(hù)優(yōu)化后，原方案中 ①④⑥項(xiàng)設(shè)計(jì)內(nèi)容維持不變，僅對(duì)②③⑤項(xiàng)設(shè)計(jì)內(nèi)容做了如下改進(jìn)：

②三軸攪拌樁φ0.85m 間距0.6m，樁長(zhǎng)暫定20.0m且穿過(guò)淤泥及砂層進(jìn)入不透水層不小于1.0m。

③保留第二道鋼筋砼內(nèi)支撐，尺寸為主撐（SC1）0.8m×0.8m，砼強(qiáng)度等級(jí)C30。

⑤取消了第一道鋼筋砼內(nèi)支撐和格構(gòu)柱，新增預(yù)應(yīng)力錨索。第一道錨索（YM1）4＊7φ5，L=32m 間距1.5m且入可塑粉質(zhì)粘土層或粉細(xì)砂層不少于12.0m，自由段L=9mφ500 鎖定值YF=400kN，軸向設(shè)計(jì)抗拔力650kN。第二道錨索（YM2）4＊7φ5，L=26m 間距1.4m.且入可塑粉質(zhì)粘土層或粉細(xì)砂層不少于12.0m，自由段L=7mφ500鎖定值YF=370kN，軸向設(shè)計(jì)抗拔力640kN。

5、設(shè)計(jì)驗(yàn)算

本次設(shè)計(jì)驗(yàn)算主要根據(jù)地質(zhì)勘察報(bào)告內(nèi)土層、水文等相關(guān)信息，結(jié)合理正深基坑支護(hù)計(jì)算軟件輔助運(yùn)算，主要驗(yàn)算深基坑支護(hù)整體穩(wěn)定性、抗傾覆穩(wěn)定性、嵌固段基坑內(nèi)側(cè)土反力。

5.1 整體穩(wěn)定性驗(yàn)算

根據(jù)規(guī)范[2]采用圓弧滑動(dòng)條分法進(jìn)行錨拉式支擋結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性驗(yàn)算：

式中Ks—圓弧滑動(dòng)整體穩(wěn)定安全系數(shù)；Ks,i—第i 個(gè)滑動(dòng)圓弧的抗滑力矩與滑動(dòng)力矩的比值。

一級(jí)安全等級(jí)錨拉式支擋結(jié)構(gòu)，其圓弧整體穩(wěn)定性系數(shù)考慮Ks＞1.35。

土條寬度采用0.4m，綜合設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)求出滑裂面數(shù)據(jù)圓弧半徑R=28.022m，圓心坐標(biāo)（x,y）=（2.816 m，16.733m），整體穩(wěn)定安全系數(shù) Ks=1.897>1.35，滿足規(guī)范要求。

5.2 抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算

（1）抗傾覆(對(duì)支護(hù)底取矩)穩(wěn)定性驗(yàn)算

抗傾覆(對(duì)支護(hù)底取矩)穩(wěn)定性驗(yàn)算公式如下：

式中Mp—被動(dòng)土壓力及支點(diǎn)力對(duì)樁底的抗傾覆彎矩；Ma—主動(dòng)土壓力對(duì)樁底的傾覆彎矩；Kov—抗傾覆穩(wěn)定性安全系數(shù)，取Kov≥1.25。

綜合設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)求出各工況抗傾覆（對(duì)支護(hù)底取矩）穩(wěn)定性安全系數(shù)，其計(jì)算結(jié)果如下表所示。

表1 抗傾覆（對(duì)支護(hù)底取矩）穩(wěn)定性安全系數(shù)計(jì)算表

由表可知，安全系數(shù)最小工況為工況5，最小安全Kov=1.511＞1.250，滿足規(guī)范抗傾覆要求，故所有工況均滿足穩(wěn)定性要求。

（2）抗傾覆(踢腳破壞)穩(wěn)定性驗(yàn)算:

分別根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》[2]和《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》[3]對(duì)多支點(diǎn)和單支點(diǎn)的最下道支撐或錨拉點(diǎn)進(jìn)行抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算，計(jì)算公式如下：

綜合設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)求出各工況抗傾覆(踢腳破壞)穩(wěn)定性安全系數(shù)，見(jiàn)表2。表中安全系數(shù)最小工況為工況7，最小安全Kt=1.351＞1.250，滿足規(guī)范抗傾覆要求。

5.3 嵌固段基坑內(nèi)側(cè)土反力驗(yàn)算

根據(jù)規(guī)范[2]要求，作用在擋土構(gòu)件上的分布土反力按以下公式計(jì)算：

式中，Ps—分布土反力；Ks—土的水平反力系數(shù)；v—擋土構(gòu)件在分布土反力計(jì)算點(diǎn)的水平位移值；Ps0—初始土反力強(qiáng)度。綜合相關(guān)計(jì)算得出各工況Ps、Ep見(jiàn)圖4。圖中所有工況下；擋土構(gòu)件嵌固段上的基坑內(nèi)側(cè)分布土反力Ps均不大于被動(dòng)土壓力合力Ep，土反力滿足要求。

圖4 嵌固段基坑內(nèi)側(cè)土反力驗(yàn)算

6、效益分析

6.1 工期效益

優(yōu)化前，鋼筋砼內(nèi)支撐涉及到內(nèi)支撐施工及養(yǎng)護(hù)、旋挖灌注樁施工、鋼格構(gòu)柱加工安裝、換撐板施工及養(yǎng)護(hù)、拆撐等多道工序，其中第一道內(nèi)支撐施工用時(shí)約15 天，10 根旋挖灌注樁及鋼格構(gòu)柱施工用時(shí)約10 天，內(nèi)支撐養(yǎng)護(hù)28 天，砼換撐板施工用時(shí)約3 天，砼換撐板養(yǎng)護(hù)28 天，內(nèi)支撐拆除施工用時(shí)約20 天。

優(yōu)化后，預(yù)應(yīng)力錨索涉及到錨索施工、腰梁施工及養(yǎng)護(hù)、錨索張拉鎖定，其中錨索及腰梁施工用時(shí)約20 天，第一道冠梁及預(yù)應(yīng)力錨索達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)期齡28 天，第二道腰梁及預(yù)應(yīng)力錨索達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)期齡28 天，錨索張拉封錨施工用時(shí)約4 天。

綜上分析采用鋼筋砼內(nèi)支撐施工總用時(shí)約104 天，采用預(yù)應(yīng)力錨索施工總用時(shí)約80 天。由此可見(jiàn)，優(yōu)化前后縮短工期約24 天。

6.2 經(jīng)濟(jì)效益

優(yōu)化前，鋼筋砼內(nèi)支撐涉及到現(xiàn)澆砼支撐梁、現(xiàn)澆砼冠梁、現(xiàn)澆砼腰梁、鉆孔成孔灌注樁、鋼格構(gòu)柱加工安裝、鋼筋砼內(nèi)支撐梁板拆除等工作。在僅考慮人材機(jī)的情況下，采用鋼筋砼內(nèi)支撐工程成本約161 萬(wàn)元。

優(yōu)化后，預(yù)應(yīng)力錨索涉及到預(yù)應(yīng)力錨索成孔灌漿、現(xiàn)澆砼冠梁、現(xiàn)澆砼腰梁、鋼絞線預(yù)應(yīng)力錨索加工安裝等工作。在僅考慮人材機(jī)的情況下，采用預(yù)應(yīng)力錨索工程成本約107萬(wàn)元。

綜上分析采用預(yù)應(yīng)力錨索替換鋼筋砼內(nèi)支撐可節(jié)約工程成本約54 萬(wàn)元。

結(jié)語(yǔ)：

本文針對(duì)珠海機(jī)場(chǎng)改擴(kuò)建項(xiàng)目中出現(xiàn)的深基坑支護(hù)工序復(fù)雜、耗時(shí)多、費(fèi)用高等問(wèn)題進(jìn)行了優(yōu)化，優(yōu)化后深基坑支護(hù)形式在項(xiàng)目中順利實(shí)施完成，直至地下室肥槽回填至正負(fù)零標(biāo)高，基坑一直處于安全穩(wěn)定狀態(tài)。此次優(yōu)化在原有基坑安全等級(jí)不變的情況下，減少了工程成本，加快了施工進(jìn)度，取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益，縮短了工期。