張喆 陳志明 張磊揚(yáng) 郝雯

摘要：本文探討了空氣進(jìn)氣畸變指數(shù)對(duì)雙水平進(jìn)氣布局固體火箭沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)補(bǔ)燃室的性能影響。由于在不同工作姿態(tài)下，固體火箭沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣道出口截面的流場(chǎng)結(jié)構(gòu)不同，設(shè)計(jì)對(duì)應(yīng)不同進(jìn)氣道流場(chǎng)結(jié)構(gòu)的空氣進(jìn)氣畸變模擬裝置。根據(jù)進(jìn)氣畸變圖譜形狀和畸變指數(shù)兩個(gè)重要因素進(jìn)行方案設(shè)計(jì)，并采用數(shù)值計(jì)算的方法，對(duì)不同空氣畸變圖譜、進(jìn)氣堵塞比的補(bǔ)燃室摻混燃燒性能進(jìn)行仿真分析。結(jié)果表明，相對(duì)于基準(zhǔn)工況，隨著堵塞比的增大，補(bǔ)燃室的總壓恢復(fù)系數(shù)呈現(xiàn)出先小幅減小后快速減小的趨勢(shì)；在相同畸變圖譜下，隨著堵塞比的增大，補(bǔ)燃室溫升效率基本呈現(xiàn)先小幅減小后增大的趨勢(shì)，且堵塞比在42%時(shí)溫升效率均低于無(wú)畸變情況下的基準(zhǔn)工況。

關(guān)鍵詞：固體火箭沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)；進(jìn)氣道；補(bǔ)燃室；進(jìn)氣畸變指數(shù)

中圖分類號(hào)：TP391.9文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：ADOI：10.19452/j.issn1007-5453.2022.02.004

固體火箭沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)把固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)和吸氣式發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)合在一起，具有比沖高、結(jié)構(gòu)緊湊、機(jī)動(dòng)性好、可靠性高的優(yōu)點(diǎn)[1-3]。進(jìn)氣道作為固沖發(fā)動(dòng)機(jī)的關(guān)鍵部件之一，其性能和工作狀態(tài)對(duì)固沖發(fā)動(dòng)機(jī)補(bǔ)燃室的燃燒性能有很大影響，固沖發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣道出口流場(chǎng)的畸變效應(yīng)，會(huì)傳遞到補(bǔ)燃室，發(fā)動(dòng)機(jī)也更容易發(fā)生不穩(wěn)定燃燒、進(jìn)氣道回火等故障[4-10]。因此，在進(jìn)行固沖發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)時(shí)需要關(guān)注空氣進(jìn)氣畸變對(duì)補(bǔ)燃室摻混燃燒性能的影響[11]。

固體火箭沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)復(fù)雜的進(jìn)氣道型面會(huì)導(dǎo)致燃燒室入口存在較大的流場(chǎng)畸變。為探討空氣進(jìn)氣畸變對(duì)燃燒性能的影響，采用畸變模擬裝置替代進(jìn)氣道模擬燃燒室入口流場(chǎng)?，F(xiàn)有空氣進(jìn)氣畸變裝置多以航空發(fā)動(dòng)機(jī)為研究對(duì)象，其中插板式畸變模擬裝置因其具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、通用性好等優(yōu)點(diǎn)而被普遍應(yīng)用[12]。除此之外，進(jìn)氣畸變模擬裝置還包括金屬網(wǎng)、多層板及擾流板等結(jié)構(gòu)。然而這些進(jìn)氣畸變模擬裝置雖在畸變度大小的模擬上都與實(shí)際流場(chǎng)存在較高的一致性，但其對(duì)流場(chǎng)分布的模擬度都相對(duì)較差[13-14]。

在固沖發(fā)動(dòng)機(jī)中，進(jìn)氣道與燃燒室緊鄰，進(jìn)氣道出口流場(chǎng)分布規(guī)律直接影響燃燒室性能，本文設(shè)計(jì)了相應(yīng)的固沖發(fā)動(dòng)機(jī)補(bǔ)燃室進(jìn)氣畸變模擬裝置，對(duì)應(yīng)進(jìn)氣道出口截面的不同流場(chǎng)結(jié)構(gòu)，以此研究空氣進(jìn)氣畸變對(duì)雙水平進(jìn)氣固沖發(fā)動(dòng)機(jī)補(bǔ)燃室摻混燃燒性能的影響，為固體火箭沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)的設(shè)計(jì)提供技術(shù)支撐。

1物理模型

1.1固沖發(fā)動(dòng)機(jī)模型

本文所用物理模型以雙水平進(jìn)氣布局固沖發(fā)動(dòng)機(jī)補(bǔ)燃室為研究對(duì)象[15]，如圖1所示。取1/2模型進(jìn)行計(jì)算，該模型僅將固沖發(fā)動(dòng)機(jī)補(bǔ)燃室空氣進(jìn)氣彎頭前的等直延長(zhǎng)段作為空氣進(jìn)氣通道，為避免進(jìn)氣道帶來的耦合影響，在模型中不考慮進(jìn)氣道。空氣進(jìn)氣畸變模擬裝置安裝于補(bǔ)燃室空氣進(jìn)氣的等直延長(zhǎng)段內(nèi)，距彎頭進(jìn)口約為3倍等效直徑。

1.2畸變裝置設(shè)計(jì)

空氣進(jìn)氣畸變主要有分布圖譜和畸變指數(shù)兩個(gè)具體指標(biāo)，用以衡量進(jìn)氣道出口截面上氣流的不均勻程度。本文中，進(jìn)氣畸變模擬裝置采用多個(gè)條板堵塞來流的設(shè)計(jì)方式，通過改變條板的數(shù)量、位置和寬度來調(diào)節(jié)畸變圖譜形狀和畸變指數(shù)。

雙水平進(jìn)氣布局固沖發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣道出口總壓恢復(fù)系數(shù)分布分別呈單點(diǎn)峰和條形峰兩種狀態(tài)，且即使在無(wú)側(cè)滑工況下峰值在截面上的位置也稍有差異。本文設(shè)計(jì)了與補(bǔ)燃室徑向呈30o的斜條峰馬赫數(shù)Ma分布圖譜（簡(jiǎn)稱30）和與補(bǔ)燃室徑向呈45o的近角區(qū)單點(diǎn)峰馬赫數(shù)Ma分布圖譜（簡(jiǎn)稱45）?；诖诉M(jìn)行不同畸變指數(shù)對(duì)固沖發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室性能的影響研究，如圖2所示。

圖2中空氣進(jìn)氣截面上藍(lán)色部分為流通區(qū)域，灰色部分為堵塞區(qū)域。堵塞比是指氣流流動(dòng)垂直方向上堵塞區(qū)域的截面面積與總截面面積的比值，本文通過設(shè)置不同的堵塞比來調(diào)整空氣進(jìn)口畸變指數(shù)的變化，針對(duì)兩種畸變圖譜分別設(shè)計(jì)了5種堵塞比，分別為18%、28%、42%、56%和66%。

1.3計(jì)算模型及邊界條件

固體火箭沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒為復(fù)雜的湍流多相非預(yù)混燃燒，因此在進(jìn)行數(shù)值模擬時(shí)需要對(duì)固沖發(fā)動(dòng)機(jī)補(bǔ)燃室的燃燒過程進(jìn)行一定的假設(shè)和簡(jiǎn)化。本文采用PDF湍流燃燒計(jì)算模型。

本文采用ICEM CFD16.0軟件對(duì)計(jì)算區(qū)域進(jìn)行網(wǎng)格劃分，采用混合網(wǎng)格生成技術(shù)，可大大減少網(wǎng)格數(shù)量，從而提高計(jì)算的精度和效率。對(duì)摻混裝置之前的部分和畸變模擬裝置的部分采用非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格，其余部分均采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，網(wǎng)格數(shù)量約為135萬(wàn)，如圖3所示。

計(jì)算模型的入口邊界條件為空氣、燃?xì)赓|(zhì)量入口，出口邊界條件為沖壓噴管壓力出口，其余邊界條件為對(duì)稱面和固體壁面邊界，具體邊界條件見表1。

1.4截面位置分布

本文將流向方向定義為X軸方向，分別選取固沖發(fā)動(dòng)機(jī)補(bǔ)燃室進(jìn)氣彎頭內(nèi)沿流向依次作為彎頭進(jìn)口截面、彎頭出口截面1、彎頭出口截面2。同時(shí)將X=0mm作為補(bǔ)燃室頭部，在固沖發(fā)動(dòng)機(jī)補(bǔ)燃室內(nèi)截取6個(gè)截面，截面位置分別為250mm、350mm、450mm、550mm、700mm、900mm。其中，X為250mm的截面位于空氣進(jìn)口下游附近，X為900mm的截面為燃燒室出口附近，截面位置圖如圖4所示。

2計(jì)算結(jié)果分析

為分析空氣進(jìn)氣畸變對(duì)固體火箭沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)補(bǔ)燃室燃燒性能的影響，首先計(jì)算了空氣進(jìn)氣堵塞比與畸變指數(shù)的對(duì)應(yīng)關(guān)系，并對(duì)不同畸變指數(shù)和畸變圖譜下的總壓恢復(fù)系數(shù)、補(bǔ)燃室溫升效率及沿程截面靜溫分布進(jìn)行計(jì)算。

2.1畸變指數(shù)和堵塞比的對(duì)應(yīng)關(guān)系

通過仿真計(jì)算得到空氣進(jìn)氣堵塞比和畸變指數(shù)之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系，如圖5所示，可以看出，隨著堵塞比的增大，30畸變圖譜的Ma畸變指數(shù)呈先緩慢增大、再迅速增大、后緩慢增大的趨勢(shì)，而其總壓畸變指數(shù)呈緩慢增大的趨勢(shì)。45畸變圖譜的Ma畸變指數(shù)變化趨勢(shì)與30畸變圖譜相近，但在堵塞比大于56%時(shí)存在拐點(diǎn)，而其總壓畸變指數(shù)與30畸變圖譜類似，呈緩慢增大的趨勢(shì)，但增速相對(duì)較大，且在堵塞比大于56%時(shí)也存在拐點(diǎn)。

兩種畸變圖譜時(shí)總壓畸變指數(shù)隨堵塞比增大的增速相對(duì)于Ma畸變指數(shù)較小，在堵塞比小于等于56%時(shí)畸變指數(shù)與堵塞比呈一一對(duì)應(yīng)關(guān)系。

2.2不同畸變指數(shù)時(shí)總的影響分析

不同畸變指數(shù)（為方便對(duì)比，在此采用堵塞比參數(shù)）時(shí)補(bǔ)燃室溫升效率和總壓恢復(fù)系數(shù)，如圖6所示，可以看出：相對(duì)于基準(zhǔn)工況，30畸變圖譜時(shí)隨著堵塞比的增大補(bǔ)燃室溫升效率呈現(xiàn)出先小幅減小后增大又減小的趨勢(shì)，在堵塞比為56%時(shí)高出4.5%左右；45畸變圖譜時(shí)隨著堵塞比的增大補(bǔ)燃室溫升效率呈現(xiàn)先減小、后基本持平、再增大、最后又減小的趨勢(shì)，在堵塞比為28%和42%時(shí)降低3.5%。

兩畸變圖譜時(shí)，相對(duì)于基準(zhǔn)工況，隨著堵塞比的增大，補(bǔ)燃室總壓恢復(fù)系數(shù)呈現(xiàn)出先小幅減小、后快速減小的趨勢(shì)，且45畸變圖譜時(shí)的減小速率較大，在堵塞比大于56%時(shí)存在拐點(diǎn)，相對(duì)基準(zhǔn)工況最大減小8%左右，可見隨著堵塞比的增大，彎頭內(nèi)局部高速流動(dòng)增大了總壓損失。

2.3不同畸變圖譜時(shí)總的影響分析

30畸變圖譜和45畸變圖譜在不同畸變指數(shù)時(shí)補(bǔ)燃室沿程截面溫升效率和總壓恢復(fù)系數(shù)，如圖7和圖8所示，可以看出：畸變指數(shù)不同時(shí)，補(bǔ)燃室的沿程溫升效率變化趨勢(shì)基本相同，均呈現(xiàn)逐漸升高的趨勢(shì)；在堵塞比大于等于42%時(shí)，在補(bǔ)燃室上游沿程截面溫升效率增速較高，而在補(bǔ)燃室下游增速較低，在補(bǔ)燃室出口截面溫升效率相對(duì)其余工況較高。

畸變指數(shù)不同時(shí)，補(bǔ)燃室沿程總壓恢復(fù)系數(shù)變化趨勢(shì)基本相同，均呈現(xiàn)先快速減小再緩慢減小的趨勢(shì)。

2.4補(bǔ)燃室截面靜溫分布圖

2.4.1 30畸變圖譜

30畸變圖譜在不同堵塞比時(shí)補(bǔ)燃室沿程截面靜溫分布圖，如圖9所示，可以看出：在堵塞比小于等于28%時(shí)，隨著堵塞比的增大，由于空氣進(jìn)氣的不均勻性增大，補(bǔ)燃室沿程截面的高溫區(qū)域逐漸向補(bǔ)燃室一側(cè)偏移，但與基準(zhǔn)工況差異不大，使得補(bǔ)燃室溫升效率和總壓恢復(fù)系數(shù)均相對(duì)于基準(zhǔn)工況小幅減小。

在堵塞比大于等于42%時(shí)，隨著堵塞比的增大，彎頭內(nèi)空氣高速流動(dòng)區(qū)域更加集中，在彎頭內(nèi)回流區(qū)域的擠壓下，補(bǔ)燃室沿程截面的高溫區(qū)域逐漸向與堵塞比小于等于28%時(shí)相反的補(bǔ)燃室一側(cè)偏移，且由于空氣進(jìn)氣高M(jìn)a區(qū)域相對(duì)集中，使得空氣和燃?xì)庀嗷プ饔弥饾u增強(qiáng)，進(jìn)而導(dǎo)致補(bǔ)燃室溫升效率逐漸增大，總壓恢復(fù)系數(shù)逐漸減小。

總的來說，對(duì)于補(bǔ)燃室沿程截面出現(xiàn)高溫區(qū)域不對(duì)稱的情況，是由于在空氣進(jìn)氣畸變的影響下，空氣入口截面上的Ma分布不均勻，同時(shí)在彎頭內(nèi)出現(xiàn)一定的回流區(qū)域，從而導(dǎo)致有一部分空氣先進(jìn)入補(bǔ)燃室，將燃?xì)馍淞鲏合蛞粋?cè)。

2.4.2 45畸變圖譜

45畸變圖譜補(bǔ)燃室沿程截面靜溫在不同堵塞比時(shí)的分布圖，如圖10所示，可以看出：由于45畸變圖譜相對(duì)于30畸變圖譜彎頭內(nèi)高速流動(dòng)區(qū)域更加偏向于一側(cè)壁面，隨著堵塞比的增大，補(bǔ)燃室沿程截面的高溫區(qū)域逐漸偏向補(bǔ)燃室一側(cè)壁面，空氣和燃?xì)庀嗷プ饔弥饾u增強(qiáng)，使得補(bǔ)燃室總壓恢復(fù)系數(shù)逐漸降低；此外，高溫區(qū)域不均勻性在一定程度上會(huì)減小空氣與燃?xì)庀嗷プ饔妹娣e，這兩種作用使得補(bǔ)燃室溫升效率隨堵塞比增大呈現(xiàn)出先小幅減小、后基本持平、再增大，最后再減小的趨勢(shì)。

3結(jié)論

通過不同畸變指數(shù)對(duì)于補(bǔ)燃室性能的影響分析，可以得到以下結(jié)論：

（1）兩種畸變圖譜時(shí)總壓畸變指數(shù)隨堵塞比增大的增速相對(duì)于Ma畸變指數(shù)較小，在堵塞比小于等于56%時(shí)畸變指數(shù)與堵塞比呈一一對(duì)應(yīng)關(guān)系。

（2）兩種畸變圖譜種，隨著堵塞比的增大，補(bǔ)燃室溫升效率呈現(xiàn)出先小幅減小后增大的趨勢(shì)，補(bǔ)燃室總壓恢復(fù)系數(shù)呈現(xiàn)出先小幅減小，后快速減小的趨勢(shì)。同時(shí)，二者均在堵塞比56%時(shí)出現(xiàn)拐點(diǎn)，隨著堵塞比的增大，彎頭內(nèi)局部高速流動(dòng)增強(qiáng)。

（3）兩畸變圖譜時(shí)，隨著堵塞比的增大，補(bǔ)燃室的沿程溫升效率和總壓恢復(fù)系數(shù)的變化趨勢(shì)基本相同，畸變指數(shù)變化對(duì)沿程截面溫升效率和總壓恢復(fù)系數(shù)的影響較小。

（4）兩畸變圖譜時(shí)，隨著堵塞比的增大，補(bǔ)燃室沿程截面的高溫區(qū)域逐漸向補(bǔ)燃室一側(cè)偏移，是由于在空氣進(jìn)氣畸變的影響下，空氣入口截面上的Ma分布不均勻，彎頭內(nèi)出現(xiàn)回流區(qū)域，也會(huì)導(dǎo)致部分空氣先進(jìn)入補(bǔ)燃室將燃?xì)馍淞鲏合蛞粋?cè)。同時(shí)，彎頭內(nèi)高速流動(dòng)區(qū)域在45畸變圖譜中更加偏向一側(cè)壁面，使得其補(bǔ)燃室沿程截面的高溫區(qū)域?qū)ΨQ性相較30畸變圖譜更差。

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Effects of Inlet Distortion Index on the Performance of Post-Combustion in After-Burning Chamber of Solid Ramjet

Zhang Zhe，Chen Zhiming，Zhang Leiyang，Hao Wen China Airborne Missile Academy，Luoyang 471009，China

Abstract： This paper studies the influence of air intake distortion index on the performance of the after-burning chamber of a solid ramjet with double horizontal intake. Due to the flow field structure of outlet section of inlet under different working attitude of ramjet， a corresponding air inlet distortion simulation device is designed. The scheme is designed for the two important factors of the air intake distortion atlas form and the distortion index， and numerical calculation method is used to simulate and analyze the after-burning combustion performance of the combustion chamber with different air intake distortion atlas form and air intake blockage ratio. Results show that relative to the working condition of the benchmark， the total after-burning chamber pressure recovery coefficient slightly decreases first and then rapidly along with the increase of the blockage. Under the same distortion atlas form， the efficiency of temperature rise of after-burning chamber shows a trend of slightly decrease and then increase with the increase of the blockage. When the blockage ratio arrives at 42%， the efficiency of temperature rise is lower than the benchmark condition without distortion.

Received： 2021-10-15；Revised： 2021-11-25；Accepted： 2021-12-25